JPS5934245B2 - 低ＮＯｘ燃焼法 - Google Patents
低ＮＯｘ燃焼法Info
- Publication number
- JPS5934245B2 JPS5934245B2 JP2168079A JP2168079A JPS5934245B2 JP S5934245 B2 JPS5934245 B2 JP S5934245B2 JP 2168079 A JP2168079 A JP 2168079A JP 2168079 A JP2168079 A JP 2168079A JP S5934245 B2 JPS5934245 B2 JP S5934245B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- fuel
- added
- nox
- line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排ガス中のＮＯｘを高度に低減する簡便かつ効
果的な方法に関する。
果的な方法に関する。
ボイラ等の燃焼装置排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の
低減法としては周知の様に大別して１）燃焼法の改善に
よる低減法、２）炉内高温脱硝法、３）乾式触媒脱硝法
、４）湿式吸収処理法等の方法が知られており、現在各
方面で開発研究中であるが、いずれの方法も経済性、運
転安定性等の全てを満足するものはない。
低減法としては周知の様に大別して１）燃焼法の改善に
よる低減法、２）炉内高温脱硝法、３）乾式触媒脱硝法
、４）湿式吸収処理法等の方法が知られており、現在各
方面で開発研究中であるが、いずれの方法も経済性、運
転安定性等の全てを満足するものはない。
本発明は上記分類に従えば、１）燃焼法の改善による低
減法と２）炉内高温脱硝法との組合わせに属する。
減法と２）炉内高温脱硝法との組合わせに属する。
さて酸素の存在下に於てＮＨ３ガス等をボイラ煙道に添
加して、排ガス中のＮＯｘを低減させる方法は特開昭５
０−７７７４号などに示されており、既に現在実用化段
階に入っていると云って良い。
加して、排ガス中のＮＯｘを低減させる方法は特開昭５
０−７７７４号などに示されており、既に現在実用化段
階に入っていると云って良い。
ただこの方法の欠点は、脱硝率がそう高くないこと、及
び９００〜１０００℃Ｃ特開昭５０−７７７４号では７
０４〜１０９３°Ｃ，（１６００〜２０００°Ｆ）と規
定されている）と云うかなり狭い温度域の反応を利用し
ているため発明者の追試によれば、残留ＮＨ３の排出が
避は難いことなどである。
び９００〜１０００℃Ｃ特開昭５０−７７７４号では７
０４〜１０９３°Ｃ，（１６００〜２０００°Ｆ）と規
定されている）と云うかなり狭い温度域の反応を利用し
ているため発明者の追試によれば、残留ＮＨ３の排出が
避は難いことなどである。
本発明者らはこれ等の欠点を克服する脱硝法の研究を鋭
意進める中で、１２００°Ｃ以上の温度であれば、燃料
と一諸にＮＨ３を投入する事により、ＮＨ３はＮＯを分
解し得ると云う事実を見出し、本発明に到った訳である
。
意進める中で、１２００°Ｃ以上の温度であれば、燃料
と一諸にＮＨ３を投入する事により、ＮＨ３はＮＯを分
解し得ると云う事実を見出し、本発明に到った訳である
。
即ち、本発明者らは後述実施例に示す様に主燃焼後の排
ガスに対して燃料過剰となる様に投入する燃料にＮＨ３
をＮ Ｈ３／ Ｎ Ｏｘモル比が１０以下になる様に添
加する事により、これ等燃料中のＣ−ＨとＮＨ３でＮＯ
を高度に分解せしめ得る事を見い出したのである。
ガスに対して燃料過剰となる様に投入する燃料にＮＨ３
をＮ Ｈ３／ Ｎ Ｏｘモル比が１０以下になる様に添
加する事により、これ等燃料中のＣ−ＨとＮＨ３でＮＯ
を高度に分解せしめ得る事を見い出したのである。
また、本発明の方法、即ち主燃焼後の高温ガスにＮＨ３
を添加した燃料を投入し、その後酸素の２段階投入工程
を含む方法は、前記ＮＨ３添加燃料を用いる代りに単に
ＮＨ３添カロのない燃料を使用する方法（特願昭５２−
１３６４０９号）の総合脱硝率：６０〜７５％に比し、
７５〜８５％と高い脱硝率が得られ効果的で、残留ＮＨ
３の８配もなく、操作が簡便でランニングコストも低い
、等の利点を有し、ボイラ等燃焼機器の低ＮＯｘ燃焼法
として工業的に極めて有用である。
を添加した燃料を投入し、その後酸素の２段階投入工程
を含む方法は、前記ＮＨ３添加燃料を用いる代りに単に
ＮＨ３添カロのない燃料を使用する方法（特願昭５２−
１３６４０９号）の総合脱硝率：６０〜７５％に比し、
７５〜８５％と高い脱硝率が得られ効果的で、残留ＮＨ
３の８配もなく、操作が簡便でランニングコストも低い
、等の利点を有し、ボイラ等燃焼機器の低ＮＯｘ燃焼法
として工業的に極めて有用である。
即ち、本出願の発明は火力発電用ボイラ等の燃焼機器に
ついて、主燃料後の高温燃焼ガスに燃刺を添加し燃料過
剰状態として、その後流に２段の酸素投入を行い残留す
る未燃分を消去する低ＮＯｘ燃焼法に於いて、主燃焼後
の高温燃焼ガスに添加する燃料にアンモニア、又は尿素
の如きアンモニアの前駆的物質をＮＨ３換算で、主燃焼
後の高温燃焼ガス中のＮＯｘに対してＮ Ｈｓ ／ Ｎ
Ｏｘモル比が１０以下になる様に添加し、もって高度
のＮＯｘ低減効果を得る事を特徴さする低ＮＯｘ燃焼法
である。
ついて、主燃料後の高温燃焼ガスに燃刺を添加し燃料過
剰状態として、その後流に２段の酸素投入を行い残留す
る未燃分を消去する低ＮＯｘ燃焼法に於いて、主燃焼後
の高温燃焼ガスに添加する燃料にアンモニア、又は尿素
の如きアンモニアの前駆的物質をＮＨ３換算で、主燃焼
後の高温燃焼ガス中のＮＯｘに対してＮ Ｈｓ ／ Ｎ
Ｏｘモル比が１０以下になる様に添加し、もって高度
のＮＯｘ低減効果を得る事を特徴さする低ＮＯｘ燃焼法
である。
以下本発明の具体的実施態様を示すフローシートである
第１図をもとに説明する。
第１図をもとに説明する。
第１図に於て１は通常の発電用ないし蒸気発生用ボイラ
であり、火炉ｌａｈ熱交換器１ ｂ 、 １ ｃ。
であり、火炉ｌａｈ熱交換器１ ｂ 、 １ ｃ。
空中予熱器２、煙突３、及び燃焼排ガス循環ファン４を
有する。
有する。
そして１ｄは燃焼用空気、１ｅは主燃料の供給ライン、
１ｇは主燃料の５−２０％の燃料、１ｈは燃焼排ガス又
は空気、１１は空気の投入ラインである。
１ｇは主燃料の５−２０％の燃料、１ｈは燃焼排ガス又
は空気、１１は空気の投入ラインである。
又１ｆは燃料の投入ライン１ｇにＮＨ３ガス又はＮＨ３
の前駆物質を添加するラインであり、４ａｙ４ｂはライ
ン１ｈの燃焼排ガス又は空気の投入ラインの酸素の量を
調節するバルブである。
の前駆物質を添加するラインであり、４ａｙ４ｂはライ
ン１ｈの燃焼排ガス又は空気の投入ラインの酸素の量を
調節するバルブである。
火炉１ａに於て発生する窒素酸化物（ＮＯｘ ；Ｎ。
を主成分とし少量のＮ０２を含む）は大気汚染公害、特
に光化学スモッグの元凶的物質であり、煙突３より大気
中へ放出される前に何らかの方法で無公害化除去する必
要がある。
に光化学スモッグの元凶的物質であり、煙突３より大気
中へ放出される前に何らかの方法で無公害化除去する必
要がある。
本発明ではまず火炉１ａでの主燃焼後排ガス中の残存酸
素（通常；１〜２体積パーセント）に対し燃料過剰とな
る様に、ライン１ｆよりＮＨ３ガス又はＮＨ３の前駆物
質を添加した燃料をライン１ｇより投入して排ガス中の
ＮＯｘをＮ２或はＨＣＮ、ＮＨ３等に転換する。
素（通常；１〜２体積パーセント）に対し燃料過剰とな
る様に、ライン１ｆよりＮＨ３ガス又はＮＨ３の前駆物
質を添加した燃料をライン１ｇより投入して排ガス中の
ＮＯｘをＮ２或はＨＣＮ、ＮＨ３等に転換する。
ここで燃料とは１．０００〜１，５００℃において酸素
と化合して反応熱を発生する、メタン、エタン、プロパ
ン、ブタン、灯油、重油などの石油系燃料を初め、石炭
系燃料、アルコール類、アルデヒド類など通常燃料とし
て使用されるもの、又その可能性があるものならばどの
様なものでも良い。
と化合して反応熱を発生する、メタン、エタン、プロパ
ン、ブタン、灯油、重油などの石油系燃料を初め、石炭
系燃料、アルコール類、アルデヒド類など通常燃料とし
て使用されるもの、又その可能性があるものならばどの
様なものでも良い。
そしてライン１ｇより投入するこれ等燃料に、ライン１
ｆより添加するＮＨ３前駆動物質とは尿素 （ＣＯ（ＮＨ２）２ ）、酢酸アンモン（ＣＨ３（、’
０ＯＮＨ４）等熱分解によってＮＨ３，ＮＨ２・ＮＨを
生じるＮ−Ｈ化合物である。
ｆより添加するＮＨ３前駆動物質とは尿素 （ＣＯ（ＮＨ２）２ ）、酢酸アンモン（ＣＨ３（、’
０ＯＮＨ４）等熱分解によってＮＨ３，ＮＨ２・ＮＨを
生じるＮ−Ｈ化合物である。
これ等の過程により火炉１ａで発生したＮＯｘは、後述
の反応式（１） 、 （２）によってその９５〜９９％
がＮ２．ＨＣＮ、ＮＨ３などに転換される訳であるが、
この状態での排ガスは相当量の未燃分をも含んでおり、
これ等を完全燃焼消去させるために成る程度高温域（９
００℃以上）で、残留酸素濃度が少なくとも０．５〜３
体積パーセント以上になる様に酸素（実用的には空気）
を投入する必要がある。
の反応式（１） 、 （２）によってその９５〜９９％
がＮ２．ＨＣＮ、ＮＨ３などに転換される訳であるが、
この状態での排ガスは相当量の未燃分をも含んでおり、
これ等を完全燃焼消去させるために成る程度高温域（９
００℃以上）で、残留酸素濃度が少なくとも０．５〜３
体積パーセント以上になる様に酸素（実用的には空気）
を投入する必要がある。
しかしこの様な通常の酸素投入では、反応式（３）が優
先しＨＣＮ、ＮＨ３等の窒素化合物がＮＯｘに再転換さ
れ、総合的脱硝率はたかだか５０％程度になってしまう
不都合がある。
先しＨＣＮ、ＮＨ３等の窒素化合物がＮＯｘに再転換さ
れ、総合的脱硝率はたかだか５０％程度になってしまう
不都合がある。
そこで、特願昭５２−１３６４０９号の方法と同様にま
ず通常の酸素投入以前、９００〜１３００℃の温度域の
排ガスに空気あるいは燃焼排ガス（通常の酸素含有量：
１〜３体積パーセント）など酸素を含むガスをライン１
ｈより微少量（全排ガス中の酸素濃度として０．５体積
パーセント以下）投入し、まだ燃料過剰状態での少量の
酸素添加効果によって、反応式（４）を優先させ、ＨＣ
Ｎ、ＮＨ３の大部分をＮ２に転換する。
ず通常の酸素投入以前、９００〜１３００℃の温度域の
排ガスに空気あるいは燃焼排ガス（通常の酸素含有量：
１〜３体積パーセント）など酸素を含むガスをライン１
ｈより微少量（全排ガス中の酸素濃度として０．５体積
パーセント以下）投入し、まだ燃料過剰状態での少量の
酸素添加効果によって、反応式（４）を優先させ、ＨＣ
Ｎ、ＮＨ３の大部分をＮ２に転換する。
そしてその後流（９００℃以上の温度域）に未燃分を消
去し、かつ残留酸素濃度二０．５〜３．０体積パーセン
トになる様にライン１盲より空気など酸素を含むガスを
投入する酸素の２段投入を行う。
去し、かつ残留酸素濃度二０．５〜３．０体積パーセン
トになる様にライン１盲より空気など酸素を含むガスを
投入する酸素の２段投入を行う。
反応式
％式％
本発明の方法において燃料に添加するＮＨ３はＮＨ３／
ＮＯｘが１０以上になると、後述の実験結果（第３図）
からも明らかな様に総合脱硝率を低める方向に働く。
ＮＯｘが１０以上になると、後述の実験結果（第３図）
からも明らかな様に総合脱硝率を低める方向に働く。
この事は次の様に理解される。即ち主燃焼後排ガス中の
ＮＯｘに対しＮＨ３／ＮＯｘモル比が１０以上になるよ
うに添加すると、第一段階のＮＨ３添加燃料投入後のＮ
Ｈ３濃度が高くなりすぎ（未反応のＮＨ３のため）第２
段階での、即ちライン１ｈよりの微少量酸素の投入でこ
の残ＮＨ３を消去しきれず、第３段階での即ちライン１
１よりの通常の酸素投入により、これ等残ＮＨ３が反応
式（３）により再びＮＯｘに転換されてしまうからであ
る。
ＮＯｘに対しＮＨ３／ＮＯｘモル比が１０以上になるよ
うに添加すると、第一段階のＮＨ３添加燃料投入後のＮ
Ｈ３濃度が高くなりすぎ（未反応のＮＨ３のため）第２
段階での、即ちライン１ｈよりの微少量酸素の投入でこ
の残ＮＨ３を消去しきれず、第３段階での即ちライン１
１よりの通常の酸素投入により、これ等残ＮＨ３が反応
式（３）により再びＮＯｘに転換されてしまうからであ
る。
又ここにおいて第２段階で無理にＮＨ３を消去しようと
すれば微少量の酸素効果はなくなり、反応式（２）より
も（３）が優先しはじめるのである。
すれば微少量の酸素効果はなくなり、反応式（２）より
も（３）が優先しはじめるのである。
そしてＮ Ｈ３／ Ｎ Ｏｘモル比が１０以下であれば
その後の２段階の酸素投入が高温で行われるのでＮＨ３
は充分分解され、残留ＮＨ３の排出の恐れもない。
その後の２段階の酸素投入が高温で行われるのでＮＨ３
は充分分解され、残留ＮＨ３の排出の恐れもない。
本発明の脱硝法は、特開昭５０−７７７４号に示された
９００〜１０００℃の温度域へＮＨ３を注入する従来法
より高脱硝率でしかも本発明法は残留ＮＨ３の問題がな
く、また特願昭５２−１３６４０９号の脱硝法、即ち主
燃焼後の高温燃焼ガスに単に燃料を投入し、本発明のよ
うな２段階の酸素投入を行う方法と比べても、更に高い
脱硝率が得られる簡便で工業上有用なものである。
９００〜１０００℃の温度域へＮＨ３を注入する従来法
より高脱硝率でしかも本発明法は残留ＮＨ３の問題がな
く、また特願昭５２−１３６４０９号の脱硝法、即ち主
燃焼後の高温燃焼ガスに単に燃料を投入し、本発明のよ
うな２段階の酸素投入を行う方法と比べても、更に高い
脱硝率が得られる簡便で工業上有用なものである。
実施例
第２図に示す様な試験炉（煙道内径： ８０ｃｍ、排ガ
ス量： １．０００ Ｎ ７７１”／Ｈｒ ） を用
いて試験を行った。
ス量： １．０００ Ｎ ７７１”／Ｈｒ ） を用
いて試験を行った。
第２図で１０は試験用燃焼炉であり、燃焼用火炉１１、
煙道１２、煙突１３を有する。
煙道１２、煙突１３を有する。
又１０ａは燃焼用空気、１０ｂは主燃料（Ｃ重油）の供
給ラインであり、１０ｃは燃料（プロパンガス）、１０
ｄは燃焼排ガス又は空気、１０ｅは空気の投入ラインで
、１０ｃは燃料（プロパンガス）の投入ライン１０ｃに
ＮＨ３ガスを添加するラインである。
給ラインであり、１０ｃは燃料（プロパンガス）、１０
ｄは燃焼排ガス又は空気、１０ｅは空気の投入ラインで
、１０ｃは燃料（プロパンガス）の投入ライン１０ｃに
ＮＨ３ガスを添加するラインである。
排ガスの測定は煙道１２の点で行い、全ての試験に於て
この点での残留酸素濃度を３．０体積パーセントになる
様に設定した。
この点での残留酸素濃度を３．０体積パーセントになる
様に設定した。
又火炉１１における主燃焼後の残存酸素濃度は１．０体
積パーセント、ライン１０ｃよりの燃料の投入量は燃焼
熱量基準でライン１０ｂよりの主燃料供給量の１０パー
セントとし、ライン１０ｄよりの酸素の投入量はこの点
での全排ガス量に対し０．２体積パーセントとした。
積パーセント、ライン１０ｃよりの燃料の投入量は燃焼
熱量基準でライン１０ｂよりの主燃料供給量の１０パー
セントとし、ライン１０ｄよりの酸素の投入量はこの点
での全排ガス量に対し０．２体積パーセントとした。
ライン１０ｃ、１０ｄ、１０ｅより何ら投入を行わない
場合、即ち主燃焼のみの場合のＮＯｘ値は１５０ｐｐｍ
であり、ライン１０ｃよりプロパンガス、ライン１０ｄ
よりの少量の空気、ライン１０ｅより多量の空気を投入
した場合の脱硝酸は７５パーセントであった。
場合、即ち主燃焼のみの場合のＮＯｘ値は１５０ｐｐｍ
であり、ライン１０ｃよりプロパンガス、ライン１０ｄ
よりの少量の空気、ライン１０ｅより多量の空気を投入
した場合の脱硝酸は７５パーセントであった。
次にこれ等ライン１０ｃ、１０ｄ、１０ｅよりの投入と
あわせ、本発明の主眼点であるライン１００′よりライ
ン１０ｃにアンモニアガスＮＨ３／Ｎ０モル比：２〜１
２で添加した場合の試験結果を第３図に示す。
あわせ、本発明の主眼点であるライン１００′よりライ
ン１０ｃにアンモニアガスＮＨ３／Ｎ０モル比：２〜１
２で添加した場合の試験結果を第３図に示す。
なおライン１０ｃ、１０ｄ。１０ｅよりのガス投入点で
の排ガス温度はそれぞれ１３００°Ｃ，１１００°ｃ、
ｔｏｏｏ℃であり、いずれの場合も点１２に於て、Ｃ−
Ｈ化合物、ＣＯ，ＮＨ３等の未燃分は認められなかった
。
の排ガス温度はそれぞれ１３００°Ｃ，１１００°ｃ、
ｔｏｏｏ℃であり、いずれの場合も点１２に於て、Ｃ−
Ｈ化合物、ＣＯ，ＮＨ３等の未燃分は認められなかった
。
第３図に於てＡ）はライン１０ｃよりプロパンガス、ラ
イン１０ｄ、１０ｅより空気を投入した場合で、Ｂ）は
これ等の投入とあわせライン１０Ｃにライン１０ｃ′よ
りＮＨ３を添加した場合の結果である。
イン１０ｄ、１０ｅより空気を投入した場合で、Ｂ）は
これ等の投入とあわせライン１０Ｃにライン１０ｃ′よ
りＮＨ３を添加した場合の結果である。
この様に主燃焼後の高温ガスに燃料を添加しその後流で
酸素の２段投入を行う低Ｎ Ｏｘ燃焼法に於て、燃料へ
のＮＨ３の添加は脱硝率向上に効果的であり、又その添
加量は排ガス中のＮＯｘに対しＮＨ３／ＮＯＸモル比；
ｌＯ程度まで′でそれ以上の添加は逆効果である事が判
る。
酸素の２段投入を行う低Ｎ Ｏｘ燃焼法に於て、燃料へ
のＮＨ３の添加は脱硝率向上に効果的であり、又その添
加量は排ガス中のＮＯｘに対しＮＨ３／ＮＯＸモル比；
ｌＯ程度まで′でそれ以上の添加は逆効果である事が判
る。
第１図は本発明の一具体的実施態様を示すフローシート
、第２図は本発明の有用法を示す実施例で用いた実験装
置のフローシート、第３図は第２図の実験装置を用いて
得られた実験結果例。 １・・・・・・ボイラ、１ｆ・・・・・・ＮＨ３ガスな
どの添加ライン、１０・・・・・・試験用燃焼炉、１０
ｃ’・・・・・・ＮＨ３ガス添加ライン。
、第２図は本発明の有用法を示す実施例で用いた実験装
置のフローシート、第３図は第２図の実験装置を用いて
得られた実験結果例。 １・・・・・・ボイラ、１ｆ・・・・・・ＮＨ３ガスな
どの添加ライン、１０・・・・・・試験用燃焼炉、１０
ｃ’・・・・・・ＮＨ３ガス添加ライン。
Claims (1)
- １ 燃焼機器について、主燃焼後の高温燃焼ガスに燃料
を添加し、燃料過剰状態として、その後流に２段の酸素
投入を行い残留する未燃分を消去する低ＮＯｘ燃焼法に
於いて、主燃焼後の高温燃焼ガスに添加する燃料にアン
モニア、又は尿素の如きアンモニアの前駆的物質をＮＨ
３換算で、主燃焼後の高温燃焼ガス中のＮＯｘに対して
ＮＨ３／ＮＯｘモル比が１０以下になる様に添加し、も
って高度のＮ Ｏｘ低減効果を得る事を特徴とする低Ｎ
Ｏｘ燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2168079A JPS5934245B2 (ja) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | 低ＮＯｘ燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2168079A JPS5934245B2 (ja) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | 低ＮＯｘ燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55112913A JPS55112913A (en) | 1980-09-01 |
| JPS5934245B2 true JPS5934245B2 (ja) | 1984-08-21 |
Family
ID=12061768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2168079A Expired JPS5934245B2 (ja) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | 低ＮＯｘ燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934245B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2781684B2 (ja) * | 1991-09-12 | 1998-07-30 | 三菱重工業株式会社 | 二段燃焼方法 |
| US7374736B2 (en) * | 2003-11-13 | 2008-05-20 | General Electric Company | Method to reduce flue gas NOx |
| US7168947B2 (en) * | 2004-07-06 | 2007-01-30 | General Electric Company | Methods and systems for operating combustion systems |
| JP2014074515A (ja) * | 2012-10-03 | 2014-04-24 | Hitachi Zosen Corp | 無触媒脱硝方法 |
| US20160146462A1 (en) * | 2014-11-21 | 2016-05-26 | Alstom Technology Ltd | PLANT, COMBUSTION APPARATUS, AND METHOD FOR REDUCTION OF NOx EMISSIONS |
| JP2023095048A (ja) * | 2021-12-24 | 2023-07-06 | 三菱重工業株式会社 | アンモニア燃料ボイラシステム |
-
1979
- 1979-02-26 JP JP2168079A patent/JPS5934245B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55112913A (en) | 1980-09-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3900554A (en) | Method for the reduction of the concentration of no in combustion effluents using ammonia | |
| US4325924A (en) | Urea reduction of NOx in fuel rich combustion effluents | |
| JPS63502087A (ja) | 酸素含有炭化水素溶媒を含む尿素溶液を使用する，窒素ベ−スの汚染物質の削減 | |
| US4849192A (en) | Methods for preventing formation of sulfuric acid and related products in combustion effluents | |
| US20090284013A1 (en) | Dry 3-way catalytic reduction of gas turbine NOx | |
| EP1625883A1 (en) | Process for treating ammonia-containing exhaust gases | |
| US5120516A (en) | Process for removing nox emissions from combustion effluents | |
| US4743436A (en) | Methods for preventing ammonium bisulfate formation during the noncatalytic reduction of nitric oxide | |
| JPH01502497A (ja) | 排ガス中の窒素酸化物の減少方法 | |
| JPH03503735A (ja) | 窒素酸化物の還元を目的とする２段ボイラー注入方法と装置 | |
| US3751906A (en) | Pollution controller | |
| JPS5934245B2 (ja) | 低ＮＯｘ燃焼法 | |
| JPH05503662A (ja) | シアヌル酸の触媒分解法およびその生成物を窒素酸化物の放散を減少させるために使用する方法 | |
| JPS61263618A (ja) | 燃焼流出物のＮＯｘ放出を減少する改良方法 | |
| Garg | Trimming NOx from furnaces | |
| JPS5819928B2 (ja) | 窒素酸化物低減燃焼法 | |
| JPS5858132B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物の低減法 | |
| US4888165A (en) | Process for the reduction of nitrogen oxides in an effluent using a heterocyclic hydrocarbon | |
| JP3526490B2 (ja) | 排ガス脱硝装置および脱硝方法 | |
| JPS5913245B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物低減法 | |
| JPH0130044B2 (ja) | ||
| JPS63198713A (ja) | デイ−ゼルエンジンの窒素酸化物除去方法 | |
| JPH0367728B2 (ja) | ||
| Mansha et al. | Prediction of Optimum Parameters for NOx Reduction Utilizing Selective Non-Catalytic Reduction (SNCR) Technique (Thermal DeNOx Process) | |
| JPS5925618B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物低減法 |