JPS58161938A - 遠心法によるガラス繊維の製造法並びにその製造装置 - Google Patents
遠心法によるガラス繊維の製造法並びにその製造装置Info
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- JPS58161938A JPS58161938A JP57042080A JP4208082A JPS58161938A JP S58161938 A JPS58161938 A JP S58161938A JP 57042080 A JP57042080 A JP 57042080A JP 4208082 A JP4208082 A JP 4208082A JP S58161938 A JPS58161938 A JP S58161938A
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
- C03B37/05—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor by projecting molten glass on a rotating body having no radial orifices
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は遠心法によるガラス繊維の製造法並びＫその製
造装置に関する。
造装置に関する。
一般忙、遠心法によるガラス繊維の製造は、通常回転体
が垂直軸上に取付けられ、溶融ガラス流ｔこの回転体に
供給して、その周縁部から遠心力により溶融ガラスを投
射して、繊維状に細長化させるものとして知られている
。
が垂直軸上に取付けられ、溶融ガラス流ｔこの回転体に
供給して、その周縁部から遠心力により溶融ガラスを投
射して、繊維状に細長化させるものとして知られている
。
このようｋして細長化されたガラス流は回転体の外周近
くで下方に向けて流され、通常そこで、繊維表面に結合
剤が噴霧され、ついで下方に配置され皮多孔性の集綿コ
ンベアにおいてその上表面で捕集するようになっておシ
、通常では、コンベア上でマット、プランケット、−一
ド等を形成するために１集綿コンベアの下には吸引室が
配置され、吸引捕集され友綿秋物は、次いで後処理装置
により成形、硬化、加工、包装などの処理を経て製品と
される。
くで下方に向けて流され、通常そこで、繊維表面に結合
剤が噴霧され、ついで下方に配置され皮多孔性の集綿コ
ンベアにおいてその上表面で捕集するようになっておシ
、通常では、コンベア上でマット、プランケット、−一
ド等を形成するために１集綿コンベアの下には吸引室が
配置され、吸引捕集され友綿秋物は、次いで後処理装置
により成形、硬化、加工、包装などの処理を経て製品と
される。
ところで、従来の回転体としては、周縁壁の全周に直径
α２〜１．２露のオリアイスを多ＲＫ多数個備え九円筒
状の籠形中空体が用いられ、又使用する繊維用原料ＫＦ
ｉ、前記中空体の材質が、急激な侵食及び変形を受はク
ー・よう１；する必要から、所定Ｏ範囲の温度でオリ７
４スを容易く通過し得る１度Ｏ粘度一温度特性【持つよ
うに調整して配合されえガラス組成物が選定されている
０例えば、低アルカリのｆ５メ繊―用原料の場合、七ｏ
ｔｔｉ融、紡糸温度【下けることを目的としてバリウム
、ホウ素、フッ素等の化合物が融剤として多く用いられ
ているのである。しかし、ホウ素、フッ素の化合物社、
溶融、紡糸時の温度で揮発し易いので、−揮発分ｔ−含
めた添加量【配合することが必要な丸めコスト高となシ
、４１に、フッ素化合物は環境汚染の原因ともなるので
特別の排ガス処ｍ１ｕｉｔ＊し、ま喪バ啼つム化合物紘
高価な上、過度０＊用は炉材の耐火物を侵食し易い等の
糧々の欠点がありえ拳 また、従来使用されている円筒状値形の回転体では、運
転時にその周縁壁の内壁面及びオリアイスが常時溶融が
ラスに接し、１２００℃以上の高温に保持されているた
め、その材料が耐熱鋼では耐久性に劣るので、二、ケル
、クロム、コバルト尋を基合金とする超耐熱合金や白金
勢の貴合金が使用されることが多いが、加工が難しいこ
と、コスト高となる等の問題があった。
α２〜１．２露のオリアイスを多ＲＫ多数個備え九円筒
状の籠形中空体が用いられ、又使用する繊維用原料ＫＦ
ｉ、前記中空体の材質が、急激な侵食及び変形を受はク
ー・よう１；する必要から、所定Ｏ範囲の温度でオリ７
４スを容易く通過し得る１度Ｏ粘度一温度特性【持つよ
うに調整して配合されえガラス組成物が選定されている
０例えば、低アルカリのｆ５メ繊―用原料の場合、七ｏ
ｔｔｉ融、紡糸温度【下けることを目的としてバリウム
、ホウ素、フッ素等の化合物が融剤として多く用いられ
ているのである。しかし、ホウ素、フッ素の化合物社、
溶融、紡糸時の温度で揮発し易いので、−揮発分ｔ−含
めた添加量【配合することが必要な丸めコスト高となシ
、４１に、フッ素化合物は環境汚染の原因ともなるので
特別の排ガス処ｍ１ｕｉｔ＊し、ま喪バ啼つム化合物紘
高価な上、過度０＊用は炉材の耐火物を侵食し易い等の
糧々の欠点がありえ拳 また、従来使用されている円筒状値形の回転体では、運
転時にその周縁壁の内壁面及びオリアイスが常時溶融が
ラスに接し、１２００℃以上の高温に保持されているた
め、その材料が耐熱鋼では耐久性に劣るので、二、ケル
、クロム、コバルト尋を基合金とする超耐熱合金や白金
勢の貴合金が使用されることが多いが、加工が難しいこ
と、コスト高となる等の問題があった。
本発明の絽−の目的は、上記従来技術の問題点を解消し
、回転体自体の温度を高めることなくガラス繊維化を行
なうことができる方法並びにその製造装置を提供するこ
とにある。
、回転体自体の温度を高めることなくガラス繊維化を行
なうことができる方法並びにその製造装置を提供するこ
とにある。
爽に、第二の目的は従来困難とされていたより高軟化点
のガラス繊維用原料を繊維化することを意図し、同時に
揮発性融剤の使用を抑制した安価′＆ガラス組成物の使
用を可能とし、耐熱性に富むガラス繊１１ＵＤ製造装置
を提供することＫある。
のガラス繊維用原料を繊維化することを意図し、同時に
揮発性融剤の使用を抑制した安価′＆ガラス組成物の使
用を可能とし、耐熱性に富むガラス繊１１ＵＤ製造装置
を提供することＫある。
前記目的を達成するための本発明の要旨とするところ祉
次の通〉であり・即ち、ガラス繊維原料會溶融炉で溶融
し、その炉底のノズルから喬直に流出させ、この溶融ガ
ラス流ｔ％溶融炉Ｏ下方に設置され九高速で回転する回
転盤の周縁部全周に亘り放射状ＫＮすれたｆラス層で被
覆された溝の部分に落下させ、同時に前記回転盤の径内
側上方に設けられた環状Δ−すからの燃焼ガスを回転盤
の周縁部に放射状に排出させ、前記溝部の温度を保持調
整し、落下した溶融ガラス流【回転すゐ回転盤Ｏ遠心力
で、その周辺に投射して繊維状に細長化することｔ特徴
とする遠心法によるガラス繊維の製造法、並らびに炉底
に流出ノズルを有するガラス繊維原料の溶融炉の下方に
、その周縁部の全周に亘シ放射状に刻まれた溝を有し、
かつ支持軸によシ高連で回転する回転盤を、前記流出ノ
ズルから垂下する溶融ガラス流が前記溝の部分に落下す
るように設け、さらに前記鴎ｌの内側上方にその燃料ガ
スが回転盤の周縁部に放射状に排出する環状バーナを設
は九こと？：特徴とする遠心法によるガラス繊維の製造
装置にある。
次の通〉であり・即ち、ガラス繊維原料會溶融炉で溶融
し、その炉底のノズルから喬直に流出させ、この溶融ガ
ラス流ｔ％溶融炉Ｏ下方に設置され九高速で回転する回
転盤の周縁部全周に亘り放射状ＫＮすれたｆラス層で被
覆された溝の部分に落下させ、同時に前記回転盤の径内
側上方に設けられた環状Δ−すからの燃焼ガスを回転盤
の周縁部に放射状に排出させ、前記溝部の温度を保持調
整し、落下した溶融ガラス流【回転すゐ回転盤Ｏ遠心力
で、その周辺に投射して繊維状に細長化することｔ特徴
とする遠心法によるガラス繊維の製造法、並らびに炉底
に流出ノズルを有するガラス繊維原料の溶融炉の下方に
、その周縁部の全周に亘シ放射状に刻まれた溝を有し、
かつ支持軸によシ高連で回転する回転盤を、前記流出ノ
ズルから垂下する溶融ガラス流が前記溝の部分に落下す
るように設け、さらに前記鴎ｌの内側上方にその燃料ガ
スが回転盤の周縁部に放射状に排出する環状バーナを設
は九こと？：特徴とする遠心法によるガラス繊維の製造
装置にある。
とＯような本発明方法、装置によれば、従来技術の製造
装置、例えばオリフィスを備え良能形の回転中空体で造
られたガラス繊維の耐熱温度の限度は約４００℃、特に
優れたものでも約４８０℃が限度であったものが、約８
００℃の耐熱性を有するガラス繊維の製造も可能となる
ように、本発明の製造法並びＫその装置は、回転体自体
の温度を高めることなくよシ高軟化点のガラス繊維用原
料の繊維化を行うに特に有効であるが、更に従来の低軟
化点のガラス繊維用原料や高温で熱可塑性を有する無機
質のガラス質原料の繊維化に対しても非常に有効なもの
である仁とを付言しておく。
装置、例えばオリフィスを備え良能形の回転中空体で造
られたガラス繊維の耐熱温度の限度は約４００℃、特に
優れたものでも約４８０℃が限度であったものが、約８
００℃の耐熱性を有するガラス繊維の製造も可能となる
ように、本発明の製造法並びＫその装置は、回転体自体
の温度を高めることなくよシ高軟化点のガラス繊維用原
料の繊維化を行うに特に有効であるが、更に従来の低軟
化点のガラス繊維用原料や高温で熱可塑性を有する無機
質のガラス質原料の繊維化に対しても非常に有効なもの
である仁とを付言しておく。
以下本発明を図面に示す実施態に基づいて説明すゐ。
第１図は、本発明の好適な実施例によシ構成されたガラ
ス繊維装置を示す・ 第１Ｉ！２に：おいて、垂直の支持軸ｌによプ回転盤２
が支持されて層り、回転盤２は直径３００〜５００■の
平面板で通常毎分ｓ、ｏ ｏ ｏ回転以上、好ましくは
４，５００〜８，０００回転で運転される（回転盤は多
少傾斜して設置してもよｉ）。
ス繊維装置を示す・ 第１Ｉ！２に：おいて、垂直の支持軸ｌによプ回転盤２
が支持されて層り、回転盤２は直径３００〜５００■の
平面板で通常毎分ｓ、ｏ ｏ ｏ回転以上、好ましくは
４，５００〜８，０００回転で運転される（回転盤は多
少傾斜して設置してもよｉ）。
ζ０回転盤２の上表面には、その周縁部０全周に亙）第
２図の如く長さくＬ）５〜２Ｓ■、♂ツ？（Ｐ）０．５
〜２ｍｍ、ｍさくＤ ）０．５〜ＷｗｍＯ形、状寸法の
＃Ｉ３が放射状に刻まれて−る・こ０壽３はがラス流を
細分し、かつ細長化する。ｔｗｉ長する働きを有する一
〇である・ この回転盤は、従来Ｏ１１瀝中空体等Ｏｙｃ＠加工が全
く不賛て、構造も簡単で加工コストを大幅に低減させる
ことが出来た。
２図の如く長さくＬ）５〜２Ｓ■、♂ツ？（Ｐ）０．５
〜２ｍｍ、ｍさくＤ ）０．５〜ＷｗｍＯ形、状寸法の
＃Ｉ３が放射状に刻まれて−る・こ０壽３はがラス流を
細分し、かつ細長化する。ｔｗｉ長する働きを有する一
〇である・ この回転盤は、従来Ｏ１１瀝中空体等Ｏｙｃ＠加工が全
く不賛て、構造も簡単で加工コストを大幅に低減させる
ことが出来た。
なお、この溝３の形状は、第３１１（−〜（荀に示すよ
うＫＶａｌ、Ｕ置或ｉはｕｍ等の断面を呈することによ
って、畳するＫ１１ｌ！する溝同士が凹凸によりて内側
中空部分を区画する形式をなすものであればよく、マ九
繭述した１１１１３０寸法ｉ）、ＣＰ）（Ｄ）０それぞ
れの上限は、それ以上で紘繊維化されえガラスが大暑（
１ｋ）すぎると−う知見に基づき経験的に得られえもＯ
で１ｉ。
うＫＶａｌ、Ｕ置或ｉはｕｍ等の断面を呈することによ
って、畳するＫ１１ｌ！する溝同士が凹凸によりて内側
中空部分を区画する形式をなすものであればよく、マ九
繭述した１１１１３０寸法ｉ）、ＣＰ）（Ｄ）０それぞ
れの上限は、それ以上で紘繊維化されえガラスが大暑（
１ｋ）すぎると−う知見に基づき経験的に得られえもＯ
で１ｉ。
回転盤２の上方には、回転盤の中央部４側及び支持軸ｌ
Ｏ下Ｓを保護し、溶融ガラス流、ガラス流及びバーナ炎
゛からの熱ｔ−遮蔽のための遮蔽部５が設けられている
。又、溝３及びその周辺部を所望の温度に保持し、調整
するための環状・櫂−す６が設けられ、更にその外周に
Ｆｉａ状ノ４−すの燃焼室を形成し、かつ燃焼ガスの排
出及び細分化されたガラス流の投射を容易とするように
隙間を形成する外周壁部７が設けられ、これら５，６゜
７が一体に＠成又は組み合せられて成るバーナ本体８が
、回転盤２及び支持軸１０回転に支障のない状態で配置
されている。
Ｏ下Ｓを保護し、溶融ガラス流、ガラス流及びバーナ炎
゛からの熱ｔ−遮蔽のための遮蔽部５が設けられている
。又、溝３及びその周辺部を所望の温度に保持し、調整
するための環状・櫂−す６が設けられ、更にその外周に
Ｆｉａ状ノ４−すの燃焼室を形成し、かつ燃焼ガスの排
出及び細分化されたガラス流の投射を容易とするように
隙間を形成する外周壁部７が設けられ、これら５，６゜
７が一体に＠成又は組み合せられて成るバーナ本体８が
、回転盤２及び支持軸１０回転に支障のない状態で配置
されている。
溶融ガラス流９は、ガラス繊維用原料の溶融炉１０のノ
ズル１１よシ流下し、バーナ本体８に設けられ光導入口
１２に入るように設けられておシ、続いて回転盤２上の
溝３に達し、細分化され、遠心力により谷溝に沿りて外
方へ投射され、更に繊維状に細長化される。
ズル１１よシ流下し、バーナ本体８に設けられ光導入口
１２に入るように設けられておシ、続いて回転盤２上の
溝３に達し、細分化され、遠心力により谷溝に沿りて外
方へ投射され、更に繊維状に細長化される。
細長１ヒされたガラス流９ｂはプレストリング１３のノ
ズル１５からの噴射気流によって繊維状に固化し、下方
へ鰐導され、得られたウール状のガラス繊維は既知の手
法に従い必要に応じて樹脂％セメント勢の結合剤を噴霧
され、更に下方のコンベア（図示せず）上に集綿される
ようＫすればよい。
ズル１５からの噴射気流によって繊維状に固化し、下方
へ鰐導され、得られたウール状のガラス繊維は既知の手
法に従い必要に応じて樹脂％セメント勢の結合剤を噴霧
され、更に下方のコンベア（図示せず）上に集綿される
ようＫすればよい。
前述した構成に比べて、従来技術では、溶融ガラス流の
流下は円筒状回転体の中心部に行ない、ここよシ周縁壁
へ分配する方式が多くとられているが、この方式では熱
損失が大きい、この為、周縁壁の内面側に貯留室を設け
、とζに流下する方法も試みられているが、この方法は
再配分による熱損失が少ないという利点はあるが、壁面
【常時溶融ガラス流と同じ温度とする必要があシ、両方
式共回転体の材質に関し、その耐熱性に問題があり九・ 本発明が目的の一つとする回転体自体の温度を高めるこ
となく、より高軟化点のガラス繊維を経済的に製造する
場合には、このような熱損失や、回転体の材質上の問題
は非常に不都合表ことであるＯ そこで本発明においては、前記した構成によル溶融ガラ
ス温度より約４００〜５００℃低い温度に回転盤の溝を
保持し、運転することにょシ、ガラス流の細長化を容易
忙行わしめ、かつ回転盤の耐久度を大幅に向上させうる
ようにしたのである。
流下は円筒状回転体の中心部に行ない、ここよシ周縁壁
へ分配する方式が多くとられているが、この方式では熱
損失が大きい、この為、周縁壁の内面側に貯留室を設け
、とζに流下する方法も試みられているが、この方法は
再配分による熱損失が少ないという利点はあるが、壁面
【常時溶融ガラス流と同じ温度とする必要があシ、両方
式共回転体の材質に関し、その耐熱性に問題があり九・ 本発明が目的の一つとする回転体自体の温度を高めるこ
となく、より高軟化点のガラス繊維を経済的に製造する
場合には、このような熱損失や、回転体の材質上の問題
は非常に不都合表ことであるＯ そこで本発明においては、前記した構成によル溶融ガラ
ス温度より約４００〜５００℃低い温度に回転盤の溝を
保持し、運転することにょシ、ガラス流の細長化を容易
忙行わしめ、かつ回転盤の耐久度を大幅に向上させうる
ようにしたのである。
更に詳細に、説明する。前記第１図の構成で溶融ガラス
流を回転盤の上面周縁部に流下させる位置は、周縁先端
から２５−未満の位置、好ましくは３〜１０簡の位置と
することができ、このことで溶融ガラス流が細長化する
までの熱損失を極力抑制している０回転盤は溝３の周辺
のみ加熱された状態で運転され、又、この部分は溶融ガ
ラス流の温度で４００〜５００℃程低い温度に保持する
様に運転されるので、繊維化に必要な熱量の消費は非常
に少ない利点がある。
流を回転盤の上面周縁部に流下させる位置は、周縁先端
から２５−未満の位置、好ましくは３〜１０簡の位置と
することができ、このことで溶融ガラス流が細長化する
までの熱損失を極力抑制している０回転盤は溝３の周辺
のみ加熱された状態で運転され、又、この部分は溶融ガ
ラス流の温度で４００〜５００℃程低い温度に保持する
様に運転されるので、繊維化に必要な熱量の消費は非常
に少ない利点がある。
回転盤自体を低温で運転できるのは下記の理由によるも
のである。
のである。
即ち、溝３周辺の表面には０．１■厚以下の薄いＩ２ス
質の被覆層１８が容易に剥離することなく密着して形成
されている（この点は後述する）ので、これが断熱層と
して非常に効果的に働くため、ガラス流９ａの冷却を防
止する。他方との被株層ｌ８は又回転盤の過熱及び酸化
損耗を阻止する働きを有しているので、回転盤自体は下
面からの冷却によシ溶融ガラス流９の温度までに上昇す
ることは無いという理由である。
質の被覆層１８が容易に剥離することなく密着して形成
されている（この点は後述する）ので、これが断熱層と
して非常に効果的に働くため、ガラス流９ａの冷却を防
止する。他方との被株層ｌ８は又回転盤の過熱及び酸化
損耗を阻止する働きを有しているので、回転盤自体は下
面からの冷却によシ溶融ガラス流９の温度までに上昇す
ることは無いという理由である。
上記ガラス質被覆層１８は、予め蒙造開始前に回転盤上
面にコーティングしたものでもよく、或いは運転開始時
に溶融ガラス流の温度よ）４０Ｇ〜５００℃程低い温度
に保持された回転盤の溝部に溶融ガラス流を流下させな
がら被覆し、形成させてもよい、被覆層のガラス質はガ
ラス繊維用原料と同一組成のものか、或いは、これより
高軟イヒ点のものがよいが実用上は同一組成のものが好
ましい・ このようにして、表面に被覆層１８を備え、３．０００
ｒｐｍ以上で回転し、溶融ガラス流温度より４０Ｇ−
５００’Ｃ＠低い温度に保持された回転盤の溝３に継続
的に溶融ガラス流９を流下させると、被覆層１８とガラ
ス流９ａとの間には更に熱境界層１９が形成される。こ
の境界層１９は実欄によれば、約０．３〜α５■厚程度
で、温度は被覆層１８とガラス流９ｍとの中間にあシ、
粘性が高くて、流速も遅いので、ガラス流９畠が滴状、
或いは薄膜状のまま盤外へ放射されない様にガラス流下
部に適度の粘性抵抗を持たせ、かつ細長化を助ける働き
をなすと共に回転盤に対しては断熱層としての効果も有
するものと理解される。
面にコーティングしたものでもよく、或いは運転開始時
に溶融ガラス流の温度よ）４０Ｇ〜５００℃程低い温度
に保持された回転盤の溝部に溶融ガラス流を流下させな
がら被覆し、形成させてもよい、被覆層のガラス質はガ
ラス繊維用原料と同一組成のものか、或いは、これより
高軟イヒ点のものがよいが実用上は同一組成のものが好
ましい・ このようにして、表面に被覆層１８を備え、３．０００
ｒｐｍ以上で回転し、溶融ガラス流温度より４０Ｇ−
５００’Ｃ＠低い温度に保持された回転盤の溝３に継続
的に溶融ガラス流９を流下させると、被覆層１８とガラ
ス流９ａとの間には更に熱境界層１９が形成される。こ
の境界層１９は実欄によれば、約０．３〜α５■厚程度
で、温度は被覆層１８とガラス流９ｍとの中間にあシ、
粘性が高くて、流速も遅いので、ガラス流９畠が滴状、
或いは薄膜状のまま盤外へ放射されない様にガラス流下
部に適度の粘性抵抗を持たせ、かつ細長化を助ける働き
をなすと共に回転盤に対しては断熱層としての効果も有
するものと理解される。
Ｉ／ＩＬ４５！！層１８のガラス質が溶融ガラス流９と
同一成分のもので形成された場合、被覆層１８、境界層
１９及びガラス流９ａは全く同一成分よ構成るため、仮
９に回転円盤が一時的に過熱状＠になって両層部が消耗
することがあっても、一般のコーティング層の剥離によ
って生ずる異物混入という現象は全く無く、正常な操作
温度に戻すことによって直ちに被覆層１８及び境界層が
形成させることができるという利点がある・ 第５図および謳６図は、上記説明の溝部分における構成
並らびにガラス流９１ ％境界層１９及び被覆層１８の
温度分布を示す、この様に溝３の温度を溶融ガラス流９
の温度よシ約４００〜５００℃程低くしても、ガラス流
９ａは適度な流動状！１を保ち、十分に細長化される０
例えば溶融ガラス流の温度が１５００℃の場合でも、溝
３の温度を１０００℃以下で運転ができる。従って、ス
テンレス鋼、耐熱鋼と（Ｋ、 Ｎｉ １０〜２２１Ｇ
、 Ｃｒ１６〜２６嘔含有するオーステナイト系のもの
が十分に使用できることになシ、大幅外コスト低減が可
能となった。
同一成分のもので形成された場合、被覆層１８、境界層
１９及びガラス流９ａは全く同一成分よ構成るため、仮
９に回転円盤が一時的に過熱状＠になって両層部が消耗
することがあっても、一般のコーティング層の剥離によ
って生ずる異物混入という現象は全く無く、正常な操作
温度に戻すことによって直ちに被覆層１８及び境界層が
形成させることができるという利点がある・ 第５図および謳６図は、上記説明の溝部分における構成
並らびにガラス流９１ ％境界層１９及び被覆層１８の
温度分布を示す、この様に溝３の温度を溶融ガラス流９
の温度よシ約４００〜５００℃程低くしても、ガラス流
９ａは適度な流動状！１を保ち、十分に細長化される０
例えば溶融ガラス流の温度が１５００℃の場合でも、溝
３の温度を１０００℃以下で運転ができる。従って、ス
テンレス鋼、耐熱鋼と（Ｋ、 Ｎｉ １０〜２２１Ｇ
、 Ｃｒ１６〜２６嘔含有するオーステナイト系のもの
が十分に使用できることになシ、大幅外コスト低減が可
能となった。
溶融ガラス流９の流下点が、回転盤周縁部の先端から２
５−を越えた場合は、得られたガラス繊維の直径が１２
μ以上と太くなシ、又回転盤の加熱部分の増加に伴なう
酸化損耗や変形が生じ易くなるため望ましくないことは
既に述ぺた通夛である拳 なお、溶融ガラス流９の流下点適重電めればよいが、１
ケ所又は２ケ所が好ましく、２ケ所の場合は回転盤上面
の対称の位置に導入口が設けらればよい、２ケ所のとき
は、周縁部の全周を投射に利用することが出来るので紡
出量の増加をはかるには好適である□、＊験によれば生
産量は通常紡糸機１機轟シ大略６０〜１２０ ’ＫＡ
であつえ。
５−を越えた場合は、得られたガラス繊維の直径が１２
μ以上と太くなシ、又回転盤の加熱部分の増加に伴なう
酸化損耗や変形が生じ易くなるため望ましくないことは
既に述ぺた通夛である拳 なお、溶融ガラス流９の流下点適重電めればよいが、１
ケ所又は２ケ所が好ましく、２ケ所の場合は回転盤上面
の対称の位置に導入口が設けらればよい、２ケ所のとき
は、周縁部の全周を投射に利用することが出来るので紡
出量の増加をはかるには好適である□、＊験によれば生
産量は通常紡糸機１機轟シ大略６０〜１２０ ’ＫＡ
であつえ。
溝３の周辺温度は環状）々−す６によって保持・調整さ
れ、その加熱位置は実用上流下点より１０〜３０■支持
軸側の内周に設けることが好ましく、バーナ炎は、回転
盤に当ると遠心力により外方へ排出されるので、このと
きガラス流９ａの投射を助長する効果も有する。ｉ４−
す孔１４ｔｉ、回転盤の上平面に対して３０°〜９０°
（垂直）の角度で火炎が接する様に設けることが好ま
しい。遮蔽部５は回転盤の中央部４、及び支持軸ｌがガ
ラス流及びバーナ炎の熱で加熱されるのを防止するもの
で、回転盤との間隙は実用上通常３〜１０■で用いられ
るが出来るだけ狭い程良好である。
れ、その加熱位置は実用上流下点より１０〜３０■支持
軸側の内周に設けることが好ましく、バーナ炎は、回転
盤に当ると遠心力により外方へ排出されるので、このと
きガラス流９ａの投射を助長する効果も有する。ｉ４−
す孔１４ｔｉ、回転盤の上平面に対して３０°〜９０°
（垂直）の角度で火炎が接する様に設けることが好ま
しい。遮蔽部５は回転盤の中央部４、及び支持軸ｌがガ
ラス流及びバーナ炎の熱で加熱されるのを防止するもの
で、回転盤との間隙は実用上通常３〜１０■で用いられ
るが出来るだけ狭い程良好である。
環状バーナの外周に設けられた外周壁部７は、細長化さ
れるガラス流とノクーナ炎が外方へ円滑に投射される様
に回転盤２との間隙を適宜調整して設けられておシ、こ
の間隙は７〜４０■、特に１０〜３０ｍｍが好ましい。
れるガラス流とノクーナ炎が外方へ円滑に投射される様
に回転盤２との間隙を適宜調整して設けられておシ、こ
の間隙は７〜４０■、特に１０〜３０ｍｍが好ましい。
プラストリング１３は、細長化されたガラス流９ｂｔ固
化し、下方へ誘導すると共に繊維化を助長するに効果が
あシ、本実施例の構成では回転盤より２０〜１１０■外
側で、回転盤上面よシ５〜５０−の高さから、細長化さ
れたガラス流９ｂＫ対してはぼ垂直の位置に設けられた
プレスト孔句１５よ）α５〜１０にシーｍ’Ｇの圧縮空
気等の高圧ガス（空気、加熱蒸気等）の噴射気流を吹き
付けるように般社もれている。
化し、下方へ誘導すると共に繊維化を助長するに効果が
あシ、本実施例の構成では回転盤より２０〜１１０■外
側で、回転盤上面よシ５〜５０−の高さから、細長化さ
れたガラス流９ｂＫ対してはぼ垂直の位置に設けられた
プレスト孔句１５よ）α５〜１０にシーｍ’Ｇの圧縮空
気等の高圧ガス（空気、加熱蒸気等）の噴射気流を吹き
付けるように般社もれている。
支持軸ＩＦｉ、軸受部との摩擦及び、周縁部からの伝熱
によシ過熱し易いため冷却水又は冷却空気を導管１６に
循環させて冷却してもよく、冷却空気を用いる場合は回
転盤下部に取付けられた分散孔１７から冷却空気を吹き
出させて下部を冷却し、回転盤の過熱を防止することも
出来る。
によシ過熱し易いため冷却水又は冷却空気を導管１６に
循環させて冷却してもよく、冷却空気を用いる場合は回
転盤下部に取付けられた分散孔１７から冷却空気を吹き
出させて下部を冷却し、回転盤の過熱を防止することも
出来る。
ζこに開示した製造法および装置は、極めて広範囲のガ
ラス繊維用原料、例えば下記の実施例に一例として示す
ようなガラス繊維用原料の繊維化に適用できるものであ
る。
ラス繊維用原料、例えば下記の実施例に一例として示す
ようなガラス繊維用原料の繊維化に適用できるものであ
る。
実施例１〜４
上述の如き本発明の製造装置を用いて、次の条件にてガ
ラス繊維ｔｌｌ造しえ。
ラス繊維ｔｌｌ造しえ。
−境界層の厚さ α３〜０．５−上記（１
）〜（３）の条件にてガラス繊維ｔＳ造した結果輪次表
に示すとおシである・ 上表のごとく、回転盤自体の温度を溶融ガラス流よ）４
０θ〜５００℃低い温度とすることにより、ステンレス
鋼でも十分ＫｗＡ転態として使用できることが分った。
）〜（３）の条件にてガラス繊維ｔＳ造した結果輪次表
に示すとおシである・ 上表のごとく、回転盤自体の温度を溶融ガラス流よ）４
０θ〜５００℃低い温度とすることにより、ステンレス
鋼でも十分ＫｗＡ転態として使用できることが分った。
また実施例（１） 、 （２） Ｋ示す低軟化点のｆラ
ス繊維原料の場合のみならず、従来繊維径が太く、叉繊
細長も４％！いため弾性に劣〕、低密度では断熱性に劣
る良も使用が困−てありた実施例（３）〜（５）Ｏ組成
の高軟化点のガラス繊維用原料も本発−の方法及び装置
によ〉、十分に繊維化が可能となった。ｊ！Ｋ ２０
ｋｔ／ｍ”以下の低密度でも断熱材、吸音材として有効
なものであることが分った。
ス繊維原料の場合のみならず、従来繊維径が太く、叉繊
細長も４％！いため弾性に劣〕、低密度では断熱性に劣
る良も使用が困−てありた実施例（３）〜（５）Ｏ組成
の高軟化点のガラス繊維用原料も本発−の方法及び装置
によ〉、十分に繊維化が可能となった。ｊ！Ｋ ２０
ｋｔ／ｍ”以下の低密度でも断熱材、吸音材として有効
なものであることが分った。
第１図−）は本発明によるがラヌ繊維製造装置の部分破
断縦断画説ＩｊｌＷ１１第１１１（ｂ）ｔ：ｍ同一部平
ｉｉｌｒｍ。 第２図は回転盤上表面の平面図、第３図−）〜←）Ｆ１
回転盤周縁部の溝部分拡大図、第４５１１はバーナ本体
の下部平面図、第Ｓ図は溝部分における溶融ガラス流及
びガラス流の状態説明図、及び継６図は第５図に示すガ
ラス諏断画における温度分布図である。 付漫の説明 １・・・支持軸、 ２・・・回転盤、３・−
擲、 ４・・・回転盤上表面、５・・・
麺蔽部、 ６・・・環状・９−す、７・・・外
周壁、 ８・・・バーナ本体、９・・・溶融ガ
ラス流、 ９ｍ・・・プラス流、９ｂ・・・細長化
されたガラス流、 ９＠・・・ガラス繊維、 １０−・溶融炉、１１・
・・ノズル、 １２・・・導入口（バーナ）。 １３・・・プレヌトリング、１４・・・バーナ孔、１５
−プレスト孔、 １６−・・冷却用導管、１７・・
・分散孔、 １８・・・被覆層、１９・・・境
界層・ 第１図 （ａ） 第１図 （ｂ） 第２図 第３図 （ｆｆ） （＃フン
第４図 ’ＲＩＴＳＫ大警咽ソ沁亡向！− 手続補正書 昭和ワ竿Ｊ月２０日 ！１１し、′１庁Ｌ（官 島田春樹殿 １１ 所にに所）λキト１４−．藤り（〜１ト）（１０
今キ一０氏 名酩称） 日本無機材料株式会社４
代 理 人 ｆｌ 所 東取都丁・代Ｉｌ１区丸の内２丁目６番
２号丸の内へ重洲ビル３３０＆ 袖１１ の内容
別紙のとおり補 正 書 本願明細書中下記事項を補正いたします。 記 ５頁最下行の後に次の文を加入する。 ガラス繊維用原料のガラス組成（重量部）（ただし表中
ＢａＯ＋ ＢｘＯｓは本実施例では溶融紡糸温度を下げ
るための溶剤が不要であることを明瞭とするために欄中
に示している。） （２）製造装置主要部の形状・寸法 （イ）回転盤 直 径 ３５０■ 回転数 ５００Ｏｒｐｍ 材 料 オーステナイト系ステシレス鋼板Ｏ溝 部 形 状 断面がＶ型のもの（第３図（＆）参照）寸 法
長さくＩ、）１２■ 、ピッチ（Ｐ）１．６ｍ深さく
Ｄ）１．４■ ０９バーナ 回転盤上面と外周壁との間隙 ２０霞ｄづラ
ストリジづ バーナ外周壁とづラストリジづとの距離 ４０９１１回
転盤上面とプラストリジづとの距離 ６ｍ（３）操
作条件 （イ）溶融ガラス流の流下点（下記の３点で各々製造）
回転盤周縁部先端より ３ｍ回転
盤周縁部先端より ６ｍ回転盤周
縁部先端より １５雪、ｔ］）溝部
回転盤表面温度 溶融ガラス流の温度より４００Ｃ及び５００Ｃ低い温度
に保持 手続補正書 昭和５７年３月２９日 １冒ｉ１．庁艮官島１０春樹 殿 °１召′Ｉとの関係 出 願 人 −任一一一一÷−一 氏 名（名称） 日本無機材５；・１株式会社４代
理人 Ｉ− 補 正 書 本願明細書及び区１面中下記事項を補正いたします０ 記 １、第１７頁５行目に 「劣るたも使用が」とめるを 「劣るため使用が」と訂正する。 ２、第１８貞１１行目に ｒ１９・・・境界層。」とある次に次文を追加する。 ［２０・・・開口部蓋（遮蔽部導入口付近）２１・・・
スカート（集綿室側壁）。」３、図面中「第１図（ａ）
」、「第１図（ｂ）」、「第３図（８月、「第４図」を
本日同時提出の図面にそれぞれ訂正する。 第１図 （ｂ） ンＯ 第３図 （ａ） 第４図
断縦断画説ＩｊｌＷ１１第１１１（ｂ）ｔ：ｍ同一部平
ｉｉｌｒｍ。 第２図は回転盤上表面の平面図、第３図−）〜←）Ｆ１
回転盤周縁部の溝部分拡大図、第４５１１はバーナ本体
の下部平面図、第Ｓ図は溝部分における溶融ガラス流及
びガラス流の状態説明図、及び継６図は第５図に示すガ
ラス諏断画における温度分布図である。 付漫の説明 １・・・支持軸、 ２・・・回転盤、３・−
擲、 ４・・・回転盤上表面、５・・・
麺蔽部、 ６・・・環状・９−す、７・・・外
周壁、 ８・・・バーナ本体、９・・・溶融ガ
ラス流、 ９ｍ・・・プラス流、９ｂ・・・細長化
されたガラス流、 ９＠・・・ガラス繊維、 １０−・溶融炉、１１・
・・ノズル、 １２・・・導入口（バーナ）。 １３・・・プレヌトリング、１４・・・バーナ孔、１５
−プレスト孔、 １６−・・冷却用導管、１７・・
・分散孔、 １８・・・被覆層、１９・・・境
界層・ 第１図 （ａ） 第１図 （ｂ） 第２図 第３図 （ｆｆ） （＃フン
第４図 ’ＲＩＴＳＫ大警咽ソ沁亡向！− 手続補正書 昭和ワ竿Ｊ月２０日 ！１１し、′１庁Ｌ（官 島田春樹殿 １１ 所にに所）λキト１４−．藤り（〜１ト）（１０
今キ一０氏 名酩称） 日本無機材料株式会社４
代 理 人 ｆｌ 所 東取都丁・代Ｉｌ１区丸の内２丁目６番
２号丸の内へ重洲ビル３３０＆ 袖１１ の内容
別紙のとおり補 正 書 本願明細書中下記事項を補正いたします。 記 ５頁最下行の後に次の文を加入する。 ガラス繊維用原料のガラス組成（重量部）（ただし表中
ＢａＯ＋ ＢｘＯｓは本実施例では溶融紡糸温度を下げ
るための溶剤が不要であることを明瞭とするために欄中
に示している。） （２）製造装置主要部の形状・寸法 （イ）回転盤 直 径 ３５０■ 回転数 ５００Ｏｒｐｍ 材 料 オーステナイト系ステシレス鋼板Ｏ溝 部 形 状 断面がＶ型のもの（第３図（＆）参照）寸 法
長さくＩ、）１２■ 、ピッチ（Ｐ）１．６ｍ深さく
Ｄ）１．４■ ０９バーナ 回転盤上面と外周壁との間隙 ２０霞ｄづラ
ストリジづ バーナ外周壁とづラストリジづとの距離 ４０９１１回
転盤上面とプラストリジづとの距離 ６ｍ（３）操
作条件 （イ）溶融ガラス流の流下点（下記の３点で各々製造）
回転盤周縁部先端より ３ｍ回転
盤周縁部先端より ６ｍ回転盤周
縁部先端より １５雪、ｔ］）溝部
回転盤表面温度 溶融ガラス流の温度より４００Ｃ及び５００Ｃ低い温度
に保持 手続補正書 昭和５７年３月２９日 １冒ｉ１．庁艮官島１０春樹 殿 °１召′Ｉとの関係 出 願 人 −任一一一一÷−一 氏 名（名称） 日本無機材５；・１株式会社４代
理人 Ｉ− 補 正 書 本願明細書及び区１面中下記事項を補正いたします０ 記 １、第１７頁５行目に 「劣るたも使用が」とめるを 「劣るため使用が」と訂正する。 ２、第１８貞１１行目に ｒ１９・・・境界層。」とある次に次文を追加する。 ［２０・・・開口部蓋（遮蔽部導入口付近）２１・・・
スカート（集綿室側壁）。」３、図面中「第１図（ａ）
」、「第１図（ｂ）」、「第３図（８月、「第４図」を
本日同時提出の図面にそれぞれ訂正する。 第１図 （ｂ） ンＯ 第３図 （ａ） 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ｆラス繊維原料を溶融炉で溶融し、その炉底の
ノズルから垂直に流出させ、この溶融ガラス流ｔ１溶融
炉の下方ＫＷ＆ｌｌされた高速で回転する回転盤の周縁
部全周に亘〕放射状に刻壕れたガラス層で核種された溝
の部分に落下させ、同時虻前記回転盤の径内側上方に設
けられ九環状バーナからの燃焼ガスを回転盤の周縁部に
放射状に排出させ、前記溝部の温度を保持調整し、落下
した溶融ガラス流を回転する回転盤の遠心力で、その周
辺に投射して繊維状に細長化することを特徴とする遠心
法によるガラス繊維の製造法 ２、 炉底に流出ノズルを有するガラス繊＃！原料の溶
融炉の下方に、その周縁部の全周に亘シ放射状に刻まれ
た溝を有し、かつ支持軸によ〕高速で回転する回転盤を
、前記流出ノズルから垂下する溶融ガラス流が、前記溝
の部分に落下するように設け、さらに前記回転盤の内側
上方にその燃焼ガスが回転盤の周縁部に放射状に排出す
る環状バーナを設けたことを特徴とする遠心法によるガ
ラス繊維の製造装置
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57042080A JPS58161938A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 遠心法によるガラス繊維の製造法並びにその製造装置 |
| US06/474,348 US4483699A (en) | 1982-03-17 | 1983-03-11 | Method for producing glass fibers with centrifugal force |
| GB08307392A GB2120231B (en) | 1982-03-17 | 1983-03-17 | Producing glass fibres centrifugally using a rotating disc |
| US06/643,310 US4525190A (en) | 1982-03-17 | 1984-08-22 | Apparatus for producing glass fibers with centrifugal force |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57042080A JPS58161938A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 遠心法によるガラス繊維の製造法並びにその製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58161938A true JPS58161938A (ja) | 1983-09-26 |
| JPH0236536B2 JPH0236536B2 (ja) | 1990-08-17 |
Family
ID=12626066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57042080A Granted JPS58161938A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 遠心法によるガラス繊維の製造法並びにその製造装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4483699A (ja) |
| JP (1) | JPS58161938A (ja) |
| GB (1) | GB2120231B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013530110A (ja) * | 2010-04-12 | 2013-07-25 | ユーエスジー・インテリアズ・エルエルシー | 再利用可能な材料からのミネラルウール |
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|---|---|---|---|---|
| US5015278A (en) * | 1990-03-12 | 1991-05-14 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Open bottomed spinner for mineral fibers |
| DE4330841C1 (de) * | 1993-09-11 | 1995-01-19 | Rockwool Mineralwolle | Vorrichtung zum Erzeugen von Mineralfasern aus einer Schmelze |
| US20020162599A1 (en) * | 1999-11-30 | 2002-11-07 | Aubourg Patrick F. | Flexible duct insulation having improved flame resistance |
| JPWO2004101459A1 (ja) * | 2003-05-16 | 2006-07-20 | パラマウント硝子工業株式会社 | ガラス繊維の製造方法及び製造装置 |
| FR2869896B1 (fr) * | 2004-05-04 | 2006-07-28 | Saint Gobain Isover Sa | Procede et dispositif de formation de fibres minerales |
| WO2009086052A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | 3M Innovative Properties Company | Methods of making ceramic fibers and beads |
| CN103723913A (zh) * | 2013-04-22 | 2014-04-16 | 太仓派欧技术咨询服务有限公司 | 一种生产玻璃棉用离心盘 |
| JP6554269B2 (ja) * | 2014-07-08 | 2019-07-31 | ニチアス株式会社 | 生体溶解性無機繊維の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5338719A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-10 | Ibiden Co Ltd | Production of ceramic fiber |
Family Cites Families (9)
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| BE423234A (ja) * | 1936-08-21 | |||
| US2192944A (en) * | 1937-05-11 | 1940-03-12 | Owens Corning Fiberglass Corp | Apparatus for manufacturing glass wool |
| NL123040C (ja) * | 1958-02-15 | |||
| US3238029A (en) * | 1962-05-25 | 1966-03-01 | Insulwool Products Proprietary | Spinner for producing mineral fibers |
| US3533769A (en) * | 1967-09-01 | 1970-10-13 | John J Baier | Method for spinning wool from igneous rock |
| FR95229E (fr) * | 1968-03-14 | 1970-08-07 | Cie De Saint Gobain S A | Procédé et dispositifs pour la fabrication de fibres a partir de matieres thermoplastiques, telles que notamment fibres de verre. |
| US3542533A (en) * | 1968-07-23 | 1970-11-24 | Johns Manville | Rotor construction for centrifugal rotor fiberization |
| US3607165A (en) * | 1969-01-31 | 1971-09-21 | Bernard M Guthrie | Glass fiber forming apparatus |
| US4090883A (en) * | 1977-05-23 | 1978-05-23 | Dyckerhoff Zementwerke Aktiengesellschaft | Building material reinforced with fibers of glassy calcium silicate |
-
1982
- 1982-03-17 JP JP57042080A patent/JPS58161938A/ja active Granted
-
1983
- 1983-03-11 US US06/474,348 patent/US4483699A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-03-17 GB GB08307392A patent/GB2120231B/en not_active Expired
-
1984
- 1984-08-22 US US06/643,310 patent/US4525190A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5338719A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-10 | Ibiden Co Ltd | Production of ceramic fiber |
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP2013530110A (ja) * | 2010-04-12 | 2013-07-25 | ユーエスジー・インテリアズ・エルエルシー | 再利用可能な材料からのミネラルウール |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8307392D0 (en) | 1983-04-27 |
| JPH0236536B2 (ja) | 1990-08-17 |
| US4525190A (en) | 1985-06-25 |
| GB2120231A (en) | 1983-11-30 |
| GB2120231B (en) | 1985-08-29 |
| US4483699A (en) | 1984-11-20 |
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