JPS58161211A - 電力線被覆絶縁材の製造方法 - Google Patents
電力線被覆絶縁材の製造方法Info
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- JPS58161211A JPS58161211A JP4290682A JP4290682A JPS58161211A JP S58161211 A JPS58161211 A JP S58161211A JP 4290682 A JP4290682 A JP 4290682A JP 4290682 A JP4290682 A JP 4290682A JP S58161211 A JPS58161211 A JP S58161211A
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- insulating material
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電力線被覆絶縁材料に関し、さらに詳しくは
ＯＦケーブル絶縁材料に関する。
ＯＦケーブル絶縁材料に関する。
近年、電力需要が益々旺盛になるに従い、効率的な大容
量の送電が望まれている。送電容量を大きくする方法と
しては、電圧を高くする方法と電流を大きくする方法と
があるが、前者の方法にＯＦケーブルが広く使用されて
いる。送電圧を高めるには地下ケーブルの場合、芯線な
被覆する材料の絶縁耐圧およびその誘電損率が問題とな
る。
量の送電が望まれている。送電容量を大きくする方法と
しては、電圧を高くする方法と電流を大きくする方法と
があるが、前者の方法にＯＦケーブルが広く使用されて
いる。送電圧を高めるには地下ケーブルの場合、芯線な
被覆する材料の絶縁耐圧およびその誘電損率が問題とな
る。
従来、ＯＦケーブルの絶縁材としてはクラフト紙が多く
用いられてきたが、ＯＦケーブルの送電電圧が！； ０
０ ＫＶを超えて／ ０００ ＫＶが実用化されようと
している現状では、紙のような誘電損率の大きい絶縁材
料によっては、もはや交流送電における電圧上昇による
送電容量の増加は期待できない。この対策として、誘電
ｔ１率が低く、絶縁耐圧の高い絶縁資材の開発が研究さ
れ、紙−ポリプロピレンラミネート材（ＰＰラミ紙）、
プラスチッり繊維体からなる不織布などをベースにした
合成紙などが提案されている。これらはクラフト紙と比
較した場合、誘電損率および絶縁耐圧にすぐれ、一応送
電圧の上昇を可能にしているものの、必ずしもすべての
特性が満足されるものでなく、さらに改良すべき点を残
している。例えば、被覆材の弾性率が小さいため、被覆
後ケーブルを屈曲したときに被覆材の巻回層にしわ、折
れが発生したり、更に絶縁油中での膨潤が大きいために
油浸被覆後膨潤を起して芯材とシース層（最外被体）の
間で被覆材にしわ、歪が発生したりする。この現象は巻
回層を局部的に圧着させ、層間への絶縁油の浸透を悪く
して絶縁層の性能低下の原因になる。
用いられてきたが、ＯＦケーブルの送電電圧が！； ０
０ ＫＶを超えて／ ０００ ＫＶが実用化されようと
している現状では、紙のような誘電損率の大きい絶縁材
料によっては、もはや交流送電における電圧上昇による
送電容量の増加は期待できない。この対策として、誘電
ｔ１率が低く、絶縁耐圧の高い絶縁資材の開発が研究さ
れ、紙−ポリプロピレンラミネート材（ＰＰラミ紙）、
プラスチッり繊維体からなる不織布などをベースにした
合成紙などが提案されている。これらはクラフト紙と比
較した場合、誘電損率および絶縁耐圧にすぐれ、一応送
電圧の上昇を可能にしているものの、必ずしもすべての
特性が満足されるものでなく、さらに改良すべき点を残
している。例えば、被覆材の弾性率が小さいため、被覆
後ケーブルを屈曲したときに被覆材の巻回層にしわ、折
れが発生したり、更に絶縁油中での膨潤が大きいために
油浸被覆後膨潤を起して芯材とシース層（最外被体）の
間で被覆材にしわ、歪が発生したりする。この現象は巻
回層を局部的に圧着させ、層間への絶縁油の浸透を悪く
して絶縁層の性能低下の原因になる。
本発明はこのような状況に対し、より絶縁性能が改良さ
れ、かつ上記機械的要求特性、例えば引張弾性率が３０
０００に９／ｃｒ１．以上、油浸時膨張率が７０係以下
、交流破壊電圧が９０ ＫＶ７ｒｒｒｍ厚以上などの要
求特性を満足する絶縁材料を提供するものである。
れ、かつ上記機械的要求特性、例えば引張弾性率が３０
０００に９／ｃｒ１．以上、油浸時膨張率が７０係以下
、交流破壊電圧が９０ ＫＶ７ｒｒｒｍ厚以上などの要
求特性を満足する絶縁材料を提供するものである。
一方、ポリオレフィンを延伸することによって配向結晶
化が促進されて材料の絶縁耐圧が」二昇することは周知
で、例えば二軸延伸ポリプロピレンフィルムと紙を貼り
合わせたような材料も検討されている。この場合、フィ
ルム単体では」二記要求特性すべてを満足するととがで
きないので、上記のような紙との複合材料として用いら
れている。
化が促進されて材料の絶縁耐圧が」二昇することは周知
で、例えば二軸延伸ポリプロピレンフィルムと紙を貼り
合わせたような材料も検討されている。この場合、フィ
ルム単体では」二記要求特性すべてを満足するととがで
きないので、上記のような紙との複合材料として用いら
れている。
一般に、−軸延伸体はたて裂けのような現象が阻害因子
になるものと考えられているが、本発明者らは延伸の幅
の減少を規制することによって一軸延伸体がこの分野に
単体として充分使用できることも発見した。
になるものと考えられているが、本発明者らは延伸の幅
の減少を規制することによって一軸延伸体がこの分野に
単体として充分使用できることも発見した。
すなわち、本発明は
メルトンデツクスが０．ｓ〜／ ５ ｇ／’ｎのポリプ
ロピレンまたはメルトイ・ンデツクス（以下、ＭＩと略
称する）が０３〜／ ５ ｇｋの高密度ポリエチレンを
主成分とした膜状体を樹脂の融点以下で、融点をり０°
Ｃ下回らない固相状態で幅減少率を、！θ％以下に保ち
ながら、圧延および／または延伸で総倍率が６倍以上に
伸長し、かつ （ａ） 引張弾性率が３００００に９／ｃｄ以上（ｂ
ｌ ／１４３浸１寺膨潤率が１０％以下（Ｃ） 交
流破壊電圧が９０ ＫＶ７ｆｒｒｍ厚以上である一軸配
向体を少なくとも含有する電力線被覆絶縁材である。
ロピレンまたはメルトイ・ンデツクス（以下、ＭＩと略
称する）が０３〜／ ５ ｇｋの高密度ポリエチレンを
主成分とした膜状体を樹脂の融点以下で、融点をり０°
Ｃ下回らない固相状態で幅減少率を、！θ％以下に保ち
ながら、圧延および／または延伸で総倍率が６倍以上に
伸長し、かつ （ａ） 引張弾性率が３００００に９／ｃｄ以上（ｂ
ｌ ／１４３浸１寺膨潤率が１０％以下（Ｃ） 交
流破壊電圧が９０ ＫＶ７ｆｒｒｍ厚以上である一軸配
向体を少なくとも含有する電力線被覆絶縁材である。
本発明に使用される樹脂としては、誘電損率の低い高密
度ポリエチレン、アイソタクチックポリプロピレンを主
成分とする一軸配向体からなり、ポリプロピレンにおい
てはＭＩが０５〜／ ５ 、！９Ａ’Ｆ好ましくはコ〜
ｇｇｌＬ高密度ポリエチレンにおいてはＭＩがθ３〜／
３ ｇｋ、好ましくはコ〜ｇｋ分の樹脂が使用される。
度ポリエチレン、アイソタクチックポリプロピレンを主
成分とする一軸配向体からなり、ポリプロピレンにおい
てはＭＩが０５〜／ ５ 、！９Ａ’Ｆ好ましくはコ〜
ｇｇｌＬ高密度ポリエチレンにおいてはＭＩがθ３〜／
３ ｇｋ、好ましくはコ〜ｇｋ分の樹脂が使用される。
延伸処理に供される無延伸膜状体の溶融成形方法には特
に限定はな（、フラットスリットダイを用いるロールキ
ャッチング法、サーキュラ−スリットダイを用いるブロ
ーイング法などの汎用の方法を挙げることができる。
に限定はな（、フラットスリットダイを用いるロールキ
ャッチング法、サーキュラ−スリットダイを用いるブロ
ーイング法などの汎用の方法を挙げることができる。
延伸方法としては、延伸時の膜状体の幅の減少いことが
条件である。具体的には、延伸のための張力が付与され
る延伸領域の短かい、いわゆる短区間延伸法と呼ばれる
方法を採用する必要がある。
条件である。具体的には、延伸のための張力が付与され
る延伸領域の短かい、いわゆる短区間延伸法と呼ばれる
方法を採用する必要がある。
この場合の延伸領域は、延伸する膜状体の幅のイ、以下
で、好ましくはに５ 以下とする。延伸領域が大きくな
ると上記の幅の減少が大きくなり、得られる延伸体は延
伸方向に沿った裂けが発生しやすくなり、さらにその横
断面は中央部に向けて徐々に膜厚が薄くなって鼓状形に
なり、長尺のコイル巻が不可能になる。上記の本発明に
よる延伸方法を用いる場合は、両耳端部のエツジビード
を除去すれば均一な厚さが得られ、かつ延伸方向に沿っ
た裂けも発生し難くなる。さらに、この方法は何回にも
分けて行なう多段延伸によることも可能である。
で、好ましくはに５ 以下とする。延伸領域が大きくな
ると上記の幅の減少が大きくなり、得られる延伸体は延
伸方向に沿った裂けが発生しやすくなり、さらにその横
断面は中央部に向けて徐々に膜厚が薄くなって鼓状形に
なり、長尺のコイル巻が不可能になる。上記の本発明に
よる延伸方法を用いる場合は、両耳端部のエツジビード
を除去すれば均一な厚さが得られ、かつ延伸方向に沿っ
た裂けも発生し難くなる。さらに、この方法は何回にも
分けて行なう多段延伸によることも可能である。
本発明のもう一つの延伸方法は圧縮力によって一軸配向
を付与するロール圧延法であって、第一段階としてロー
ル圧延を、第二段階として短区間ロール圧延を行なう。
を付与するロール圧延法であって、第一段階としてロー
ル圧延を、第二段階として短区間ロール圧延を行なう。
この場合、第一段階のロール圧延の伸長倍率は２〜５倍
とすることによって最も安定した延伸加工が可能になる
。この方法によるときは、前記各特性値のばらつきが少
なく、かつ性能が安定化すると共に、延伸倍率の高率化
も可能で、本発明の目的に対して最も理想的な結果が得
られる。
とすることによって最も安定した延伸加工が可能になる
。この方法によるときは、前記各特性値のばらつきが少
なく、かつ性能が安定化すると共に、延伸倍率の高率化
も可能で、本発明の目的に対して最も理想的な結果が得
られる。
本発明における延伸倍率は乙倍以」二とするのが要件で
あり、これが４倍未満になると、たとえ得られる延伸体
の誘電損率は小さくても、交流破壊電圧が９０ ＫＶ、
Ｉｒａｎ厚未満、引張弾性率が３０００１！９／ｃｙ１
未満になる場合があり、また油浸時膨潤率も１０％を超
えることがある。延伸倍率６倍以上において、絶縁体の
特性値はバランスがとれ、特に５倍以上が好ましい。
あり、これが４倍未満になると、たとえ得られる延伸体
の誘電損率は小さくても、交流破壊電圧が９０ ＫＶ、
Ｉｒａｎ厚未満、引張弾性率が３０００１！９／ｃｙ１
未満になる場合があり、また油浸時膨潤率も１０％を超
えることがある。延伸倍率６倍以上において、絶縁体の
特性値はバランスがとれ、特に５倍以上が好ましい。
伸長処理時の膜状体の温度は重要であって、これが素材
樹脂の融点を超えると配向効果が得られなくなり、また
低温すぎても良結果は得られない。
樹脂の融点を超えると配向効果が得られなくなり、また
低温すぎても良結果は得られない。
伸長処理時の温度は素材樹脂の融点以下で融点よりダ０
°Ｃを下回らない温度であって、好ましくは、融点以下
で融点より３０℃を下回らない温度である。上記範囲外
の伸長処理温度を用いると、たとえ前述した多段階ロー
ル圧延伸長法を採用しても伸長時の破断が発生しやすく
安定した処理の続行が困難になると共に、素材は引張り
による変形時にボイドを発生しやす（なる。
°Ｃを下回らない温度であって、好ましくは、融点以下
で融点より３０℃を下回らない温度である。上記範囲外
の伸長処理温度を用いると、たとえ前述した多段階ロー
ル圧延伸長法を採用しても伸長時の破断が発生しやすく
安定した処理の続行が困難になると共に、素材は引張り
による変形時にボイドを発生しやす（なる。
上記延伸処理によって得られる本発明の高密度ポリエチ
レンまたはポリプロピレン樹脂の一軸配向体はＳＯ〜、
２００μの範囲の厚みを有し、素材からくる誘電損率が
低いと共に交流破壊電圧９゜ＫＶ７ｆａｎ厚以上、引張
弾性率３００００ ｋＭｆｆ１以上、油浸時膨潤率７０
％以下の特性を有し、３００ ＫＶ以上の送電電圧にも
絶縁被覆層としての使用が可能である。一方、５００
ＫＶ以下の送電電圧の場合は、絶縁被覆層の厚さの減少
効果が期待できる。
レンまたはポリプロピレン樹脂の一軸配向体はＳＯ〜、
２００μの範囲の厚みを有し、素材からくる誘電損率が
低いと共に交流破壊電圧９゜ＫＶ７ｆａｎ厚以上、引張
弾性率３００００ ｋＭｆｆ１以上、油浸時膨潤率７０
％以下の特性を有し、３００ ＫＶ以上の送電電圧にも
絶縁被覆層としての使用が可能である。一方、５００
ＫＶ以下の送電電圧の場合は、絶縁被覆層の厚さの減少
効果が期待できる。
このように、本発明の電力線被覆絶縁側は低誘電損率と
高交流破壊電圧の特性によって高圧送電における送電容
量の増加を可能にし、また置引Ｍ率と低油浸時膨潤率の
特性によって前述したような油浸巻回層でのしわ、折れ
などの局部的圧着も防止できる。
高交流破壊電圧の特性によって高圧送電における送電容
量の増加を可能にし、また置引Ｍ率と低油浸時膨潤率の
特性によって前述したような油浸巻回層でのしわ、折れ
などの局部的圧着も防止できる。
以下、本発明を実施例により詳述する。なお本実施例に
用いた試験法は次のとおりである。
用いた試験法は次のとおりである。
＝７−
絶 縁 耐 圧・・・・・・２００球電極−２り〆円板
（交流破壊電圧） 電極使用シリコン曲中測定油浸時
膨潤率・・・・・・１００°Ｃドデシルベンゼン中１１
０時間浸漬後の試料厚 さ増加率 裂 け 性・・・・・・３ｃｍ巾のテープ状試料を
ｓ。
（交流破壊電圧） 電極使用シリコン曲中測定油浸時
膨潤率・・・・・・１００°Ｃドデシルベンゼン中１１
０時間浸漬後の試料厚 さ増加率 裂 け 性・・・・・・３ｃｍ巾のテープ状試料を
ｓ。
１分、３ ｋｇの張力下にリワ
インドした際の裂げの発生
の有無で区分
○ 裂は発生せず
△ 時々局部的に発生
× 常時発生（たてに分割
される）
加工安定性・・・・・・加工時の破断回数○ 破断 ０
回／ＨＲ △ 〃 ０〜／回／ＨＲ ×ｌ／ ユ回／ＨＲ 実施例／ アイソタクチックポリプロピレン樹脂（ＭＦＩ（メルト
フローインデックス）ｌｌＯ１密度０９０、ｇ − 融点／乙７°Ｃ）をフラットダイにより溶融成形し、３
０ｃｍ幅のシートを得た。
回／ＨＲ △ 〃 ０〜／回／ＨＲ ×ｌ／ ユ回／ＨＲ 実施例／ アイソタクチックポリプロピレン樹脂（ＭＦＩ（メルト
フローインデックス）ｌｌＯ１密度０９０、ｇ − 融点／乙７°Ｃ）をフラットダイにより溶融成形し、３
０ｃｍ幅のシートを得た。
このシートを第１図の短区間延伸ロールおよび第２図の
長区間延伸ロールを用いて延伸温度／ＳＯ°Ｃで最終伸
長倍率をｇ倍にし、幅減少率を変化させてロール延伸し
た結果を第１表に示した。なお、物性測定時の試料の厚
みは約０／／調とした。
長区間延伸ロールを用いて延伸温度／ＳＯ°Ｃで最終伸
長倍率をｇ倍にし、幅減少率を変化させてロール延伸し
た結果を第１表に示した。なお、物性測定時の試料の厚
みは約０／／調とした。
上記の結果から幅減少率２０％以上の試料／−３および
／−りは裂けやすくなっている。
／−りは裂けやすくなっている。
実施例コ
実施例／と同様にして原シートを得、延伸処理に短区間
延伸法用い、伸長倍率による特性効果の変化を第２表に
示した。なお、物性測定時の試料の厚みは約０． ／
１１０１１とした。
延伸法用い、伸長倍率による特性効果の変化を第２表に
示した。なお、物性測定時の試料の厚みは約０． ／
１１０１１とした。
−／３−
上記試料のうちコー／の伸長倍率乙倍未満のものは油浸
時膨潤率（係）が７０％以上の大きい値を示している。
時膨潤率（係）が７０％以上の大きい値を示している。
実施例３
実施例／と同じ原シートをロール圧延と短区間延伸のΩ
段階を組合せてまずロール圧延後、最終伸長倍率までを
短区間延伸を行ない、その特性結果を第３表に示した。
段階を組合せてまずロール圧延後、最終伸長倍率までを
短区間延伸を行ない、その特性結果を第３表に示した。
ｔｌｒ−−／’ｌ −
特１１昭５８−１６１２１１ （５）
実施例グ
実施例／と同様にして原シートを得、延伸法として短区
間延伸法を用い、延伸温度による特性効果の変化を第７
表に示した。なお、延伸倍率はｇ倍とし、試料厚みは約
θ／／ｍｍとした。
間延伸法を用い、延伸温度による特性効果の変化を第７
表に示した。なお、延伸倍率はｇ倍とし、試料厚みは約
θ／／ｍｍとした。
上記延伸温度が本発明の範囲外のものは、加工安定性が
悪く、油浸時膨潤率が７０％以上になるものがあった。
悪く、油浸時膨潤率が７０％以上になるものがあった。
実施例Ｓ
高密度ポリエチレン樹脂（ＭＩ−，２，０，融点７２７
℃、密度０９左７９／ｃｃ ）を使用して延伸温度を７
．２０°Ｃとする以外は実施例／と同様に行なった。
℃、密度０９左７９／ｃｃ ）を使用して延伸温度を７
．２０°Ｃとする以外は実施例／と同様に行なった。
上記試料左−／およびＳ−２は幅減少率が２０ヂを越え
、裂けやす（なっている。
、裂けやす（なっている。
第１図は短区間延伸法の一例の概略図を示し、゛第ａ図
は長区間延伸法の一例の概略図を示した。 ／：原シート 、２：低速ロール ３：高速ロール グ：延伸体 Ｓ：延伸間距離 乙：加熱体
は長区間延伸法の一例の概略図を示した。 ／：原シート 、２：低速ロール ３：高速ロール グ：延伸体 Ｓ：延伸間距離 乙：加熱体
Claims (2)
- （１） メルトインデックスがθＳ〜／ ＆ １１７
分のポリプロピレンまたはメルトインデックスが０３〜
／ ５ ｇ府の高密度ポリエチレンを主成分とした膜状
体を該樹脂の融点以下で融点なｌｌＯ℃下回らない固相
状態で、幅減少率を２０％以下に保ちながら圧延および
／または延伸で総倍率が６倍以上に伸長し、かつ （ａ） 引張弾性率が３００００１ｃｄ以上（ｂｌ
油浸時膨潤率が１０％以下 （Ｃ） 交流破壊電圧が９０にη−厚以上である一軸
配向体を少なくとも含有する電力線被覆絶縁材。 - （２）前記圧延および／または延伸を多段とし、第７段
のロール圧延で２〜５倍に圧延後、第２段の短区間延伸
で総倍率６倍以上に伸長することを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の電力線被覆絶縁材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4290682A JPS58161211A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 電力線被覆絶縁材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4290682A JPS58161211A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 電力線被覆絶縁材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58161211A true JPS58161211A (ja) | 1983-09-24 |
| JPH0322003B2 JPH0322003B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=12649069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4290682A Granted JPS58161211A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 電力線被覆絶縁材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58161211A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6070609A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-22 | 東レ株式会社 | 油浸ケ−ブル用絶縁材料 |
-
1982
- 1982-03-19 JP JP4290682A patent/JPS58161211A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6070609A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-22 | 東レ株式会社 | 油浸ケ−ブル用絶縁材料 |
| JPS6146925B2 (ja) * | 1983-09-28 | 1986-10-16 | Tore Kk |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0322003B2 (ja) | 1991-03-26 |
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