JPS58160728A - 高負荷，高ｔｄｒ燃焼装置 - Google Patents
高負荷，高ｔｄｒ燃焼装置Info
- Publication number
- JPS58160728A JPS58160728A JP4346882A JP4346882A JPS58160728A JP S58160728 A JPS58160728 A JP S58160728A JP 4346882 A JP4346882 A JP 4346882A JP 4346882 A JP4346882 A JP 4346882A JP S58160728 A JPS58160728 A JP S58160728A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- flame
- tdr
- combustion
- holes
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/02—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、給湯機や暖房機などの燃焼機の中で、ファン
等を用いて強制的に空気を火炎に供給して短炎化し、高
負荷燃焼を実現し、燃焼装置の小型化を図るとともに、
使い勝手のうえから燃焼量の変化幅を従来の１／３から
１７６以下に広げるとともにその時の安定燃焼域を広げ
かつ空燃比制御のしやすい燃焼装置に関するものである
。
等を用いて強制的に空気を火炎に供給して短炎化し、高
負荷燃焼を実現し、燃焼装置の小型化を図るとともに、
使い勝手のうえから燃焼量の変化幅を従来の１／３から
１７６以下に広げるとともにその時の安定燃焼域を広げ
かつ空燃比制御のしやすい燃焼装置に関するものである
。
従来のこの種の高負荷燃焼装置として第１図に示すもの
がある。炎孔１のガス、空気の混合ガスの噴出方向の火
炎形成方向の周囲面に空気孔２を有する空気供給板３を
設けている。炎孔１は燃料供給口４に、燃料供給管６で
結ばれている。−力学気孔２は空気供給口６に、空気室
７を介して連通している。８は点火プラグである。この
構成において、燃料供給管６から矢印の如く供給された
空気およびガスの混合気が炎孔１から噴出されると同時
に、空気供給口６よりファン等で強制的に送られた空気
が矢印の如く、空気孔２より混合気に当るように角度を
持つて噴出され、点火プラグ８にて着火され火炎を構成
するが、火炎は炎孔１だけでなく、空気孔２から噴出さ
れる空気と混合気が拡散し、空気孔２の空気流線にそっ
て火炎が形成されるため、空気孔２と炎孔１で囲まれる
領域で燃焼するため高負荷燃焼が実現できるが、燃料お
よび空気を変化させ減少させると、第６図に示すように
燃焼量を３００００ Ｋ ｃａＱ ／ｐ１ｙから１００
００ ＫａａＱ仝Ｙまで変化させてみると・Ｃｏ／Ｃｏ
２＜０．００５ の安定燃焼域はム、Ｂのラインでハ
ツチングした領域であシ範囲が狭い。これは第６図に示
すように、空燃比を高くすると、空気孔２からの噴出流
速が速くなり、炎孔１からの混合気の噴出速度と拡散混
合気が空気の流速に追従せず火炎が吹きとびはじめ火炎
が冷却されＣＯが凍結され排気されるので空燃比２位よ
りＣＯ／ＣＯ２が悪く々るためである。炎孔１および空
気孔２が一定であり混合気の噴出流速と、空気の噴出流
速が燃焼量の変化、すなわちＴＤＲ（Ｔｕｒｎ Ｄｏｗ
ｎ Ｒａｔｉｏ ）に対し同じ比率で変化するため、Ｔ
ＤＲに関係なく、空燃比２〜２．６で吹き飛ぶ。したが
って、第６図Ｂで示す線が空燃比上限を示す。またファ
ン等の風量検出精度は１／３位が限界であシ、ＴＤＲも
１／３が限界であり、全空気量は第５図イの線で示すよ
うに変化させるが３００００ ＫａａＱ ／ｈｙ時の全
空気量４５ ｍ’ｚｙ１ｙに対し、１ｏ ｏ ｏ ｏ
Ｋｃａｆｆ４ｙでは１５ ｍ３４ｙ−ｆ）風量に対し安
定燃焼させるだめの風量は１１４ｒから２ ｏ ＴｘＩ
傭とｅ ｍ’／、しか風量バラツキが許されないため、
ファ゛ンのＴＤＲに対する追従性が必要となｊ５ＴＤＲ
に対する空燃比制御の精度を必要とする欠点を有してい
た。
がある。炎孔１のガス、空気の混合ガスの噴出方向の火
炎形成方向の周囲面に空気孔２を有する空気供給板３を
設けている。炎孔１は燃料供給口４に、燃料供給管６で
結ばれている。−力学気孔２は空気供給口６に、空気室
７を介して連通している。８は点火プラグである。この
構成において、燃料供給管６から矢印の如く供給された
空気およびガスの混合気が炎孔１から噴出されると同時
に、空気供給口６よりファン等で強制的に送られた空気
が矢印の如く、空気孔２より混合気に当るように角度を
持つて噴出され、点火プラグ８にて着火され火炎を構成
するが、火炎は炎孔１だけでなく、空気孔２から噴出さ
れる空気と混合気が拡散し、空気孔２の空気流線にそっ
て火炎が形成されるため、空気孔２と炎孔１で囲まれる
領域で燃焼するため高負荷燃焼が実現できるが、燃料お
よび空気を変化させ減少させると、第６図に示すように
燃焼量を３００００ Ｋ ｃａＱ ／ｐ１ｙから１００
００ ＫａａＱ仝Ｙまで変化させてみると・Ｃｏ／Ｃｏ
２＜０．００５ の安定燃焼域はム、Ｂのラインでハ
ツチングした領域であシ範囲が狭い。これは第６図に示
すように、空燃比を高くすると、空気孔２からの噴出流
速が速くなり、炎孔１からの混合気の噴出速度と拡散混
合気が空気の流速に追従せず火炎が吹きとびはじめ火炎
が冷却されＣＯが凍結され排気されるので空燃比２位よ
りＣＯ／ＣＯ２が悪く々るためである。炎孔１および空
気孔２が一定であり混合気の噴出流速と、空気の噴出流
速が燃焼量の変化、すなわちＴＤＲ（Ｔｕｒｎ Ｄｏｗ
ｎ Ｒａｔｉｏ ）に対し同じ比率で変化するため、Ｔ
ＤＲに関係なく、空燃比２〜２．６で吹き飛ぶ。したが
って、第６図Ｂで示す線が空燃比上限を示す。またファ
ン等の風量検出精度は１／３位が限界であシ、ＴＤＲも
１／３が限界であり、全空気量は第５図イの線で示すよ
うに変化させるが３００００ ＫａａＱ ／ｈｙ時の全
空気量４５ ｍ’ｚｙ１ｙに対し、１ｏ ｏ ｏ ｏ
Ｋｃａｆｆ４ｙでは１５ ｍ３４ｙ−ｆ）風量に対し安
定燃焼させるだめの風量は１１４ｒから２ ｏ ＴｘＩ
傭とｅ ｍ’／、しか風量バラツキが許されないため、
ファ゛ンのＴＤＲに対する追従性が必要となｊ５ＴＤＲ
に対する空燃比制御の精度を必要とする欠点を有してい
た。
本発明は、このような従来の欠点を除去するもので、強
制的に空気を火炎に供給して短炎化し、高負荷燃焼を図
る燃焼機において、ＴＤＲ時の燃焼範囲を広げるンとも
にＴＤＲの幅を広げ、空燃比制御をやりやすくすること
を目的とするものである。
制的に空気を火炎に供給して短炎化し、高負荷燃焼を図
る燃焼機において、ＴＤＲ時の燃焼範囲を広げるンとも
にＴＤＲの幅を広げ、空燃比制御をやりやすくすること
を目的とするものである。
この目的を達成するため本発明は、炎孔からの火炎形成
方向の周囲面に、空気孔を有する空気供給板をＴＤＲ時
に可動させ、ＴＤＲにしたがい、炎孔からの噴出混合気
の流れ方向と空気孔からの噴出空気の流れ方向の交点で
作られる角度が減少していくようにした構成としている
。
方向の周囲面に、空気孔を有する空気供給板をＴＤＲ時
に可動させ、ＴＤＲにしたがい、炎孔からの噴出混合気
の流れ方向と空気孔からの噴出空気の流れ方向の交点で
作られる角度が減少していくようにした構成としている
。
この構成によってＴｔ）Ｒ時混合気流れに当る空気量の
割合を減少させて余分の空気を燃焼と関係なく逃がすこ
とにより、燃焼範囲を広げ、かつ空 ！を 気量は燃料の凌化割合よシラ７な変化割合で良くなシ、
ＴＤＲの幅を広げるとともに、従来のファンを用いた空
燃比制御のやシやすいものとなる。
割合を減少させて余分の空気を燃焼と関係なく逃がすこ
とにより、燃焼範囲を広げ、かつ空 ！を 気量は燃料の凌化割合よシラ７な変化割合で良くなシ、
ＴＤＲの幅を広げるとともに、従来のファンを用いた空
燃比制御のやシやすいものとなる。
以下本発明の一実施例を第２図を用いて説明する。第２
図に斜視部分図で、９が燃焼部ユニットで空気供給口１
ｏ、空気室１１を持ち、空気室１１の上方中央部に一次
空気孔１２を持つ混合気室１３があり、１３の上部に炎
孔１４をスリット状に多数設けている。１３の左右に二
次空気孔１６を持つ二次空気室１６を構成している。炎
孔１４の火炎形成方向の左右に多数の空気孔１７を有す
る空気供給板１８を空気孔１７から噴出する空気流れ方
向と、炎孔１４から噴出する混合ガスの流れ方向が交わ
るようにある角度を有して挿入されており、この空気供
給板１８は炎孔１４の左右の支点１９で、二次空気室１
６に設けられた摺動壁２ｏにそってモーター２１のシャ
フト２２の伸縮に連動して可動する構成となっている。
図に斜視部分図で、９が燃焼部ユニットで空気供給口１
ｏ、空気室１１を持ち、空気室１１の上方中央部に一次
空気孔１２を持つ混合気室１３があり、１３の上部に炎
孔１４をスリット状に多数設けている。１３の左右に二
次空気孔１６を持つ二次空気室１６を構成している。炎
孔１４の火炎形成方向の左右に多数の空気孔１７を有す
る空気供給板１８を空気孔１７から噴出する空気流れ方
向と、炎孔１４から噴出する混合ガスの流れ方向が交わ
るようにある角度を有して挿入されており、この空気供
給板１８は炎孔１４の左右の支点１９で、二次空気室１
６に設けられた摺動壁２ｏにそってモーター２１のシャ
フト２２の伸縮に連動して可動する構成となっている。
９はさらにこの炎孔１４と空気供給板１８の上側に燃焼
室２３を持っておシ、燃焼室２３の上端に給湯用バイブ
２４とフィン２６でフィンパイプ式の給湯機用熱交換器
を構成している。２６は燃料供給管でノズル２７を一次
空気孔１２にのぞませている。
室２３を持っておシ、燃焼室２３の上端に給湯用バイブ
２４とフィン２６でフィンパイプ式の給湯機用熱交換器
を構成している。２６は燃料供給管でノズル２７を一次
空気孔１２にのぞませている。
このように空気供給板１８を可動する構成とし第３図に
示すように最大燃焼量の時は、空気供給板１８はモータ
ー２１でシャフト２２を押し込み空気供給板１８の支点
２８を押し、支点１９を中心に空気供給板１８は摺動壁
２０にそって押し込まれ、炎孔１４からの混合気の噴出
方向と、空気孔１７からの空気の噴出方向の角度は８０
０位となっている。燃料は矢印→の如く燃料供給管２６
からノズル２７よシ噴出され空気供給口１０よりファン
等により空気が矢印りの如く送ら、れ−欠字気孔１２か
ら入る空気と混合され炎孔１４より矢印環の如く噴出さ
れる。一方二次空気は二次空気孔１６よシニ次空気室１
６を通シ空気孔１７よシ噴出される。この状態で点火さ
せ燃焼させると火炎は図示の如く、点々でしめす形状と
なる。
示すように最大燃焼量の時は、空気供給板１８はモータ
ー２１でシャフト２２を押し込み空気供給板１８の支点
２８を押し、支点１９を中心に空気供給板１８は摺動壁
２０にそって押し込まれ、炎孔１４からの混合気の噴出
方向と、空気孔１７からの空気の噴出方向の角度は８０
０位となっている。燃料は矢印→の如く燃料供給管２６
からノズル２７よシ噴出され空気供給口１０よりファン
等により空気が矢印りの如く送ら、れ−欠字気孔１２か
ら入る空気と混合され炎孔１４より矢印環の如く噴出さ
れる。一方二次空気は二次空気孔１６よシニ次空気室１
６を通シ空気孔１７よシ噴出される。この状態で点火さ
せ燃焼させると火炎は図示の如く、点々でしめす形状と
なる。
この場合、空気の流れ方向に混合気が拡散し、空気を迎
えに行く形で燃焼するため凸凹火炎形状と！なり高負荷
燃焼となシ、大気中で自然の空気供給の場合は火炎が大
幅に伸びる形状と違い短炎化され高負荷燃焼が可能とな
っている。このため燃焼室２３が小さくできるものであ
る。この場合に空燃比を増大していくと、空気孔１７か
らの空気の噴出流速が速くなシすぎ、混合気の拡散と燃
焼速度のバランスがとれなくなり、多量の二次空気量が
空気孔１アから噴出されるため、火炎が冷却され、ＣＯ
がＣＯ２にならずにそのまま００として排出されるため
第６図に示すようにＣＯ／ＣＯ２は空燃比２近くでＦＧ
の曲線のように急激に悪くなる。
えに行く形で燃焼するため凸凹火炎形状と！なり高負荷
燃焼となシ、大気中で自然の空気供給の場合は火炎が大
幅に伸びる形状と違い短炎化され高負荷燃焼が可能とな
っている。このため燃焼室２３が小さくできるものであ
る。この場合に空燃比を増大していくと、空気孔１７か
らの空気の噴出流速が速くなシすぎ、混合気の拡散と燃
焼速度のバランスがとれなくなり、多量の二次空気量が
空気孔１アから噴出されるため、火炎が冷却され、ＣＯ
がＣＯ２にならずにそのまま００として排出されるため
第６図に示すようにＣＯ／ＣＯ２は空燃比２近くでＦＧ
の曲線のように急激に悪くなる。
したがって第６図に示すようにｓ Ｏｏ Ｏｏ Ｋｃａ
Ｑ４．Ｙの燃焼量では全空気量は空燃比１．１〜２まで
の３３ ｍ３４．Ｙから６０ｍ／）ｌｖ／の範囲が００
４（６（ｏｏｏｓの安定燃焼域となる。したがって３０
０ｏＯＫｃａＱ／ｈＹ一点の燃焼では全空気量３３ ｍ
３４ｙから６０ｍ’４Ｙと２７ ！ｎ ／ｈｒの変動が
許されるため、風量の設定は行いやすく高負荷燃焼（ｅ
ｘｌ、５ｘ１０’ Ｋｃａ１２４ｙｍ’ ）も実現でき
る。次にＴＤＲをとって１／６にした時の図を第４図で
説明する。この場合は図示の如く空気供給板１８をＴＩ
）Ｈに従いモーター２１でシャフト２２を引っ張り混合
気の噴出流れ方向と空気の噴出流れ方向の交点が作る角
度を２０°に減少している。このため炎孔１４゛よシ噴
出された混合気に接する空気量は第３図に比べｃｏｓ
６０００．５の割合となる。したがって火炎は点々で示
すよう山形火炎となり伸びるが燃焼量が少ないため、燃
焼室の高負荷性は必要としないため充分安定燃焼するも
のである。この場合空燃比を増大すると、二次空気量も
増大するが、第３図のものに比べ上記のように火炎に向
う空気量が半分（０，５）に減るため、従来のものに比
べ倍の空気量を送るまで安定燃焼を行なえるものとなる
。しかも空気量の半分は図示の如く余分な空気として排
出されるため、Ｇｏが多量に発生する燃焼限界になって
も余分な空気で薄められ、第６図に示すようにＣＯ／Ｃ
Ｏ２の特性は従来のＦＧの曲線がＨ工の曲線のように傾
斜してくるため従来の倍以上の空燃比の許容範囲に広が
るものである。したがって従来のものではＴＤＲはファ
ンの風量の１／３位が限界、であったが、ファンの風量
は１／３でも燃焼範囲は広がシ、第５図の直線ム、Ｃで
囲まれる範囲に拡大できるため、直線口で示す風量変化
で３００００ ＫｃａＱ 、ｆ、ｒで４ ｓ ｒＩＩ／
Ｆｌ？から６ ＣＪ ０ＯＫＣ＆”／ｈＹで１５１！１
５／ と燃料の方は１／６変化で風量は１／３変化で
良い。燃料は比例制御弁で１７６位は充分対応できるも
のである。しかもＴ Ｄ Ｒ１／６で風量は５．５ ｍ
’ｉｙから２５ ｍ３／Ｆｖまで変化しても良いため、
従来の１／３ＴＤＲ時の９ ｒｎ’／ｈｙより変化割合
が多いため空燃比の制御もしやすいものである。
Ｑ４．Ｙの燃焼量では全空気量は空燃比１．１〜２まで
の３３ ｍ３４．Ｙから６０ｍ／）ｌｖ／の範囲が００
４（６（ｏｏｏｓの安定燃焼域となる。したがって３０
０ｏＯＫｃａＱ／ｈＹ一点の燃焼では全空気量３３ ｍ
３４ｙから６０ｍ’４Ｙと２７ ！ｎ ／ｈｒの変動が
許されるため、風量の設定は行いやすく高負荷燃焼（ｅ
ｘｌ、５ｘ１０’ Ｋｃａ１２４ｙｍ’ ）も実現でき
る。次にＴＤＲをとって１／６にした時の図を第４図で
説明する。この場合は図示の如く空気供給板１８をＴＩ
）Ｈに従いモーター２１でシャフト２２を引っ張り混合
気の噴出流れ方向と空気の噴出流れ方向の交点が作る角
度を２０°に減少している。このため炎孔１４゛よシ噴
出された混合気に接する空気量は第３図に比べｃｏｓ
６０００．５の割合となる。したがって火炎は点々で示
すよう山形火炎となり伸びるが燃焼量が少ないため、燃
焼室の高負荷性は必要としないため充分安定燃焼するも
のである。この場合空燃比を増大すると、二次空気量も
増大するが、第３図のものに比べ上記のように火炎に向
う空気量が半分（０，５）に減るため、従来のものに比
べ倍の空気量を送るまで安定燃焼を行なえるものとなる
。しかも空気量の半分は図示の如く余分な空気として排
出されるため、Ｇｏが多量に発生する燃焼限界になって
も余分な空気で薄められ、第６図に示すようにＣＯ／Ｃ
Ｏ２の特性は従来のＦＧの曲線がＨ工の曲線のように傾
斜してくるため従来の倍以上の空燃比の許容範囲に広が
るものである。したがって従来のものではＴＤＲはファ
ンの風量の１／３位が限界、であったが、ファンの風量
は１／３でも燃焼範囲は広がシ、第５図の直線ム、Ｃで
囲まれる範囲に拡大できるため、直線口で示す風量変化
で３００００ ＫｃａＱ 、ｆ、ｒで４ ｓ ｒＩＩ／
Ｆｌ？から６ ＣＪ ０ＯＫＣ＆”／ｈＹで１５１！１
５／ と燃料の方は１／６変化で風量は１／３変化で
良い。燃料は比例制御弁で１７６位は充分対応できるも
のである。しかもＴ Ｄ Ｒ１／６で風量は５．５ ｍ
’ｉｙから２５ ｍ３／Ｆｖまで変化しても良いため、
従来の１／３ＴＤＲ時の９ ｒｎ’／ｈｙより変化割合
が多いため空燃比の制御もしやすいものである。
以上のように本発明の燃焼装置によれば、空気孔を有す
る空気供給板をＴＤＲにともない、空気の噴出する流れ
方向を変え、空気の流れ方向と炎孔からの混合気を噴出
する流れ方向の交点で作られる角度を減少させることに
より、空気の火炎に噴出する割合を減少させ高負荷燃焼
におけるＴＤＨ範囲を広げるとともに、ＴＤＲ時の安定
燃焼域を広げかつ空燃比制御のしやすいという効果が得
られる。
る空気供給板をＴＤＲにともない、空気の噴出する流れ
方向を変え、空気の流れ方向と炎孔からの混合気を噴出
する流れ方向の交点で作られる角度を減少させることに
より、空気の火炎に噴出する割合を減少させ高負荷燃焼
におけるＴＤＨ範囲を広げるとともに、ＴＤＲ時の安定
燃焼域を広げかつ空燃比制御のしやすいという効果が得
られる。
第１図は従来の高負荷燃焼装置の構成図、第２図は本発
明の一実施例による斜視図、第３図は第２図での高負荷
燃焼時の火炎状態、流れ状態図、第４図は第２図でのＴ
ＤＲ時の火炎および流れ状態図、第６図は安定燃焼域を
示す特性図、第６図はＣＯ／ＣＯ２と空燃比の相関図で
ある。 １４・・・・・・炎孔、１７・・・・・・空気孔、１８
・・・・・・突気供給板。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 第３図 第４図
明の一実施例による斜視図、第３図は第２図での高負荷
燃焼時の火炎状態、流れ状態図、第４図は第２図でのＴ
ＤＲ時の火炎および流れ状態図、第６図は安定燃焼域を
示す特性図、第６図はＣＯ／ＣＯ２と空燃比の相関図で
ある。 １４・・・・・・炎孔、１７・・・・・・空気孔、１８
・・・・・・突気供給板。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- 空気を強制的に火炎に供給して短炎化し、高負荷燃焼を
図る構成とし、炎孔からの火炎形成方向の周囲面に、空
気孔を有する空気供給板を設け、前記炎孔から混合気を
噴出する流れ方向と、前記空気孔から空気を噴出する流
れ方向の交点で作られる角度が、燃焼量の減少にともな
い減っていくように前記空気供給板の角度を変える高負
荷、高ＴＤＲ燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4346882A JPS58160728A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 高負荷，高ｔｄｒ燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4346882A JPS58160728A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 高負荷，高ｔｄｒ燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58160728A true JPS58160728A (ja) | 1983-09-24 |
Family
ID=12664542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4346882A Pending JPS58160728A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 高負荷，高ｔｄｒ燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58160728A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62198332U (ja) * | 1986-06-09 | 1987-12-17 | ||
| US10344968B2 (en) * | 2017-05-05 | 2019-07-09 | Grand Mate Co., Ltd. | Gas mixer |
-
1982
- 1982-03-17 JP JP4346882A patent/JPS58160728A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62198332U (ja) * | 1986-06-09 | 1987-12-17 | ||
| JPH0216101Y2 (ja) * | 1986-06-09 | 1990-05-01 | ||
| US10344968B2 (en) * | 2017-05-05 | 2019-07-09 | Grand Mate Co., Ltd. | Gas mixer |
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