JPS5816013A - 上底吹転炉の操業方法および上底吹転炉操業用上吹ランス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発＠紘上廠吹転炉における操業方法およびその方法
の実施Ｋｌ！用されゐ上底吹転炉操業用上吹ランスに関
するものである。

周知のようＫＬＤ転炉として知られる従来の上吹転炉に
お−ては上吹き酸素ガスによる溶鋼の過酸化Ｋ１１ｌ因
してスロッピングと称される炉外噴出現象が吹錬途中に
発生し、操業のトラブルとなることが多かった。このよ
うな問題を解決するため、最近に至シ純酸素底吹転炉の
利点を取入れ九上底吹転炉が開発され、工程設備として
実用化されるようＫなりている。ζＯ上底吹転炉紘、過
電紘既存の上吹転炉を改造して、第１図に示すようＫそ
の交換可能な炉底ＩＫ複数の底吹羽口２を設け、上吹ラ
ンス３かも酸素ガスジェ、ツ）４を鋼浴面に吹付けると
同時に底吹羽口から酸素ガスや各種の攪拌用ガス５を鋼
浴６中に吹込むようにしえもＯで＃）シ、この種の上底
吹転炉に＄いて紘鷹吹ガスによって鋼浴が強力に攪拌さ
れるため上吹ガスによる溶鋼の過酸化が防止され、スロ
ッピングの発生を抑制することができる。しかしながら
ＬＤ転炉を改造し丸上底吹転デＫｌ−ては、本来上吹き
のみのＬＤ転炉操業法に適脅した炉体プロフィルをその
まま転用している九め、底吹ガスによって生じる鋼浴の
振動、ひいて嬬炉体の振動が大きく、そのため各種の問
題が生じてい丸。

上述のような従来の上底吹転炉の問題についてさらに詳
細に説明すると、従来の通常Ｏ上吹転炉操業においては
純酸素底吹転炉操業と比較して鋼浴の振動が弱く、その
ため炉体振動もそれほど大きくないから、その上吹転炉
の炉体支持構造物の強度も純酸素底吹転炉の炉体支持構
造物の強度と比較して小さいのが通常である。一方、上
底吹転炉においては底吹ガスによ）鋼浴が相幽薯度に振
動するから、上述のように比較的低強度の一体支持構造
物によ）支持され大王吹転炉を転用し九上底吹転炉にあ
りては、鋼浴Ｏ振動が一体に伝達されて一体自体が大き
く振動し、炉体支持構造物Ｏ疲労破壊なｍき島い間履か
あ〕、を九炉体の振動によ〉安定表操業が損表われ九〉
、作業員の安全上の問題を招くとともある。

上述のよう亀底吹ガスの吹込みに起因する振動を軽減す
る九めＫは、底吹用０羽口を炉底中心から可及的に離れ
九位置に分散配置することが有効であるとされている。

しかしｔｋがら上吹転炉を改造し大王底吹転炉に詔いて
は炉体プロフィル等Ｏ関係から底吹羽口を分散配置する
ととは困難である。すなわち、溶銑装入時や出鋼時に底
吹羽口が溶湯によって洗われれば羽口寿命が著しく短か
くなることが知られておシ、そこで純底吹転炉の場合に
は炉体プロフィルを球形に近い形状、す表わち炉高Ｈと
炉内径の最大値りとの比ル勺が小さい形状として、炉腹
部の膨みが溶銑装入や出鋼のための炉傾倒時における湯
溜りの役割を果たす構造とし、これによシ底吹羽口を炉
中心軸から離れ九位置に分散配置した場合でも溶銑装入
時や出鋼時に底吹羽口が溶湯にようて洗われないように
しているが、従来の通常の上吹転炉を改造した上底吹転
炉においてはその炉体プロフィルが上吹転炉のままであ
って、回転楕円体に近い縦長Ｏｙ＃状、すなわち炉腹部
の膨みが少なくルｔが太き％ｆｈ形状であるから、溶銑
装入や出鋼の丸めの炉傾倒角度を余）大きくすることは
できず、を九その場合、炉腹部の下部および炉底周辺部
が湊−俟入時や出鋼時の湯ＩＩシとなるから、溶銑装入
時や出鋼時に底吹羽口が溶湯に洗われるヒとを防止する
九めＫは、炉中心軸線を通シかつトラニオン軸と平行表
直曽上もしくはその直線附近に集中して底吹羽口を設け
なければならない、このように上吹転炉を改造した上底
吹転炉では、底吹羽口を設ける位置が限られてしまうた
め、底吹羽口の分散配置によって鋼浴の振動を低減する
こと紘実際上困難であり九。

とζろで従来の通常Ｏ上吹転炉においては、鋼浴上に設
けた上吹ランスからＯ酸素ガスによりて脱硫、脱炭、脱
燐を行なわせるＯ″ｅ６るが、このよう表上吹ランスと
して＃ｉｓ〜４個程度の複数のノズルを有し、かつ第２
ｇＩＫ示すように各ノズル８の中心軸線がランス３０中
心軸−に対してなす角度（）メル頷角）？が魯〜１０・
程度Ｏ小角度となりているものを使用するＯが通常であ
る。このように従来Ｏ通常Ｏ上吹転炉用の多孔ランスに
おけるノズル傾角として８〜ｌＯ・種度の角度が採用さ
れてい為のは次Ｏような理由による。すなわち高い脱炭
効率を得る九めＫは、ノズル傾角な小さくして鋼浴面の
狭い領域に酸素ジェットを集中させることによ〕酸素ジ
ェットの有する運動エネルギを分散希薄化せずＫｆｌ１
４ｆｌｉＷＪに衝央盲せ、このエネルギによｐ鋼浴な漱
しく攪拌させる必ｌｌ！があシ、一方陣化および脱燐反
応を促進する九めには、ノズル傾角を大きくして酸素の
一部を調書面上の比較的広い領域のスラグ層に吸収させ
ることが望ましく、これらＯ相反する条件を折衷するこ
とＫよ〉前述のようなノズル傾角が採用されるに至り九
のである。そしてまえ従来の通常Ｏ上吹転炉においては
炉内鋼浴反応を均一化する目的や、炉口との位置関係等
かも上吹ランスを転炉の一体中心軸纏位置に配設するＯ
が通常であ〉、シ九がりて上吹ランスから鋼浴面に吹付
けられる酸素ジェッ）Ｋぶる鋼浴面Ｏ高温領域すなわち
火点は、炉中心軸を中心とし、前記ノズル傾角によって
定まる比較的狭い領域と１にうている。

しかるに上吹転炉を改造した上底吹転炉に怠いては、そ
の冶金的作用、轡に鋼浴攪拌の作用が上吹転炉と異表る
に％かかわらず、上吹転炉で使用されているランスをそ
ａｔ鵞使用しているのが実情であ〕、シたがって上吹ラ
ンスによる火点Ｏ位置も上吹転炉の鳩舎と同様に炉中心
軸を中心とし九比吠的狭い領域となるのが通常であ５え
、一方上吹転デを改造し大王底吹転炉における底吹羽口
は前述のように羽口寿命の問題から炉中心軸を過シトラ
ニオｙ軸と平行な軸−上もしく祉そＯ附近に集中して設
けざるを得す、そのため第１１１に示すように上吹ラン
ス３による火点ＰＯ位置紘鷹吹羽口から吹込型れ九ガス
が浮上する領域（底吹ガス浮上領域）内の位置となるか
ｔ先はそＯ火点領域の大部分が底吹ガス浮上領域とオー
バーラツプするのが通常であり九。

この発明は以上のような事情を背景としてなされ九もの
で、上底吹転炉Ｋｍける鋼浴の振動を可及的に小さくシ
、これによりて炉体の振動を軽減することを目的とする
ものである。すなわち本発明者等紘、上底吹転炉におい
ては銅浴の攪拌作用が上吹転炉Ｏ場合と異なること、す
なわち上底吹転炉において紘鋼ｓｅａ捧が麿吹ガｘｌｃ
よシ充分に達成される九め上吹ランスによって供給され
る酸素ガスに鋼ＩＩＯ攪拌を期待する必ｌＩかないヒと
に起因して、上吹ランスによ轟火点の位置を炉中心軸陰
近に制限する必ＩＮがない仁とに着目し、上吹ランスに
よる火点の位置を変化させて鋼浴振動との関係を調べた
ところ、鋼浴振動の大き−ｇＫは火点の位置と底吹ガス
の浮上領域との相対位置関係が密接に関係していること
を知見し、この発明をなすに至り九のである。

すなわちこの発明の上底吹転炉操業方法は、上吹ランス
の各ノズルからの酸素ガスジェットによシ鋼浴藺に形成
される火点の中心位置を、底吹ガスの鋼浴面における浮
上領域の外側の領域に位置させることによりて鋼浴振動
を可及的に小さくしたものであシ、またこの発明の上底
吹転炉操業用多孔ランスは、上述のような火点位置を確
実に得るべく、ランスＯ中心−に対する各ノズルＯ中心
軸の傾角を２０〜３０・に設定しえものである。

以下さらにこの発明の詳細な説明する。

前述のように上底吹転炉において紘底吹羽口を、炉底の
中心を過シかつトラニオン軸と平行な直線上もしく社そ
ＯｗＩ近に一列また紘２列以上に設けるのが通常である
が、ζＯ場金鋼書の振動は羽口の並ぶ列に対し直交する
方向へ恰か％υ字管内の水が振動するような態様ＯＩＫ
勅が主体であ〕、これに炉心軸を中心とするＷＡ＠振動
が加わった状態となる。ζＯような鋼浴ａＳＳは底吹羽
口から吹込まれ九ガスジェッ）０浴中での抜は方が時間
的に変化することに起因し、會え一旦鋼浴Ｏ振動が生じ
れば底吹ガスジェットの方向４振動方向に偏向して壇す
重ず振動を助長することとなることが本発明者等によう
て確認されている。ととろで上底吹転炉においては上吹
ランスから鋼浴ＮＫ与えられる酸素ガスジェットの衝央
エネルギを溶鋼の攪拌に利用す為必要がない丸め、前述
のように多孔ランス０４）ノズルから噴出されるガスジ
ェットによシ鋼浴面に形成される火点を炉中６軸附近に
集中させ為必要がない、そこで本発明者勢は火点の位置
を従来と変えることによりて、上吹き酸素ジェッーの衝
・央エネルギを鋼浴Ｏ振動を打消すエネルギ、ナな、わ
ち鋼浴面ｏｍｍに対する消液エネルギとして利用で龜る
Ｏで杜ないかと考え、実際の上底吹転炉と相似条件とし
え水モデルＯ夷験を行５九ところ、多孔上吹ランスＯ各
ノズルから噴出される酸素ガスジェッ）Ｋよる鋼浴面Ｏ
各火点の中心位置が、底吹ガスの浮上領域の内側に位置
する場合（すなわち従来のケース）には底吹ガスによる
鋼浴の振動が助長され、これに対し各火点の中心位置が
底吹ガスの浮上領域の外側にあ石場合には鋼浴の振動が
軽減され、特に各火点の中心位置が浮上領域の４隅の外
縁近傍にある場合に振動防止効果が大きいという新規な
知見を得た。そして実際の転炉操業においてもその知見
が確認され九のである・ 上述の水モデル実験について具体的に説明すると、まず
底吹ガスが鋼浴面に浮上する領域は次のように与えられ
る。すなわち、鋼浴深さをＨ１各羽口からの酸素ジェッ
トの拡が′り角を０とすれば、１個の羽口についての鋼
浴面におけるガス浮上領域は、その羽口の喬直上方位置
を中心とし、その外側に ｄｗＨ１ａ論（＃／２　） だけ拡がるととｋなる。し九がって羽口群全体によるガ
ス浮上領域は、その羽口群の包絡纏を外側へＨｔａｎ　
（ａ／２　）だ妙拡張した領域となる。ここで底吹きガ
スジェッ）０拡が）角−は、通常の条件下では２Ｇ’ｍ
度となることが実験によ〉確認されている。このようＫ
して定められるガス浮上領域に対し、実機の１／１００
水モデル、すなわち溶鋼の代シに水を使用した１／１０
そデルの上底吹転炉において４孔上吹ランスの各ノズル
からのジェットによ〉形成される各火点の位置を相対的
に変化させ、その一体の振動（加速度）を測定した。但
しこの水モデル実験において鋼浴深さを１７０−とし、
ま九靜止鋼浴面から４孔ランスのノズル開口端までＯ高
″Ｓ（ランス高さ）は２５０■とし、ノズル傾角が異な
る多数の４孔ラシスを用意しておき、ランスを交換する
仁とｋよって火点の位置を変ええ、その水モデル実験に
おいて振動を測定した多数の火点位置のうち、代表的な
火点中心位置を第３図中の×印（肩ｌ−眉１Ｇ）で示し
、を九七の各位置Ｋｍける振動減衰率および各位置にお
けるノズルの傾き角α゛、β２を第１表に示す、但し第
３図において、０辻炉中心軸位置、Ｘ軸は炉中心軸位置
０を通Ｄ）ラニオン軸と平行な軸線、ｙは同じく炉中心
軸位置０を通Ｄ）ラニオン軸と直交する軸線を示し、ま
九１は底吹ガス浮上領域の長径（トラニオン軸と平行な
方向の＊）、ｈは底吹ガス浮上領域の４！１径（トラニ
オン軸に直交する方向の径）を示す、し九がって第３図
の破線で囲まれる領域Ｑが底吹ガス浮上領域となる。ｉ
要略は各ノズルからのジェットによる凹み、すなわち火
点の半径を示す、一方第１１！においてａＢ多孔ランス
の各ノズルの内１り０ノズＪ１０中心−とランス中心線
のなす角度を１１面に投影した角度、九だし富は第３図
Ｏ点から紙面上向きｋとり九喬直軸、ｌは同じくｙ軸方
向の傾き角度を示す、し友がって第４図に示すように静
止鋼浴面からランスのノズル開口端までの高さすなわち
ランス高さをｈとすれば、α、／＆る頷き角度を有する
ノズルからのガスジェｙ）Ｋよる火点中心位置Ｐ・（ｚ
ｔｙ）は ｇ　ＭＥ　ｈｌ＠Ｂα　　　　　　　　　　・・・・・
・（１）ｙ　＝　ｘ　ロ１β ｗｍ　％　−１ｇ４＠α＠ｔ８ｍ／・・・・・・（２）
で表わせる。なお第１表Ｋｍいて、振動減衰率（至）は
、トラニオン支持スタンドにおいてトラニオン軸と平行
な方向の加速度を一定して、上吹ランスによ〉ガスを鋼
浴面に吹付妙なかりた場合の底吹ガスのみＫよる鋼＄１
）振動に対する減衰率を示す。

第１表 第１表から、火点中心位置が底吹ガス浮上領域Ｑの内側
にある場合（，４ｃｔｅ）Ｋ社振動が逆に助長されてし
まうのに対し、火点中心位置が底吹ガス浮上領域ＱＯ外
側にある場合（ム１〜９）Ｋはいずれも振ｗｈが減衰さ
れることが明らかである。

そして火点中心位置が第３図の斜線領域、すなわち第１
象＠については の範囲の領域にある場合（４１，３，Ｓ、７〜９）に社
４１１に振動減衰効果が高いことが明らかである。

これを全象限について拡大して考えれば、（−≦±！≦
−０−≦±１≦−＋ｃ）　　・・−・・・（４）４　　
　２２　　　２ の範囲内に火点中心位置が位置する場合に最も高い振動
減衰効果が得られることになる。

ところで、前記（１）式、（２）式から、α、／社次の
（５）　ｔ　（ｓ）式で与えられる。

β＝ｔａｍ□　・・・・・・　（６） ｂ−ｔａｎα したがって（ｘ、ｙ）が（４）を満足する範囲でランス
高１ｂに応じて（５）　、　（荀式で示すようにノズル
の傾き角α、／を定めれば、最も嵐好ａｍ動減衰効果が
得られる。

以上のような水モデル実験による知見に基づいて実炉に
よシ実験しえ結果を次に記す、すなわち、２５０ｔ・１
ＬＤ転炉を改造した上底吹転炉において、ノズルの傾き
角が異なる５本の４孔ランスを用意し、ランス高さｈを
２５００−１底吹ガス流量を３００　％１１／ｗＡｍ、
上吹ランスの酸素流量を４５ＯＮシー−１鋼浴深さ平均
１７００■の条件にて各ランスによ〉吹錬実験を行１に
い、トラニオン支持スタンドにおいてトラニオン軸と平
行な方向０１ｍ動（加速１Ｉｉ）を橢定し九、各ランス
ノズルからの酸素ガスジェッ）Ｋよって形成され九大点
中心位置を第３図中Ｏｘ軸（膚１１〜雇１５）で示し、
ま九各火点に対応するランスノズ＃Ｏｘ軸方向の傾き角
α、ｙ軸方向の傾き角！１０よび各火点位置における振
動減衰率−を第２表に示す、但し第３図中Ｏｘ軸、ｙ軸
、＊＊ｂｅ＠ｅＱＣ）定義は第３図の場合と同様であ〉
、壇た第２１１における振動減衰率も前記同様である。

第２表 第５図および第２表から明らかなように、実−の場合て
も火点中心が底吹ガス浮上領域Ｑの内側にある場合（ム
１５）に祉振動が助長されるのに対し、火点中心が底吹
ガス浮上領域Ｑの外側にある場合（腐１１〜１４）Ｋは
振動が減衰され、４１１Ｋ第５図の斜線領域、すなわち
前記（４）の範囲を満足する座標位置にある場合（肩１
２〜１４）Ｋ振動減衰効果が顕著となることが確認され
九。

とζろで、前記（１）　＃　（２）式から理解されるよ
うに１火点中心位置（ｘ　ｔ　ｙ　）はランス高さｈ４
ｃよりて変化する。し九がってランスノズルの傾き角度
ａ。

Ｉが同一のランスを用いても、ランス高さが異なれば火
点中心位置も変化してしまうから、操業時においては、
ランス高ｉＩｈを予めある値Ｅｌｌ定しておき、そのラ
ンス高さｈＫｔｄいて火点中心位置が底吹ガス浮上領域
の外側に位置するよう、望壇しくは火点中心位置（ｘ＊
ｙ）が前記（４）　０１１１１ｍ内に位置するように、
ランスノズルの傾き角度を求め、そのような傾き角度を
有するランスを用いる必要がある。ところが実際の操業
においては予めランス高さ−をある値Ｋｌｌ定しておい
てｔ１操業中の状況に応じてランス高ｉｌｋを章化させ
ることが多い、その場合例えば操業中に’ｙｙス高さｈ
を下げれば、火点位置が底吹ガス浮上領域内にはいって
しまって、逆に振動を助長してしまうこともある。まえ
実際の操業においては操業開始前にその操業におけるラ
ンス高さ−や底吹ガス浮上領域の大きさに応じてその都
度ランスを交換することは極めて煩雑である。そζて前
述のようなこの発明の方法を実施するためＫｌ！！用す
る多孔上吹ランスとしては、各ノズルｏｗＢ口軸−とラ
ンスＯ軸纏とのなす角度すなわちノズル傾角（第２図Ｏ
角度ψ）が従来の８〜１　Ｇ’　よ）も格段に大きい２
０〜３０・Ｏものを用い石ことが望ましい、ノズル傾角
を２０＠以上とすれば、通常使用されている８０ｔｅｍ
Ｑ縦以上の上底吹転炉に詔ける通常Ｏ操業条件下で社告
火点中心をほぼ確１！に底吹ガス浮上領域の外側に位置
させるヒとができる。すなわち、上底吹転炉において杜
上吹転炉と異ｔｋり上吹酸素ガスジェットによる脱炭反
応をさほど期待する必要かない九め一般に上吹転炉の場
合よ〉もランス高さを高くしてソフトブロー傾向とする
ことが多く、通常はうｙス高さを少くとも１５００−程
度以上とする場合が殆どであるが、ノズル傾角ψが２０
°以上であればランス高さが１５００■４！１ｆでも火
点中心な底吹ガス浮上領域の外側に位置させて、鋼浴の
振動を抑制することができ、し九がって実際の操業にお
いてランス高さｈ等の桑件が変更されてもほぼ確実に鋼
浴振動を抑制することができる。一方、ノズル傾角ψが
３０＠を越えれば、上吹ランスを昇降させる際に酸素ガ
スが直接炉腹部の耐火レンガに吹付けられ、耐火レンガ
が損耗するおそれがある。これらの層内により実際の操
業に使用する多孔ランスとしてはノズル傾角ｔが２０°
以上３０’以下のものを用いるのが望ましいのである。

第６図にランス高さを１５００〜１８００−に設定した
場合のノズル傾角ψと炉体振動との関係について実験し
た結果を示す、ζ０１に験は、２５０　ｔ＠＠上吹転炉
を改造した上底吹転炉に＄いて上吹ランスＯノズル領角
を種々変化させて実操業を行ない、かつトラニオン支持
スタンドにおいてトラニオン軸と平行な方向Ｏ加速度を
測定しえものである。なお酸素流貴社上吹ランスよｐ４
００〜６０ＯＮシ／Ｇ１１ｍ１．底吹羽口よル３５０−
２５０　）ｉ／１０Ｉｍとし、上吹ランスはスロート径
３８〜４０−一の４孔ランスを用いえ、鯖６図に示す結
果から、ランス高さが１６００〜１８００８０場合ても
ノズル傾角ψを２０・以上とすれば炉体振動が著しく鳴
黴と１ｋ〉、実際上間層とならないことが明らかである
。

第７図および第８図には、前述Ｏようにノズル傾角が２
０〜３０’の範−に参る実施例および２０９未満０比較
例について、それぞれ上吹ランスの各ノズルからの酸素
ガスジェットの鋼浴画衝央位置Ｏ軌跡°すなわち火点の
位置を示す、第７図の例社、底吹羽口がトラニオン軸と
平行な直曽上に一列に配列された上底吹転炉に２ｍいて
、スロー）１１４２−φでノズル傾角＃２８１の４孔上
吹ランスを用い、上吹き酸素ガス流量５６ＯＮシー１、
底吹ガス流量３７０　Ｎ／７ｗ１ｍとして実操業を行っ
たｔのであ〕、この場合火点Ｐ、〜Ｐｄは第７図の破線
て囲まれる底吹ガス浮上領域Ｑの外側に明確に位置し、
またトラニオン支持スタンドにおけるトラニオン軸と平
方な方向の加速度Ｈｏ、ｏｚｔ（但しｔ社重力加速１）
と著しく小さかった。一方、第８図の例は、ノズル傾角
な９．１・とし、その他の条件は前記同様にして実操業
を行りたものであるが１こＯ場合各火点Ｐ−〜Ｐ２は大
部分底吹ガス浮上領域Ｑとオーバーラツプし、また前記
同様にして醐定した加速度はｏ、　ｏ　ｓ　ｔとなりた
。

前述の説明で明らかなように、上吹多孔ランスの各ノズ
ルからの酸素ジェットによル鋼浴薗に形成される各火点
の中心位置な底吹ガス浮上領域の外側に位置させるこの
発＠Ｏ上底吹転炉操業法によれば、鋼浴Ｏ振動を従来よ
〉も格段に小さくして炉体振動を著しく小さくすること
ができ、したがって従来の通常の上吹転炉を改造し九上
膳吹転炉においてもその炉体支持機構の疲労破壊な鍜（
おそれが少久（、壕九操業が安定するとともに作業員の
安全上の問題を拓ぐおそれが少ない４ＩＯ効果が得られ
る。ま大王吹多孔ランスの各ノズルＯ傾角を特に２０〜
３０°とし九この発明の上底吹転炉操業用上吹うｙスに
よれば、前述のように火点中心位置を確実に底吹ガス浮
上領域の外側に位置させて、前記操業方法を確実に実施
することができる。

なおこの発明の適用範囲は上吹転炉を改造した上底吹転
炉に隈られるもＯではなく、純底吹転炉に新たに上吹ラ
ンスを設ける場合にも適用可能であることは勿論である
。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来Ｏ通常０上吹転炉を改造した上底吹転炉に
おける操業状況を示す略解図、第２図辻上吹多孔ランス
０先端部を示す略解図、第３図線水モデル実験における
火点中心位置と底吹ガス浮上領域との関係を示す座標図
、第４図は上吹多孔ランスのノズルの傾き角を説明する
丸めの説明図、第５図は夾炉夷験における火点中心位置
と底吹ガス浮上領域との関係を示す座標図、第６図はノ
ズル傾角ψと炉体振動の加速度との関係を示すグラフ、
第７図はノズル傾角を２８・に設定し丸場会の実施例に
おける火点の位置を示す略解図、第８図はノズル傾角を
９．１・に設定し九比較例における火点の位置を示す略
解図である。 ｌ・・・炉底、２・・・底吹羽口、３・・・上吹多孔ラ
ンス８・・・ノズル、ｐ（ｐｇ〜Ｐｉ　）・・・火点、
Ｐ・・・・火点中心位置、！・・・ノズル傾角。 出願人　川崎製鉄株式会社 代理人　弁理士豊田武人 （ほか１４） 第７図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）炉底に設けられ九鷹吹羽口から鋼浴内ヘガスを吹
   込むとともＫＩｌｌＩＩＩｉＫ上吹多孔ランスによシ酸
   素ガスジェットを吹付けるようにしえ上底吹転炉におい
   て、 底吹ガスの鋼浴ＩＩＫおける浮上領域の外側の領域に前
   記多孔ランスＯ各ノズルからの酸素ガスジェッ）Ｋよる
   火点中心が位置するように上吹酸素ガスを吹付けること
   を特徴とする上底吹転炉Ｏ操業方法。
2. （２）　　炉中心軸線上の点を原点としかつ！軸をトラ
   ニオン軸と平行にし九静止鋼書画上の直交座標系におい
   て、上吹多孔ランスＯ各ノズルからＯ酸素ガスジェッ）
   Ｋよ＃）廖成される鋼１１１１０各火点の内少くとも４
   個Ｏ火点の中心位置座標（ｘ、Ｆ）が次０　（１）式の
   範囲内となるように設定することを特徴とする特許請求
   ０＠！ＩＩＨ項記載Ｏ操業方法。 但しａは底吹ガス浮上領域のトラニオン軸と平行な方向
   ＯＩＩ％ｂは底吹ガス浮上領域のトラニオン軸と直交す
   る方向の後、・は火点Ｏ＠みＯ半径を示す。
3. （３）　　先端に複数Ｏノズルが彫成されている上底吹
   転炉操１１ＭｔＪ上吹ランスＫｍいて、ランスＯ中心軸
   線と各ノズｋＯ中心軸線とａｔす角度が２０・以上３０
   ・以下となるように作もれていることを特徴とする上底
   吹転炉操業用上吹ランス。