JPS58152804A - 複合組成物 - Google Patents
複合組成物Info
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- JPS58152804A JPS58152804A JP57035195A JP3519582A JPS58152804A JP S58152804 A JPS58152804 A JP S58152804A JP 57035195 A JP57035195 A JP 57035195A JP 3519582 A JP3519582 A JP 3519582A JP S58152804 A JPS58152804 A JP S58152804A
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- inorganic oxide
- inorganic
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- composite composition
- inorganic oxides
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は複合組成物特に癩科用として好適1に複合組成
物に関する。さらに詳しくは、耐摩耗性、滑沢性に優れ
なおかつ表面硬度が高く表面研摩仕上げの容易な複合組
成物を提供するものである。
物に関する。さらに詳しくは、耐摩耗性、滑沢性に優れ
なおかつ表面硬度が高く表面研摩仕上げの容易な複合組
成物を提供するものである。
現在、複合組成物例えば歯科用複合修復材としては重合
収縮が比較的小さいとされているビスフェノール人グリ
シジルメタアクリレート(ビスフェノール人とグリシジ
ルメタクリレートの付加生成物、以下Bis−GMAと
略す。)を主成分とするアクリル系七ツマー液に粒径数
十μmのガラスピーズあるいは石英の粉砕物を大量に配
合し、使用時にさらに常温分解型の一合開始剤を添加し
て口腔内で重合硬化させる亀のが一般的に用いられてい
る。
収縮が比較的小さいとされているビスフェノール人グリ
シジルメタアクリレート(ビスフェノール人とグリシジ
ルメタクリレートの付加生成物、以下Bis−GMAと
略す。)を主成分とするアクリル系七ツマー液に粒径数
十μmのガラスピーズあるいは石英の粉砕物を大量に配
合し、使用時にさらに常温分解型の一合開始剤を添加し
て口腔内で重合硬化させる亀のが一般的に用いられてい
る。
上記の如き修復材は光学的に透明な無機粉体を充填材と
して用いているため、アクリル系のポリマーと同モノマ
ーからなるレジン系修復材と比較して重合時の収縮およ
び透明性に於いて劣ることなく、さらに線膨張係数と機
械的強度に優れた性質を有する点で特徴があり、広く臨
床医に愛用されている。しかし、機械的強度、耐摩耗性
1表面の麿沢性、および表面硬度の点で自然歯に比べる
とはるかに劣り、さらに改良すべき点を有している。
して用いているため、アクリル系のポリマーと同モノマ
ーからなるレジン系修復材と比較して重合時の収縮およ
び透明性に於いて劣ることなく、さらに線膨張係数と機
械的強度に優れた性質を有する点で特徴があり、広く臨
床医に愛用されている。しかし、機械的強度、耐摩耗性
1表面の麿沢性、および表面硬度の点で自然歯に比べる
とはるかに劣り、さらに改良すべき点を有している。
本発明者ら社上述の如き諸々の欠点を放臭すべく、特−
ユ無機充填材について鋭意研究をな範囲にあり、しかも
粒子径の分布が均一な球状粒子を組み合せて用いること
により機械的強度および耐摩耗性が改善され、表面の滑
沢性が向上する事を見い出した。さらに舅〈べきことに
、粒子径のそろった球状粒子を用いることにより、公知
の充填材例えば超微粒子状の充填剤を用いたものに比べ
高い表面硬度を有し、その上に修復後の表面研磨仕上げ
が非常にヤリヤす、(、しかも滑らかな光沢のある表面
を容易に得ることが出来る等の種々の予想外の効果が発
揮出来るのである。
ユ無機充填材について鋭意研究をな範囲にあり、しかも
粒子径の分布が均一な球状粒子を組み合せて用いること
により機械的強度および耐摩耗性が改善され、表面の滑
沢性が向上する事を見い出した。さらに舅〈べきことに
、粒子径のそろった球状粒子を用いることにより、公知
の充填材例えば超微粒子状の充填剤を用いたものに比べ
高い表面硬度を有し、その上に修復後の表面研磨仕上げ
が非常にヤリヤす、(、しかも滑らかな光沢のある表面
を容易に得ることが出来る等の種々の予想外の効果が発
揮出来るのである。
即ち本発明は粒子径が0.1〜1.0μmの範囲にある
球形状の無機酸化物で、平均粒子径が異なる少くとも2
つの鮮からなる混合無機酸化物と重合可能なビニルモノ
マーとよりなる複合組成物である。
球形状の無機酸化物で、平均粒子径が異なる少くとも2
つの鮮からなる混合無機酸化物と重合可能なビニルモノ
マーとよりなる複合組成物である。
本発明の複合組成物の1成分は重合可能なビニに%/マ
マ−ある。該ビニルモノマーは特に限定的ではなく、重
合が可能てあればいかなるものも使用出来る。例えば一
般に歯科用修復材として使用されている公知なものが使
用出来る。該ビニルモノマーとして最も代表的なものは
アクリル基及び/又はメタクリル基を有する重合可能な
ビニルモノマーである。具体的に上記アクリル基及び/
又社メタクリル基を有するビニルモノマーについて例示
すると例えばビスフェノールAジグリシジルメタクリV
−ト、メチルメタクリレート。
マ−ある。該ビニルモノマーは特に限定的ではなく、重
合が可能てあればいかなるものも使用出来る。例えば一
般に歯科用修復材として使用されている公知なものが使
用出来る。該ビニルモノマーとして最も代表的なものは
アクリル基及び/又はメタクリル基を有する重合可能な
ビニルモノマーである。具体的に上記アクリル基及び/
又社メタクリル基を有するビニルモノマーについて例示
すると例えばビスフェノールAジグリシジルメタクリV
−ト、メチルメタクリレート。
ビスメタクリロエトキシフエールプロパン。
トリエチレンダリコールジメタクリレート。
ジエチレングリコールジメタクリレート、テトラメチロ
ールトリ了クリレート、テトラメチロールメタントリメ
タクリレ−F、トリメチロールエタントリメタクリレ−
)41#を好適である。まえ下記構造式で示されるウレ
タン構造を有するビニルモノマーも好適に使用される。
ールトリ了クリレート、テトラメチロールメタントリメ
タクリレ−F、トリメチロールエタントリメタクリレ−
)41#を好適である。まえ下記構造式で示されるウレ
タン構造を有するビニルモノマーも好適に使用される。
但し上記式中、R1,Rz #R1及びR4は同種これ
らのビニルモノマーは歯科用材料としては公知140で
あるOで必要に応じて単独で或いは混合して使用すれば
よい。
らのビニルモノマーは歯科用材料としては公知140で
あるOで必要に応じて単独で或いは混合して使用すれば
よい。
本発明の複合組成物の伽の成分は無機酸化物である。本
発明で使用する無機酸化物は粒子価が0.1〜1.0μ
SO範−にある球状粒子である。上記粒子lIO範■に
ある無機酸化物であれば畳に限定されず用いうる。一般
に好適に使用される鋺記粒子徽O範−にある−一鹸化物
を具体的に例示すると、例えば非晶質シリカ;鴫期律表
第1族、同第璽族、岡館厘族および同第y族からなる群
から選ばれた少くとも1種の金属成分と珪素成分とを主
な構成成分とする無機酸化物轡である。
発明で使用する無機酸化物は粒子価が0.1〜1.0μ
SO範−にある球状粒子である。上記粒子lIO範■に
ある無機酸化物であれば畳に限定されず用いうる。一般
に好適に使用される鋺記粒子徽O範−にある−一鹸化物
を具体的に例示すると、例えば非晶質シリカ;鴫期律表
第1族、同第璽族、岡館厘族および同第y族からなる群
から選ばれた少くとも1種の金属成分と珪素成分とを主
な構成成分とする無機酸化物轡である。
本発明で用いる無機酸化物は平均粒子径が異なる少くと
も2つの評からなる混合されたものであることが必要で
ある。該無機酸化物の混合物は同種又は異なる種類の無
機酸化物であって屯よく、平均粒子径が異なる評は必ず
しも2つの詳だけでな(5つの詳或いはそれ以上の評に
なっていてもよい。を九上記無機酸化物の粒子価の分布
は特に限定されないが本発明の目的を4つとも棗好に発
揮するのは該分布の標準偏差値が1.50以内にあるよ
うなシャープ140である。上記粒子価及び粒子形状は
いずれも非常に重要な要因となり、いずれの条件が欠け
ても本発明の目的を達成することが出来ない0例えば無
機酸化物の粒子径が0.1μmより小さい場合には重合
可能合物とする際に粘度の上昇が著しく、配合割合を増
加させて粘度上昇を防ごうとすれば操作性が悪化するの
で実質的に実用に供する材料となり得ない。また骸粒子
侵が1.0 JAmより大きい場合は、ビニルモノマー
を重合硬化後の樹脂が耐摩耗性あるいは表INの滑沢性
が低下し、更に表面硬度も低下する勢の欠陥があるため
好ましくない。普良皺粒子径の分布の標準偏差値が1.
50より大暑(なると複合組成物の操作性が低下する場
合−あるので一般的には該粒子110分奄社標準偏差値
が150以内のものを使用するOが好重し一0夏にまた
無機酸化物が前記粒子価0.1〜1.Osym O範囲
で、粒子径の分SO@単偏差値が1.30以内の粒子で
あっても、鋏粒子の形状が球形状でなければ前記したよ
うな本発明の効果特に耐摩耗性1表面の滑沢性1表ll
1tFlK等に於いて満足のいくものとはなり得ない。
も2つの評からなる混合されたものであることが必要で
ある。該無機酸化物の混合物は同種又は異なる種類の無
機酸化物であって屯よく、平均粒子径が異なる評は必ず
しも2つの詳だけでな(5つの詳或いはそれ以上の評に
なっていてもよい。を九上記無機酸化物の粒子価の分布
は特に限定されないが本発明の目的を4つとも棗好に発
揮するのは該分布の標準偏差値が1.50以内にあるよ
うなシャープ140である。上記粒子価及び粒子形状は
いずれも非常に重要な要因となり、いずれの条件が欠け
ても本発明の目的を達成することが出来ない0例えば無
機酸化物の粒子径が0.1μmより小さい場合には重合
可能合物とする際に粘度の上昇が著しく、配合割合を増
加させて粘度上昇を防ごうとすれば操作性が悪化するの
で実質的に実用に供する材料となり得ない。また骸粒子
侵が1.0 JAmより大きい場合は、ビニルモノマー
を重合硬化後の樹脂が耐摩耗性あるいは表INの滑沢性
が低下し、更に表面硬度も低下する勢の欠陥があるため
好ましくない。普良皺粒子径の分布の標準偏差値が1.
50より大暑(なると複合組成物の操作性が低下する場
合−あるので一般的には該粒子110分奄社標準偏差値
が150以内のものを使用するOが好重し一0夏にまた
無機酸化物が前記粒子価0.1〜1.Osym O範囲
で、粒子径の分SO@単偏差値が1.30以内の粒子で
あっても、鋏粒子の形状が球形状でなければ前記したよ
うな本発明の効果特に耐摩耗性1表面の滑沢性1表ll
1tFlK等に於いて満足のいくものとはなり得ない。
次に前記平均粒子径が異なる少(とも2つの詳からなる
混合無機酸化物の粒子径の差は特に限定され1khが一
般には2倍以上の差があるのが好壇しい。また第1群の
無機鹸化物と嬉2#の無機酸化物とよりなる混合無機酸
化物における箇1群の無機酸化物と第2群の無機酸化物
とOa金割合は粒子価の差によっても異なるが一般に紘
重量で、1111群の無機酸化物の方がIIIL2詳の
無機酸化物よりも多い方が好箇しく、嬉1詳の無機酸化
物の量は第2群の無機酸化物01,2〜10倍量OII
■が好適である。さらに、粒子径範囲が11〜10μm
でかつ粒子lIO標準偏差値が1.50以内である球形
状の無機酸化物で、その平均粒子径が@2詳O無機酸化
物の平均粒子径のおよそ半分以下である嬉3詳の無機酸
化物が上記混合無機酸化物に混在してもよい。
混合無機酸化物の粒子径の差は特に限定され1khが一
般には2倍以上の差があるのが好壇しい。また第1群の
無機鹸化物と嬉2#の無機酸化物とよりなる混合無機酸
化物における箇1群の無機酸化物と第2群の無機酸化物
とOa金割合は粒子価の差によっても異なるが一般に紘
重量で、1111群の無機酸化物の方がIIIL2詳の
無機酸化物よりも多い方が好箇しく、嬉1詳の無機酸化
物の量は第2群の無機酸化物01,2〜10倍量OII
■が好適である。さらに、粒子径範囲が11〜10μm
でかつ粒子lIO標準偏差値が1.50以内である球形
状の無機酸化物で、その平均粒子径が@2詳O無機酸化
物の平均粒子径のおよそ半分以下である嬉3詳の無機酸
化物が上記混合無機酸化物に混在してもよい。
本発明て使用する無an化物の製造方法については特に
@定されず前記粒子径及び形状を有するものであれば、
如伺なる製法によって得られ九40であってもよい。一
般に工業的には珪酸エステルの加水分解によって製造す
る方法(無機材質研究所報告書鎮14号菖49頁〜嬉5
8頁(1977年))が好適に採用される。又、加水分
解可能な有機珪素化合物と、加水分解可能tsi期俸l
I菖I族、第■族 S厘族、および菖V族0金属よりな
る群から選ばれた少なくと41種の金属の有機化合物と
を含む拠金溶液を該有機珪素化合物及びfI41a律表
諺I族、菖1族、菖厘族およびIIIW族O金属の有機
化合物は溶解するが反応生成物は実質的に溶解し1にい
アルカリ性溶媒中に添加し加水分解を行い反応生成物を
折、出させて得る、−期律表IEI族、ill族、鎮厘
族シよびl/xW族の金属酸化物よりなる詳から選ばれ
え少なくとも1種の金属酸化物とシリカとを主な構成成
分とする無機鹸化物の製造方法が好適に採用される。ま
走一般に工業的に得られる無機酸化物は表面安定性を保
持すh良す表面oシラノール基を減するのが好オしい。
@定されず前記粒子径及び形状を有するものであれば、
如伺なる製法によって得られ九40であってもよい。一
般に工業的には珪酸エステルの加水分解によって製造す
る方法(無機材質研究所報告書鎮14号菖49頁〜嬉5
8頁(1977年))が好適に採用される。又、加水分
解可能な有機珪素化合物と、加水分解可能tsi期俸l
I菖I族、第■族 S厘族、および菖V族0金属よりな
る群から選ばれた少なくと41種の金属の有機化合物と
を含む拠金溶液を該有機珪素化合物及びfI41a律表
諺I族、菖1族、菖厘族およびIIIW族O金属の有機
化合物は溶解するが反応生成物は実質的に溶解し1にい
アルカリ性溶媒中に添加し加水分解を行い反応生成物を
折、出させて得る、−期律表IEI族、ill族、鎮厘
族シよびl/xW族の金属酸化物よりなる詳から選ばれ
え少なくとも1種の金属酸化物とシリカとを主な構成成
分とする無機鹸化物の製造方法が好適に採用される。ま
走一般に工業的に得られる無機酸化物は表面安定性を保
持すh良す表面oシラノール基を減するのが好オしい。
その丸めに球形状の無機鹸化物を乾燥後夏に500〜1
000Cの温度で焼成する手段がしばしば好適に採用さ
れる。腋焼成に際しては無機酸化物の一部が焼結し凝集
する場合もあるので、通常は撞潰機、振動ボールにル、
ジェット粉砕機等を用いて凝集粒子をときほぐすのが好
ましい。また一般に前記焼成した無機酸化物は安定性を
保持するため有機珪素化合物を用いて表面処理を行つ友
後使用するのが最も好適である。上記表面処理の方法は
特に限定されず公知の方法例えばシリカ粒子とr−メタ
クリロキシプロビルトリメトキシシ2ノ、ビニルトリエ
トキシシラン等の公知の有機珪素化合物とを、アルコー
ル/水の混合溶媒中で一定時間接触させた後、鍍溶媒を
除去する方法が彩用される。
000Cの温度で焼成する手段がしばしば好適に採用さ
れる。腋焼成に際しては無機酸化物の一部が焼結し凝集
する場合もあるので、通常は撞潰機、振動ボールにル、
ジェット粉砕機等を用いて凝集粒子をときほぐすのが好
ましい。また一般に前記焼成した無機酸化物は安定性を
保持するため有機珪素化合物を用いて表面処理を行つ友
後使用するのが最も好適である。上記表面処理の方法は
特に限定されず公知の方法例えばシリカ粒子とr−メタ
クリロキシプロビルトリメトキシシ2ノ、ビニルトリエ
トキシシラン等の公知の有機珪素化合物とを、アルコー
ル/水の混合溶媒中で一定時間接触させた後、鍍溶媒を
除去する方法が彩用される。
本発明で使用する無機酸化物の形状は顕微iI′JI真
をとることにより、その粒子径−形状を確認することが
出来、粒子径の分布の標準偏差値は顕微鏡1真の単位面
積或いは顕微鏡の単位視野内に存在する粒子の数とそれ
ぞれの直径から、後述する算出式によって算出すること
が出来る。上記顕微鏡写真は無機酸化物の粒子形状が観
察出来るものであればどんなもので4よいが、一般には
走査履電子顯黴鏡4真、透過型電子願黴鏡零真等が好適
である。tた無機酸化物が他の液状物質例えば重合可能
なビニルモノマーと混合されペースト状混合物となって
いる場合はあらかじめ適轟な有機溶媒を用いて液状物質
を抽出除去し友後、前記同様な操作で無機酸化物の性状
を調べるとよい。
をとることにより、その粒子径−形状を確認することが
出来、粒子径の分布の標準偏差値は顕微鏡1真の単位面
積或いは顕微鏡の単位視野内に存在する粒子の数とそれ
ぞれの直径から、後述する算出式によって算出すること
が出来る。上記顕微鏡写真は無機酸化物の粒子形状が観
察出来るものであればどんなもので4よいが、一般には
走査履電子顯黴鏡4真、透過型電子願黴鏡零真等が好適
である。tた無機酸化物が他の液状物質例えば重合可能
なビニルモノマーと混合されペースト状混合物となって
いる場合はあらかじめ適轟な有機溶媒を用いて液状物質
を抽出除去し友後、前記同様な操作で無機酸化物の性状
を調べるとよい。
本発明で使用する―記無機酸化物は前記したように球状
粒子が使用されるが該球状であるかどうかは上記顕微鏡
0@に無機酸化物の比表面積を媚定することによって確
認することが出来る。例えば粒子110.1〜1.0μ
鳳の範囲にある無機酸化物はその比表面積が4.0〜4
0.0d/l@度であれば完全な球臘と仮定して計算さ
れる比表面積とtt y一致する。
粒子が使用されるが該球状であるかどうかは上記顕微鏡
0@に無機酸化物の比表面積を媚定することによって確
認することが出来る。例えば粒子110.1〜1.0μ
鳳の範囲にある無機酸化物はその比表面積が4.0〜4
0.0d/l@度であれば完全な球臘と仮定して計算さ
れる比表面積とtt y一致する。
従って本発明で使用する無機酸化物はその比表面積が4
.0〜40.0j/fの範囲のものを使用するのが好適
である。
.0〜40.0j/fの範囲のものを使用するのが好適
である。
本発明の複合組成物は前記重合可能なビニル七ツマー成
分と無配特定の無機酸化物とを混合して使用される。例
えば歯科用修復材として上記複合組成物を用いる場合に
は操作性が重要な要因となるばかりでなく、得られる硬
化後の複合レジンの機械的強度、耐摩耗性。
分と無配特定の無機酸化物とを混合して使用される。例
えば歯科用修復材として上記複合組成物を用いる場合に
は操作性が重要な要因となるばかりでなく、得られる硬
化後の複合レジンの機械的強度、耐摩耗性。
表面の滑沢性等を十分に良好に保持しなければならない
。そのために一般墨:無機酸化物の添加量は70〜9O
gの範囲となるように選ぶのが好ましい。
。そのために一般墨:無機酸化物の添加量は70〜9O
gの範囲となるように選ぶのが好ましい。
1走上記歯科用複合修復材として使用する場合には一般
に無機酸化物と重合可能なビニルモノマーおよび重合促
進剤(例えば第三級アミン化合物)からなるペースト状
混合物と無−酸化物とビニルモノマーおよび重合−始剤
(例えばベンゾイルバーオキティドの如き有機過酸化物
)からなるペースト状混合物とをそれぞ観あらかじめm
製しておき、修復操作の直前に両者を混練して硬化させ
る方法が好適に用いられる。本発明の複合組成物を硬化
させた複合レジンは従来のものに比べて圧縮強度等の機
械的強度は劣ることなく、しかも耐摩耗性あるいは表面
の滑沢性に優れ、さらには表面硬度が高く、表面研磨仕
上げが非常に容品であるという多くの優れた特徴を有し
ている。しかしこのような特徴があられれる理由につい
ては現在必ずしも明確ではないが、本発明者等は次のよ
うに考えている。即ち、菖1に粒子の形状が球形蓋で粒
子動La1〜1.0μmでしかも好ましくは粒子110
分有の標準偏差値が1.30以内というような粒子径の
そろった無機酸化物を組み合せて用いる事によって、従
来の単に粒子径分布の広いしかも形状の不揃いな充填材
を用いる場合に比べて、硬化して得られる複合レジン中
に無機酸化物がより均一にしかも密に充填される事及び
第2にさらに粒子径の範囲が0.1〜1.0μmの範囲
内であるものを用いる事により、粒子径が数十μ脆もあ
る従来の無機充填材を用いる場合に比べて、硬化後の複
合レジンの研磨画は滑らかになり、逆に数十nmの微細
粒子を主成分とする起債粒子充填材を用いる場合に比べ
て充填材の全比表面積が小さく。
に無機酸化物と重合可能なビニルモノマーおよび重合促
進剤(例えば第三級アミン化合物)からなるペースト状
混合物と無−酸化物とビニルモノマーおよび重合−始剤
(例えばベンゾイルバーオキティドの如き有機過酸化物
)からなるペースト状混合物とをそれぞ観あらかじめm
製しておき、修復操作の直前に両者を混練して硬化させ
る方法が好適に用いられる。本発明の複合組成物を硬化
させた複合レジンは従来のものに比べて圧縮強度等の機
械的強度は劣ることなく、しかも耐摩耗性あるいは表面
の滑沢性に優れ、さらには表面硬度が高く、表面研磨仕
上げが非常に容品であるという多くの優れた特徴を有し
ている。しかしこのような特徴があられれる理由につい
ては現在必ずしも明確ではないが、本発明者等は次のよ
うに考えている。即ち、菖1に粒子の形状が球形蓋で粒
子動La1〜1.0μmでしかも好ましくは粒子110
分有の標準偏差値が1.30以内というような粒子径の
そろった無機酸化物を組み合せて用いる事によって、従
来の単に粒子径分布の広いしかも形状の不揃いな充填材
を用いる場合に比べて、硬化して得られる複合レジン中
に無機酸化物がより均一にしかも密に充填される事及び
第2にさらに粒子径の範囲が0.1〜1.0μmの範囲
内であるものを用いる事により、粒子径が数十μ脆もあ
る従来の無機充填材を用いる場合に比べて、硬化後の複
合レジンの研磨画は滑らかになり、逆に数十nmの微細
粒子を主成分とする起債粒子充填材を用いる場合に比べ
て充填材の全比表面積が小さく。
従って適当な操作性を有する条件下で充填材の充填量が
多くで龜る事などの理由が考えられる。
多くで龜る事などの理由が考えられる。
本発明の複合組成物は前記特定の無機酸化物と重合可能
なビニル七ツマ−とを配合することにより、上記したよ
うに従来予想し得なかった数々のメリットを発揮させる
ものである。本発明の前記複合組成物は重合可能なとニ
ルモノマー成分と特定の無機酸化物成分との2成分の配
合で前記メリットを発揮するものであるが、これらの成
分の他に一般に歯科用修復材として使用される添加成分
を必要に応じて添加すること4出来る。これらの添加成
分の代表的なものは次のようなものがある。
なビニル七ツマ−とを配合することにより、上記したよ
うに従来予想し得なかった数々のメリットを発揮させる
ものである。本発明の前記複合組成物は重合可能なとニ
ルモノマー成分と特定の無機酸化物成分との2成分の配
合で前記メリットを発揮するものであるが、これらの成
分の他に一般に歯科用修復材として使用される添加成分
を必要に応じて添加すること4出来る。これらの添加成
分の代表的なものは次のようなものがある。
例えdラジカル重合禁止剤1色合せのためO以下実施例
および比較例を挙げ、本発明をさらに具体的に説明する
が、本発明はこれらの11施例に限定されるものではな
い。なお、以下の実總例、比較例に示した無機酸化物を
含む無機充填材の#1特性(粒子径1粒子径分布の標準
偏差値、比表面積)の測定、および複合修復材のペース
トの調製および硬化方法、ならびに硬化後の複合レジン
の物性値(圧縮強度9曲げ強度、歯ブラシ摩耗深さ0表
面粗さ1表面硬&)の測定は、以下の方法に従った。
および比較例を挙げ、本発明をさらに具体的に説明する
が、本発明はこれらの11施例に限定されるものではな
い。なお、以下の実總例、比較例に示した無機酸化物を
含む無機充填材の#1特性(粒子径1粒子径分布の標準
偏差値、比表面積)の測定、および複合修復材のペース
トの調製および硬化方法、ならびに硬化後の複合レジン
の物性値(圧縮強度9曲げ強度、歯ブラシ摩耗深さ0表
面粗さ1表面硬&)の測定は、以下の方法に従った。
俵)粒子lls?よび粒子径分布0@阜偏差値粉体の走
査型電子顕微鏡4真を撮り、その1真の単位視野内に観
察される粒子の数(n)。
査型電子顕微鏡4真を撮り、その1真の単位視野内に観
察される粒子の数(n)。
および粒子径(直径xi)を求め、次式により算出さ、
れる。
れる。
i十σn−1
楯皐偏差値冨□
(J&)比表面積
柴田化学器機工東−迅速表WJ一定装置8A−1000
を用い友。測定原理はBgT法である。
を用い友。測定原理はBgT法である。
(2)複合修復材のペーストの調製および硬化方法先ず
、r−メタクリロキシプロピルトリメトキシシランによ
って表面処理された非晶質シリカとビニル毫ツマ−を所
定の割合でメック乳鉢に入れ均一なペーストとなるまで
十分混線した。次いで該ペーストを三等分し、一方のペ
ーストにはさらに重合促進剤を加え十分混合した(これ
をペーストAとする)。ま良他方のペーストには有機過
酸化物触媒を加え十分混合した(これをペース)Bとす
る)。
、r−メタクリロキシプロピルトリメトキシシランによ
って表面処理された非晶質シリカとビニル毫ツマ−を所
定の割合でメック乳鉢に入れ均一なペーストとなるまで
十分混線した。次いで該ペーストを三等分し、一方のペ
ーストにはさらに重合促進剤を加え十分混合した(これ
をペーストAとする)。ま良他方のペーストには有機過
酸化物触媒を加え十分混合した(これをペース)Bとす
る)。
次にペース)A及びペース)Hの等量を約30秒間混練
し、型枠に充填し硬化させた。
し、型枠に充填し硬化させた。
(4)圧縮強度
ペース)A及びペース)Bを混合して、素置で30分間
重合させた後、37C1水中24時間浸漬したものを試
験片とした。その大きさ、形状は直径6−1高さ12■
の円柱状Oものであるbこの試験片を試験機(東洋メー
トウィン製UTM−57)に装着し、クロスヘッドスピ
ード10■/ winで圧縮強度を測定した。
重合させた後、37C1水中24時間浸漬したものを試
験片とした。その大きさ、形状は直径6−1高さ12■
の円柱状Oものであるbこの試験片を試験機(東洋メー
トウィン製UTM−57)に装着し、クロスヘッドスピ
ード10■/ winで圧縮強度を測定した。
(5)―け強度
ペース)A及びペース)Bを混合して室楓で30分間重
合させた後、37℃、水中24時間浸漬したものを試験
片とした。その大きさ、形状は2X2X25−の角柱状
のものである。曲げ試験は支点間距離20−の−げ試験
装置を東洋ボードウィンIIUTM−5Tに装着して行
ない、クロスヘッドスピード0.5■/min とし
た。
合させた後、37℃、水中24時間浸漬したものを試験
片とした。その大きさ、形状は2X2X25−の角柱状
のものである。曲げ試験は支点間距離20−の−げ試験
装置を東洋ボードウィンIIUTM−5Tに装着して行
ない、クロスヘッドスピード0.5■/min とし
た。
(6) 歯ブラシ摩耗深さ、および表面粗さペース)
A及びペース)Bを混合してli[ilで30分間重合
させた後、57℃、水中24時間浸漬したものを試験片
とした。その大きさ、形状は1.5X10X10mの板
状のものである。試験片を荷重400fで−ブラシで1
500講摩耗した後、表面粗さ針(サーフコムA−10
0)で十点平均あらさを求めた。
A及びペース)Bを混合してli[ilで30分間重合
させた後、57℃、水中24時間浸漬したものを試験片
とした。その大きさ、形状は1.5X10X10mの板
状のものである。試験片を荷重400fで−ブラシで1
500講摩耗した後、表面粗さ針(サーフコムA−10
0)で十点平均あらさを求めた。
又摩耗深さは摩耗重合を複合レジンの書度で論じて求め
た。
た。
υ) 表面硬度
ペース)A及びペース)Bを混合して室温で30分間重
合させた後、57℃、水中24時間浸漬しえものを試験
片とした。その大きさ、形状は2.5 X 10■の円
板状のものである。測定はミクロブリネル硬さ試験を用
いた。
合させた後、57℃、水中24時間浸漬しえものを試験
片とした。その大きさ、形状は2.5 X 10■の円
板状のものである。測定はミクロブリネル硬さ試験を用
いた。
また実施例及び比較例で使用した略記は特に記さな込限
り次の通りである。
り次の通りである。
マ
?−〇
¥H
/
/
実施例 1
テトラエチルシリケート(81(QC,H,)4日本フ
ルコート化学社製、11品名:エチlレシリケー)2B
)500jl、メタノール1.2Lを容量3tのビーカ
ーに入れ混合した。(この溶液を以下供給液と言う。)
もう一つ別の容量10tのガラス容器にメタノール60
t*7ンモニ7水(7ンモニ71度25〜28%)65
GIi仕込んだ。(この溶液を反応槽液と1t5゜)反
応槽液の液温を20℃に保ち、攪拌しながら供給液を3
0分間で添加した。
ルコート化学社製、11品名:エチlレシリケー)2B
)500jl、メタノール1.2Lを容量3tのビーカ
ーに入れ混合した。(この溶液を以下供給液と言う。)
もう一つ別の容量10tのガラス容器にメタノール60
t*7ンモニ7水(7ンモニ71度25〜28%)65
GIi仕込んだ。(この溶液を反応槽液と1t5゜)反
応槽液の液温を20℃に保ち、攪拌しながら供給液を3
0分間で添加した。
反応終了後、白濁した反応槽液を二ノzボレーターで溶
媒を除去し乾燥し1000℃、1時間焼成した。焼滅後
、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕しシリカ粒子を得た。この
シリカ粒子は走査臘電子頴黴鏡の観察から粒子径は0.
1s−〇、24μ冨の範囲にあり、平均粒子径は0.2
0μ藁で、形状は真球で、さらに粒子径の分布の標準偏
差値は1.04で比表面積20.6m”/11であった
。得られたシリカ粒子はさらにγ−メタク9p11?シ
ブpピルトリメトキシシランでI!1面処塩な行なった
。処理はシリカ粒子に対してγ−メタクリpキシプpピ
ルトリメトキシシランな6vt%添加し、水−エタノー
ル溶媒中で80℃、2時間還流した後エバポレーターで
溶媒V:除去し、さらに真空乾燥させる方法によった。
媒を除去し乾燥し1000℃、1時間焼成した。焼滅後
、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕しシリカ粒子を得た。この
シリカ粒子は走査臘電子頴黴鏡の観察から粒子径は0.
1s−〇、24μ冨の範囲にあり、平均粒子径は0.2
0μ藁で、形状は真球で、さらに粒子径の分布の標準偏
差値は1.04で比表面積20.6m”/11であった
。得られたシリカ粒子はさらにγ−メタク9p11?シ
ブpピルトリメトキシシランでI!1面処塩な行なった
。処理はシリカ粒子に対してγ−メタクリpキシプpピ
ルトリメトキシシランな6vt%添加し、水−エタノー
ル溶媒中で80℃、2時間還流した後エバポレーターで
溶媒V:除去し、さらに真空乾燥させる方法によった。
次に、上記と同様な方法で、供給液組成及び反応槽液組
成を変えることにより粒子径分布の異なるシリカ粒子を
藺顧した。これらの次に、表IK示した/I62のシリ
カ粒子と肩3のシリカ粒子とを混合して、混合無機酸化
物を作り(混合比は、ム3のシリカ粒子/腐2のシリカ
粒子!2.4とした。)、これにビニルモノマーとして
ビスフェノールAジグリシジルメタクリレート(以下B
1s−GMムと言5゜)とトリエチレングリコールジメ
タクリレート(以下T)CGDMAと言う。)の混合−
(混合割合はBig−GMム/TEGDMA=377モ
ル比tある。)を配合し充分練和するととによりペース
ト状の複合修復材を得た。この際複合修復材のシリカ粒
子の充填量は7B、5w4%でペーストの粘度は操作上
適正tあった。次にペーストを2等分に一方には重金促
進剤としてN、N −*メチルーP−)ルイジンを、も
う一方には重合開始剤として過鹸化ベンゾイルを各々ビ
ニルモノマーに対してlvt%添加しペース)A(前者
)及びペーストB(後者)を調製した。
成を変えることにより粒子径分布の異なるシリカ粒子を
藺顧した。これらの次に、表IK示した/I62のシリ
カ粒子と肩3のシリカ粒子とを混合して、混合無機酸化
物を作り(混合比は、ム3のシリカ粒子/腐2のシリカ
粒子!2.4とした。)、これにビニルモノマーとして
ビスフェノールAジグリシジルメタクリレート(以下B
1s−GMムと言5゜)とトリエチレングリコールジメ
タクリレート(以下T)CGDMAと言う。)の混合−
(混合割合はBig−GMム/TEGDMA=377モ
ル比tある。)を配合し充分練和するととによりペース
ト状の複合修復材を得た。この際複合修復材のシリカ粒
子の充填量は7B、5w4%でペーストの粘度は操作上
適正tあった。次にペーストを2等分に一方には重金促
進剤としてN、N −*メチルーP−)ルイジンを、も
う一方には重合開始剤として過鹸化ベンゾイルを各々ビ
ニルモノマーに対してlvt%添加しペース)A(前者
)及びペーストB(後者)を調製した。
上記のペーストムとベース)Bを等量堆り30秒間、家
温で騨和し硬化させたものKついて物性を一定した結果
、圧縮強度4.100時/d、−げ強度7410時/a
t、表面あらさo、sam**面硬度To、Os歯ブラ
シ摩耗深さ4.0#鳳であった。又表面研摩仕上げにつ
、いてはソフレツクス(スリーエム社製)で仕上げたと
ころ複合レジンの表面を削り過ビることなく、容易に滑
沢性の良い表面力を得られた。
温で騨和し硬化させたものKついて物性を一定した結果
、圧縮強度4.100時/d、−げ強度7410時/a
t、表面あらさo、sam**面硬度To、Os歯ブラ
シ摩耗深さ4.0#鳳であった。又表面研摩仕上げにつ
、いてはソフレツクス(スリーエム社製)で仕上げたと
ころ複合レジンの表面を削り過ビることなく、容易に滑
沢性の良い表面力を得られた。
実施例 2〜3
1Ilのシリカ粒子を用い【、表2に示した混合比で混
合無機酸化物を作り、実施例1と同様な組成のビニルモ
ノマーを用〜・、同様な方法でペーストを調製し、さら
KiI化させ複合レジンの物性を一定した。その結果を
合せて表2にまとめて示した。
合無機酸化物を作り、実施例1と同様な組成のビニルモ
ノマーを用〜・、同様な方法でペーストを調製し、さら
KiI化させ複合レジンの物性を一定した。その結果を
合せて表2にまとめて示した。
/″”==
実施例 4〜6
表1の42のシリカ粒子とJ%3のシリカ粒子とからな
る混合無機酸化物(S合割合は重量比で、43のシリカ
粒子/ム2のシリカ粒子=2.4)を用い、ビニルモノ
マー成分としてU−4HMA 、U−4TMムl U
−4HMA。
る混合無機酸化物(S合割合は重量比で、43のシリカ
粒子/ム2のシリカ粒子=2.4)を用い、ビニルモノ
マー成分としてU−4HMA 、U−4TMムl U
−4HMA。
テトラメチー−ルメタントリ7クリレート(以下TMM
Tと言う。)及びメチルメタアクリレート(以下MMA
と言う。)を用いた以外は実施例1と同様な方法でペー
スト状の複合修復材を調製した。ビニルモノマー成分の
混合割合は表3に示したとおりである。ペースト状の複
合修復材をさらに実施例1と同様な操作で硬化させ物性
を測定した。その結果を同じ<II!3に示した。
Tと言う。)及びメチルメタアクリレート(以下MMA
と言う。)を用いた以外は実施例1と同様な方法でペー
スト状の複合修復材を調製した。ビニルモノマー成分の
混合割合は表3に示したとおりである。ペースト状の複
合修復材をさらに実施例1と同様な操作で硬化させ物性
を測定した。その結果を同じ<II!3に示した。
//
\
//
/
実施例 7
水4.09と実施例1で用いたと同一のテトラエチルシ
リケー)1s8IIとをメタノール1、21 K溶かし
、この溶液を室温で約2時間攪拌しながら加水分郷した
。その後、これをテトラブチルチタネート(TI (0
−nC,H,)、。
リケー)1s8IIとをメタノール1、21 K溶かし
、この溶液を室温で約2時間攪拌しながら加水分郷した
。その後、これをテトラブチルチタネート(TI (0
−nC,H,)、。
日本1達If)40.9Fをイソプρパノール0.61
に溶かした溶液に攪拌しながら添加し、テトラエチルシ
リケートの加水分解物とテトラブチルチタネートとの温
合溶液を調製した。
に溶かした溶液に攪拌しながら添加し、テトラエチルシ
リケートの加水分解物とテトラブチルチタネートとの温
合溶液を調製した。
次に攪拌機付きの内容積102のガラス製反応容器にメ
タノール26tを導入し、これKsooyの7ンモニ7
水溶液(濃度25vt%)を加えて7ンそニア性アルコ
ール溶液を調製し、これにシリカの撫子を作るための有
機珪素化合物溶液としてデトラエチルシリケ−)4(l
をメタノール100ajK’llかした溶液を約5分間
かけて添加し、添加終了S分後反応液がわずか乳白色の
ところで、さらに続げて上記の混合溶液を反応容器の温
度を20”CK保ちながら約2時間かけて添加し反応生
成物を析出させた。その後さらに続けてテトラエチルシ
リケー)128Iiを含むメタノール0.5tからなる
溶液を該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加
した。添加終了後頁に1時間攪拌を続けた後乳白色の反
応液からエバポレーターで溶媒を除き、さら[80℃、
減圧乾燥するととKより乳白色の粉体な得た。
タノール26tを導入し、これKsooyの7ンモニ7
水溶液(濃度25vt%)を加えて7ンそニア性アルコ
ール溶液を調製し、これにシリカの撫子を作るための有
機珪素化合物溶液としてデトラエチルシリケ−)4(l
をメタノール100ajK’llかした溶液を約5分間
かけて添加し、添加終了S分後反応液がわずか乳白色の
ところで、さらに続げて上記の混合溶液を反応容器の温
度を20”CK保ちながら約2時間かけて添加し反応生
成物を析出させた。その後さらに続けてテトラエチルシ
リケー)128Iiを含むメタノール0.5tからなる
溶液を該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加
した。添加終了後頁に1時間攪拌を続けた後乳白色の反
応液からエバポレーターで溶媒を除き、さら[80℃、
減圧乾燥するととKより乳白色の粉体な得た。
さらに、この乳白色の粉体な900℃、4時間焼成した
後、メノウ乳鉢でe砕しシリカとチタニアを主な構成成
分とする無機酸化物を得た。この無機酸化物は走査臘電
子顕微鏡の観察から、粒子径は0.10〜0.20IA
llの範lIKあり、平均粒子極は0.13μ篤であり
形状は真球で、さらに粒子径の分布の標準偏差値は1,
08で、比表聞積20m”/iであった。得られた無機
酸化物はさらにγ−メタクリロキシプρピルトリメトキ
シシランで実施例1と同様な方法で表面処理した。
後、メノウ乳鉢でe砕しシリカとチタニアを主な構成成
分とする無機酸化物を得た。この無機酸化物は走査臘電
子顕微鏡の観察から、粒子径は0.10〜0.20IA
llの範lIKあり、平均粒子極は0.13μ篤であり
形状は真球で、さらに粒子径の分布の標準偏差値は1,
08で、比表聞積20m”/iであった。得られた無機
酸化物はさらにγ−メタクリロキシプρピルトリメトキ
シシランで実施例1と同様な方法で表面処理した。
次に、上記と同様な方法で反応容器に仕込むアンモニア
性アルフールの組成を変えることにより、粒子径分布の
異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表4
に示した。
性アルフールの組成を変えることにより、粒子径分布の
異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表4
に示した。
次に1表4の准5の無機酸化物と腐6の無機酸化物とか
らなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、/%6の
無**化物/A1Bの無機酸化物=24である。)K実
施例1と同様な混合割合のBig−GMAとTEGDM
Aの混合物を配合し、充分練和することKよりペースト
状の横置修復材を得た。この際、複合修復材の無機陵化
−の充填量は78.5vt%でペーストの粘度は操作上
適正であった。この複合修復材を実施例1と同様な方法
で硬化させ、硬化させたものについ℃物性な測定した結
果、圧縮強度4.100痔/c111曲げ強度raoK
p/cd+表面あらさ0.5 μ” + * フラジ摩
耗深さ3.0μ舅であった。
らなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、/%6の
無**化物/A1Bの無機酸化物=24である。)K実
施例1と同様な混合割合のBig−GMAとTEGDM
Aの混合物を配合し、充分練和することKよりペースト
状の横置修復材を得た。この際、複合修復材の無機陵化
−の充填量は78.5vt%でペーストの粘度は操作上
適正であった。この複合修復材を実施例1と同様な方法
で硬化させ、硬化させたものについ℃物性な測定した結
果、圧縮強度4.100痔/c111曲げ強度raoK
p/cd+表面あらさ0.5 μ” + * フラジ摩
耗深さ3.0μ舅であった。
実施例 8
表4の45の無mt’si化−と47の無機酸化物とか
らなる混合無機酸化物(混合割合&1重量比で、A7の
無機酸化物/Asの無機酸イヒ曽=25とした。)を用
いて、実施例7と同様などニルモノマーを用い、同様な
方法でペーストを調製した。この際、このペーストの無
機酸化物の充填量は7B、Ovt%で、ペーストの粘度
は操作上適正であった。さらに硬化させ複合レジンの物
性を測定した。七の結果、圧縮強度4.220 Q /
Cd r曲げ強度790KP / cd +表面あら
さ0.6μ票 、細ブラシ摩耗深さ3.0μ翼であった
、。
らなる混合無機酸化物(混合割合&1重量比で、A7の
無機酸化物/Asの無機酸イヒ曽=25とした。)を用
いて、実施例7と同様などニルモノマーを用い、同様な
方法でペーストを調製した。この際、このペーストの無
機酸化物の充填量は7B、Ovt%で、ペーストの粘度
は操作上適正であった。さらに硬化させ複合レジンの物
性を測定した。七の結果、圧縮強度4.220 Q /
Cd r曲げ強度790KP / cd +表面あら
さ0.6μ票 、細ブラシ摩耗深さ3.0μ翼であった
、。
実施例 9〜11
表4のJ%5の無機酸化物と/166の無機酸化物(%
合割合は重量比で、ムロの無機酸化物//I65の無機
酸化物=2.4である。)を用〜・ビニルモノマーはU
−4HMA、U−JTMム、U−4HMム、TMMT及
びMMAを用いた以外は実施例7と同様な方法でペース
ト状の複合修復材を調製した。ビニルモノマー成分の混
合割合は表5に示したとおりである。
合割合は重量比で、ムロの無機酸化物//I65の無機
酸化物=2.4である。)を用〜・ビニルモノマーはU
−4HMA、U−JTMム、U−4HMム、TMMT及
びMMAを用いた以外は実施例7と同様な方法でペース
ト状の複合修復材を調製した。ビニルモノマー成分の混
合割合は表5に示したとおりである。
ペースト状の複合修復材をさらに実施例7と同様な操作
で硬化させ物性を測定した。その結果を同じく表5に示
した。
で硬化させ物性を測定した。その結果を同じく表5に示
した。
実施例 12
実施例1で用いたと同一のテトラエチルシリケート20
8Iiとナトリウムメチルラード54JFとをメタノー
ル1. o tに溶かし、この溶液を乾燥窒素下、80
℃、30分間加熱還流した後寓温まで冷却して混合溶液
を調製した。次に、攪拌機付きの内容積101のガラス
製反応容器にメタノール2.5tを満し、これtcso
oj)774 二y水11111(i1度25vt%)
を加えてアンモニア性アルコール溶液を調製し、この溶
1[K先に調製したテトラエチルシリケートとナトリウ
ムメチルラードの混合溶液を反応容器の温度を20℃に
保ちながら約2時間かけて添加し、反応生成物を析出さ
せた。添加終了後、更に続げて、テトラエチルシリケー
)104Nを含むメタノールO,S tかうなる溶液な
該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加した。
8Iiとナトリウムメチルラード54JFとをメタノー
ル1. o tに溶かし、この溶液を乾燥窒素下、80
℃、30分間加熱還流した後寓温まで冷却して混合溶液
を調製した。次に、攪拌機付きの内容積101のガラス
製反応容器にメタノール2.5tを満し、これtcso
oj)774 二y水11111(i1度25vt%)
を加えてアンモニア性アルコール溶液を調製し、この溶
1[K先に調製したテトラエチルシリケートとナトリウ
ムメチルラードの混合溶液を反応容器の温度を20℃に
保ちながら約2時間かけて添加し、反応生成物を析出さ
せた。添加終了後、更に続げて、テトラエチルシリケー
)104Nを含むメタノールO,S tかうなる溶液な
該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加した。
添加終了後頁に1時間攪拌を続げた後、乳白色の反応液
からエバポレーターで溶媒を除き、700℃、2時間焼
成した。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し無機酸化
物を得た。この無機酸化物は走査瀝電子顯黴鏡の観察か
ら、粒子径は0.22〜0.34μ重の範aKあり、平
均粒子径は0.30μ票で、形状は真球で、さらに粒子
径の分布の標準偏差値は1.05で、比表面積13ビ/
11であった。得られた無機酸化物はさらに実施例1と
同様な表面処通を行った。
からエバポレーターで溶媒を除き、700℃、2時間焼
成した。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し無機酸化
物を得た。この無機酸化物は走査瀝電子顯黴鏡の観察か
ら、粒子径は0.22〜0.34μ重の範aKあり、平
均粒子径は0.30μ票で、形状は真球で、さらに粒子
径の分布の標準偏差値は1.05で、比表面積13ビ/
11であった。得られた無機酸化物はさらに実施例1と
同様な表面処通を行った。
次に、上記と同様な方法で、反応容器に仕込むアンモニ
ア性フルフールの組成な変えることにより、粒子径分布
の異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表
6に示した。
ア性フルフールの組成な変えることにより、粒子径分布
の異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表
6に示した。
次に、表6の18の無機酸化物と49の無機酸化物とか
らなる温合無機酸化物(混合割合は重量比で、/I69
の無機酸化物//に8の無機酸化物= 2.5 )に実
施例1と同様な混合割合のBl畠−GMAとTEGDM
Af)滉合物を配合し、充分練和することKよりペース
ト状の複合修復材を得た。この際、複合修復材の無機酸
化物の充填量は7B、Ovt%で、ペーストの粘度は操
作上適正であった。この複合修復材を実施例1と同様な
方法で硬化させ、硬化させたものについて物性を測定し
た結果圧縮強度4.050 Kj’/ d +曲げ強度
770騨/’を表面あらさ0.6μ票 、歯ブラシ摩耗
深さ3.0μ諷 1表面硬s!65であった。
らなる温合無機酸化物(混合割合は重量比で、/I69
の無機酸化物//に8の無機酸化物= 2.5 )に実
施例1と同様な混合割合のBl畠−GMAとTEGDM
Af)滉合物を配合し、充分練和することKよりペース
ト状の複合修復材を得た。この際、複合修復材の無機酸
化物の充填量は7B、Ovt%で、ペーストの粘度は操
作上適正であった。この複合修復材を実施例1と同様な
方法で硬化させ、硬化させたものについて物性を測定し
た結果圧縮強度4.050 Kj’/ d +曲げ強度
770騨/’を表面あらさ0.6μ票 、歯ブラシ摩耗
深さ3.0μ諷 1表面硬s!65であった。
実施例 13
実施例1で用いたと同一のエチルシリケー)Rollと
77レミニウムトリス畠・C−ブトキサイド24.6
Nとをイソプロパノール1.41に溶かし、この溶液を
80℃、30分間加鴎還流した後、重置まで冷却して混
合溶液を調製した。次に攪拌機付きの内容積10tのガ
ラス製反応容器にメタノール2.5tを満しこれに!f
ooIIのアンモニア水溶1ll(漁度25wt%)を
加えて7ンモニ7性アルコール溶液を調製し、この溶液
に先に調製したテトラエチルシリケートとアルミニウム
5ea−ブトキサイドとの混合溶液を反応容器の温度2
0℃に保ちながら約2時間か1すて添加し、反応生成物
を析出させた。添加終了後、更に絖げてテトラエチルシ
リケー)104jlを含むメタノール0.5tからなる
溶液を該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加
した。添加終了俵更に1時間攪拌を続げた後、乳白色の
反応液からエバポレーターで溶媒を除重、900℃で2
時間焼成した。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し、
無機酸化物を得た。
77レミニウムトリス畠・C−ブトキサイド24.6
Nとをイソプロパノール1.41に溶かし、この溶液を
80℃、30分間加鴎還流した後、重置まで冷却して混
合溶液を調製した。次に攪拌機付きの内容積10tのガ
ラス製反応容器にメタノール2.5tを満しこれに!f
ooIIのアンモニア水溶1ll(漁度25wt%)を
加えて7ンモニ7性アルコール溶液を調製し、この溶液
に先に調製したテトラエチルシリケートとアルミニウム
5ea−ブトキサイドとの混合溶液を反応容器の温度2
0℃に保ちながら約2時間か1すて添加し、反応生成物
を析出させた。添加終了後、更に絖げてテトラエチルシ
リケー)104jlを含むメタノール0.5tからなる
溶液を該反応生成物が析出した系に約2時間かけて添加
した。添加終了俵更に1時間攪拌を続げた後、乳白色の
反応液からエバポレーターで溶媒を除重、900℃で2
時間焼成した。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し、
無機酸化物を得た。
次に、上記と同様な方法で、反応容器に仕込む7ンモニ
7性アルコールの組成を変えることにより、粒子径分布
の異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表
7に示した。
7性アルコールの組成を変えることにより、粒子径分布
の異なる無機酸化物を得た。これらの結果をまとめて表
7に示した。
次に、[7の410の無機酸化物と411の無機酸化物
とからなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で5,4
11の無機酸化物//g610の無機酸化物= 2.2
) K実施例1と同様な賜金割合の旧s −G M
AとTEGDMムの混合物を配合し、充分練和するとと
によりペースト状の複合修復材を得た。この際、複合修
復材の無機酸化物の充填量は781wt%で、ペースト
の粘度は操作′上適正であった。
とからなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で5,4
11の無機酸化物//g610の無機酸化物= 2.2
) K実施例1と同様な賜金割合の旧s −G M
AとTEGDMムの混合物を配合し、充分練和するとと
によりペースト状の複合修復材を得た。この際、複合修
復材の無機酸化物の充填量は781wt%で、ペースト
の粘度は操作′上適正であった。
この複合修復材を実施例1と同様な方法で硬化させ、硬
化させたものについて物性を一定した結果、圧縮強度4
,070KF/(lf+―げ強度5ooKp/ai*1
1面あうさ0.74菖、歯ブラシ摩耗櫟さ28μ翼9表
面硬度66であった。
化させたものについて物性を一定した結果、圧縮強度4
,070KF/(lf+―げ強度5ooKp/ai*1
1面あうさ0.74菖、歯ブラシ摩耗櫟さ28μ翼9表
面硬度66であった。
実施例 14
Ill?の、%1Gの無機酸化−とム12の無機酸化物
とからなる混合無機酸化物(61合割合は重量比で、4
12の無機酸化物/41Gの無機酸化物;2.8とした
。)を用いて、実施例7と同様などニルモノマーを用い
、同様な方法でペーストを調製した。この際、このペー
ストの無機酸化物の充填量は7B、0wt%で、ペース
トの粘度は操作上適正であった。
とからなる混合無機酸化物(61合割合は重量比で、4
12の無機酸化物/41Gの無機酸化物;2.8とした
。)を用いて、実施例7と同様などニルモノマーを用い
、同様な方法でペーストを調製した。この際、このペー
ストの無機酸化物の充填量は7B、0wt%で、ペース
トの粘度は操作上適正であった。
さらに硬化させ複合レジンの物性を一定した。
その結果、圧縮強度4.090 KP/ Qd *蘭げ
強度8sOKp/c11+表面あらさ0.5μ諷 、*
ブラシ摩耗欅さ3.5μ観 9表面硬度67であった。
強度8sOKp/c11+表面あらさ0.5μ諷 、*
ブラシ摩耗欅さ3.5μ観 9表面硬度67であった。
実施例 15
実施例1で用いたと同一のエチルシリケー)2084F
とバリウムビスイソベントキサイド31.11とをイソ
7!ルアルコール1.0tK溶かし、この溶液を90℃
、30分間加熱還流した後、室温まで冷却して混合溶液
を調製した。次に攪拌機付きの内容積XOtのガラス績
反応答器にメタノール2.5tを満し、これにsoo&
のアンモニア水溶液(負度2svt%)を加えてアンモ
ニア性アルコール溶液を調製し、このfIII液に先に
調製したテトラエチルシリケートとバリウムビスインベ
ントキサイドとの混合溶液を反応容器の温度20℃に保
ちながら約2時間かけて添加し、反応生成物を析出させ
た。添加終了後、更に続けてテトラエチルシリケー)1
04#を含むメタノール0.5tからなる溶液な骸反応
生成物が析出した系に約2時間かげて添加した。添加終
了後頁に1時間攪拌を続けた後、乳白色の反応液からエ
バポレーターで溶媒を除き、1000℃で2時間焼成し
た。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し、無機酸化−
を得た。
とバリウムビスイソベントキサイド31.11とをイソ
7!ルアルコール1.0tK溶かし、この溶液を90℃
、30分間加熱還流した後、室温まで冷却して混合溶液
を調製した。次に攪拌機付きの内容積XOtのガラス績
反応答器にメタノール2.5tを満し、これにsoo&
のアンモニア水溶液(負度2svt%)を加えてアンモ
ニア性アルコール溶液を調製し、このfIII液に先に
調製したテトラエチルシリケートとバリウムビスインベ
ントキサイドとの混合溶液を反応容器の温度20℃に保
ちながら約2時間かけて添加し、反応生成物を析出させ
た。添加終了後、更に続けてテトラエチルシリケー)1
04#を含むメタノール0.5tからなる溶液な骸反応
生成物が析出した系に約2時間かげて添加した。添加終
了後頁に1時間攪拌を続けた後、乳白色の反応液からエ
バポレーターで溶媒を除き、1000℃で2時間焼成し
た。焼成後、メノウ乳鉢で焼成物を粉砕し、無機酸化−
を得た。
その無機酸化物の平均粒子径9粒子径範囲。
標準偏差値及び比表面積を#!8に示した。(表8中7
1618の無機酸化物) 次に、上記と同様な方法で、反応容器に仕込む7ン七ニ
ア性アルコールの組成を変えることにより、粒子径分布
の異な・4る無機酸化物を得た。これらの結果をまとめ
てl!jlK示した。
1618の無機酸化物) 次に、上記と同様な方法で、反応容器に仕込む7ン七ニ
ア性アルコールの組成を変えることにより、粒子径分布
の異な・4る無機酸化物を得た。これらの結果をまとめ
てl!jlK示した。
次に、表8の413の無機酸化物と415の無機酸化物
とからなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、A6
15の無機酸化愉/ム13の無機駿化物冨2.0とした
。)K!m!施例1と同様な混合割合の旧m −G M
AとTEGDMムの混含物を配合し、充分練和するこ
とによりペースト状の複合修復材の無機酸化物を得た。
とからなる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、A6
15の無機酸化愉/ム13の無機駿化物冨2.0とした
。)K!m!施例1と同様な混合割合の旧m −G M
AとTEGDMムの混含物を配合し、充分練和するこ
とによりペースト状の複合修復材の無機酸化物を得た。
この際、複合修復材の無機酸化物の充填量は7711v
t%で、ペーストの粘度は操作上適正であった。この複
合修復材を1!施例1と同様な方法で硬化させ、硬化さ
せたものについて物性を測定した結果、圧縮強度4.0
00Kt/m、―げ強度710Kf/d r表面あらさ
O15μ藁 、歯ブラシ摩耗欅さ3.1μ町真面硬度6
sであった。
t%で、ペーストの粘度は操作上適正であった。この複
合修復材を1!施例1と同様な方法で硬化させ、硬化さ
せたものについて物性を測定した結果、圧縮強度4.0
00Kt/m、―げ強度710Kf/d r表面あらさ
O15μ藁 、歯ブラシ摩耗欅さ3.1μ町真面硬度6
sであった。
実施例 16
表8の414の無機酸化物と415の無機酸化物とから
なる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、Ail&の
無機酸化物/雇14の無機酸化物=2!iとした。)を
用いて、実施例7と同様なビニルモノマーを用い、同様
な方法でペーストを調製した。この際、このペーストの
無機酸化物の充填量は7B、2vt%で、ペーストの粘
度は操作上適正であった。
なる混合無機酸化物(混合割合は重量比で、Ail&の
無機酸化物/雇14の無機酸化物=2!iとした。)を
用いて、実施例7と同様なビニルモノマーを用い、同様
な方法でペーストを調製した。この際、このペーストの
無機酸化物の充填量は7B、2vt%で、ペーストの粘
度は操作上適正であった。
さらに硬化させ複合レジンの物性を測定した。
その結果、圧縮強度4.100KP/cII、曲げ強度
reoKp/cd*表面あらさ0.5IkIll、歯ブ
ラシ摩耗深さ3.0μ翼 9表面硬度65であった。
reoKp/cd*表面あらさ0.5IkIll、歯ブ
ラシ摩耗深さ3.0μ翼 9表面硬度65であった。
実施例 17
表40ム5の無機酸化物、/%6の無機酸化物及び表6
の/169の無機酸化物からなる混合無機酸化物(混合
割合は重量比で、肩5の無機酸化物:46の無機酸化物
:A9の無機酸化物=1:2:4とした。)を用いて、
実施例7と同様なビニルモノマーを用い、同様な方法で
ペーストを調製した。この際、このペーストの無機酸化
物の充填量は81.0wt%で、ペーストの粘度は操作
上適正であった。
の/169の無機酸化物からなる混合無機酸化物(混合
割合は重量比で、肩5の無機酸化物:46の無機酸化物
:A9の無機酸化物=1:2:4とした。)を用いて、
実施例7と同様なビニルモノマーを用い、同様な方法で
ペーストを調製した。この際、このペーストの無機酸化
物の充填量は81.0wt%で、ペーストの粘度は操作
上適正であった。
さらに硬化させ複合レジンの物性を測定した。
七の結果、圧縮強度4,300Ky/ad、@げ強度7
80騨/at + s面あらさ0.7μ累、*ブラシ摩
耗深さ3.0μ1IL1表面硬度7sであった。
80騨/at + s面あらさ0.7μ累、*ブラシ摩
耗深さ3.0μ1IL1表面硬度7sであった。
特許出願
總山a達株式
Claims (8)
- (1)粒子径が0.1〜1.0μmの範囲にある球形状
の無機酸化物で、平均粒子径が異なる少くとも2つの群
からなる混合無機酸化物と重合可能なビニル七ツマ−と
よりなることを特徴とする複合組成物。 - (2) 混合無機酸化物が、少くとも2つの群からな
り且つ第1評の無機酸化物の平均粒子径と第2評の無機
酸化物の平均粒子径との間に2倍以上の平均粒子径差が
あるものである特許請求の範8(1)記載の複合組成物
。 - (3)無機酸化物の粒子径の標準偏差値が1.50以内
である特許請求の範囲(1)記載の複合組成物。 - (4)無機酸化物が非晶質シリカである特許請求の範@
I (1)記載の複合組成物。 - (5)無機酸化物が一期律表菖I族、同six。 同諺層族および同第■族からなる評から選ばれ次少くと
も1種の金属成分と珪素成分とを主な構成成分とする無
機鹸化物である特許請求の範囲(1)記載の複合組成物
。 - (6)無機酸化物が70〜90wt%含まれてなる特許
請求の範囲(1)記載の複合組成物。 - (7)無機酸化物が有機珪素化合物で表面処理されてい
る特許請求の範!!I(1)記載の複合組成物。 - (8)重合可能なビニルモノツーがアクリル基又ハメタ
クリル基を有するビニル七ツマ−である特許請求の範囲
(1)記載の複合組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57035195A JPS58152804A (ja) | 1982-03-08 | 1982-03-08 | 複合組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57035195A JPS58152804A (ja) | 1982-03-08 | 1982-03-08 | 複合組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58152804A true JPS58152804A (ja) | 1983-09-10 |
JPH0310603B2 JPH0310603B2 (ja) | 1991-02-14 |
Family
ID=12435075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57035195A Granted JPS58152804A (ja) | 1982-03-08 | 1982-03-08 | 複合組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58152804A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60233007A (ja) * | 1984-04-19 | 1985-11-19 | ミネソタ マイニング アンド マニユフアクチユアリング コンパニー | 歯科用複合材料 |
JPS61148109A (ja) * | 1984-12-24 | 1986-07-05 | Tokuyama Soda Co Ltd | 複合修復材 |
JP2008201892A (ja) * | 2007-02-20 | 2008-09-04 | Fujifilm Corp | 重合性組成物、歯科用又は外科用硬化性材料及び硬化材料、並びに、歯科用又は外科用成形品の製造方法 |
JP2011168456A (ja) * | 2010-02-19 | 2011-09-01 | Tokuyama Dental Corp | 無機酸化物の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50124491A (ja) * | 1974-01-23 | 1975-09-30 | ||
JPS5573605A (en) * | 1978-11-24 | 1980-06-03 | Bayer Ag | Dental substance based on xxray impermeable pasty organic plastics |
-
1982
- 1982-03-08 JP JP57035195A patent/JPS58152804A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50124491A (ja) * | 1974-01-23 | 1975-09-30 | ||
JPS5573605A (en) * | 1978-11-24 | 1980-06-03 | Bayer Ag | Dental substance based on xxray impermeable pasty organic plastics |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS60233007A (ja) * | 1984-04-19 | 1985-11-19 | ミネソタ マイニング アンド マニユフアクチユアリング コンパニー | 歯科用複合材料 |
JPS61148109A (ja) * | 1984-12-24 | 1986-07-05 | Tokuyama Soda Co Ltd | 複合修復材 |
JPH0314282B2 (ja) * | 1984-12-24 | 1991-02-26 | Tokuyama Soda Kk | |
JP2008201892A (ja) * | 2007-02-20 | 2008-09-04 | Fujifilm Corp | 重合性組成物、歯科用又は外科用硬化性材料及び硬化材料、並びに、歯科用又は外科用成形品の製造方法 |
JP2011168456A (ja) * | 2010-02-19 | 2011-09-01 | Tokuyama Dental Corp | 無機酸化物の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0310603B2 (ja) | 1991-02-14 |
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