JPS5815072A - マグネシア−カ−ボン質低温焼成耐火煉瓦 - Google Patents
マグネシア−カ−ボン質低温焼成耐火煉瓦Info
- Publication number
- JPS5815072A JPS5815072A JP56109856A JP10985681A JPS5815072A JP S5815072 A JPS5815072 A JP S5815072A JP 56109856 A JP56109856 A JP 56109856A JP 10985681 A JP10985681 A JP 10985681A JP S5815072 A JPS5815072 A JP S5815072A
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- Japan
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- magnesia
- resistance
- aluminum
- firing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明状アルミニウム粉末又はアルミニウム合金粉＊を
添加した！ダネシアーカーーン質煉瓦を５ｏｏ−ＬＯＯ
ＩＣｃ＋低温域で焼成した後、炭化収率Ｏ高い有機物を
その気孔中に含浸処理することｋよりて従来の不焼成マ
ダネシアーカーーン質煉瓦および焼成！ダネシアーカー
ーン質煉瓦のそれぞれの特性を改曽した製鋼容器に内張
されるマグネシアーカーーン質低濃焼成耐火煉瓦に関す
る。
添加した！ダネシアーカーーン質煉瓦を５ｏｏ−ＬＯＯ
ＩＣｃ＋低温域で焼成した後、炭化収率Ｏ高い有機物を
その気孔中に含浸処理することｋよりて従来の不焼成マ
ダネシアーカーーン質煉瓦および焼成！ダネシアーカー
ーン質煉瓦のそれぞれの特性を改曽した製鋼容器に内張
されるマグネシアーカーーン質低濃焼成耐火煉瓦に関す
る。
通常！ダネシアーカーｍｙ＠瓦は電気炉、転炉。
混銑車、取鍋等製鋼容器〜Ｏ内張材として、また近時気
体吹込羽口周辺に使用され□、従来のド田！イシ質およ
び！ダネシア質耐夫物に比して好成績を収めている・ これは！ダネシアーカーＩン質煉瓦がマグネシアの優れ
た耐食性と、カーがンＯ耐ス４−ル性およびスラダ溶鋼
に濡れ難い、この両原料の性質が互−によくかみ合りて
特色を発探しているからｋほかならな−・！ダネシアー
カーがン質煉瓦の多くは通常配舎愉中に有機結合剤、例
えば７ｓノール樹脂管加えて混練成形した後１５０〜３
００℃の加熱処理によりて結合剤を硬化させて製品化し
ている・この！ダネシアー力−−ン質煉瓦は大気中の酸
素によって酸化損耗する冷め低融物、例えば珪酸ソー〆
、リン酸ソーダ等′Ｏ添加によりて表面被膜を形成させ
酸素との接触防止が採られて−るＯ しかしこうし念酸化防止剤を、含有するマダネシアーカ
ーーン質煉瓦は自ずと耐火度が低下し、煉瓦自体の耐用
性が劣下する欠点がありた・この改曽策としてマグ卑シ
アーカーＩン質煉瓦の配合物中に炭素よ砂酸素親和力の
大きいアルミニウム粉＊を添加し、築造後炉の操業中に
金属粉末の酸化により透気性を少なくして酸化を防止さ
せる方法が提案されている− 前述した！ダネシアーカーーン質煉瓦線不焼成品であシ
、こＯ不焼成！ダネシアーカ−一ン質煉瓦を実炉で内張
使用すると次のような欠点が生じてきた−その一つは煉
瓦間の目地部の拡大である。
体吹込羽口周辺に使用され□、従来のド田！イシ質およ
び！ダネシア質耐夫物に比して好成績を収めている・ これは！ダネシアーカーＩン質煉瓦がマグネシアの優れ
た耐食性と、カーがンＯ耐ス４−ル性およびスラダ溶鋼
に濡れ難い、この両原料の性質が互−によくかみ合りて
特色を発探しているからｋほかならな−・！ダネシアー
カーがン質煉瓦の多くは通常配舎愉中に有機結合剤、例
えば７ｓノール樹脂管加えて混練成形した後１５０〜３
００℃の加熱処理によりて結合剤を硬化させて製品化し
ている・この！ダネシアー力−−ン質煉瓦は大気中の酸
素によって酸化損耗する冷め低融物、例えば珪酸ソー〆
、リン酸ソーダ等′Ｏ添加によりて表面被膜を形成させ
酸素との接触防止が採られて−るＯ しかしこうし念酸化防止剤を、含有するマダネシアーカ
ーーン質煉瓦は自ずと耐火度が低下し、煉瓦自体の耐用
性が劣下する欠点がありた・この改曽策としてマグ卑シ
アーカーＩン質煉瓦の配合物中に炭素よ砂酸素親和力の
大きいアルミニウム粉＊を添加し、築造後炉の操業中に
金属粉末の酸化により透気性を少なくして酸化を防止さ
せる方法が提案されている− 前述した！ダネシアーカーーン質煉瓦線不焼成品であシ
、こＯ不焼成！ダネシアーカ−一ン質煉瓦を実炉で内張
使用すると次のような欠点が生じてきた−その一つは煉
瓦間の目地部の拡大である。
１う一つは内部亀裂の発生である・この原因について杜
、不焼成品である危めに発生する。
、不焼成品である危めに発生する。
すなわち不焼成品で捻一般に有機結合剤を熱処理して製
造されるため使用中にこの結合が溶融または分解し、そ
の後炭化するまでの過程における物性変化に同層があり
たーそＯ実験結果をフェノールｓｒｓを結合剤に用−て
アルミニウム粉末を配合し良不焼成！ダネシアーカーー
ン質煉瓦について説明する・すなわち前記煉瓦を加熱し
ていくとほば４００〜６００１１：４りＩＩ脂分解、炭
化過程で不焼成煉瓦＃ｉ興常膨張収縮を生起し、その際
の強度は常温時おｊび１．ＯＧＯ’Ｃ以上の場合に比較
して異常に低下する・その冷め築炉された煉瓦は使用中
に熱膨張によりて互ｖｈＫ迫合−その際の応力によりて
煉瓦が収縮１Ｎは最低強度の部分で亀裂を発生し、目地
拡大や脱落を生起する。
造されるため使用中にこの結合が溶融または分解し、そ
の後炭化するまでの過程における物性変化に同層があり
たーそＯ実験結果をフェノールｓｒｓを結合剤に用−て
アルミニウム粉末を配合し良不焼成！ダネシアーカーー
ン質煉瓦について説明する・すなわち前記煉瓦を加熱し
ていくとほば４００〜６００１１：４りＩＩ脂分解、炭
化過程で不焼成煉瓦＃ｉ興常膨張収縮を生起し、その際
の強度は常温時おｊび１．ＯＧＯ’Ｃ以上の場合に比較
して異常に低下する・その冷め築炉された煉瓦は使用中
に熱膨張によりて互ｖｈＫ迫合−その際の応力によりて
煉瓦が収縮１Ｎは最低強度の部分で亀裂を発生し、目地
拡大や脱落を生起する。
さらにこの不焼成！ダネシアーカーがン質煉瓦は、低気
孔であるが、結合剤の分解によってその部分が気孔とな
９使用中の気孔率が高くなる。
孔であるが、結合剤の分解によってその部分が気孔とな
９使用中の気孔率が高くなる。
一方、このよう竜不焼成！ダネシアーカーがン質煉瓦の
欠点を除くに韓焼成し、粒子間の結合部を炭化させるこ
とで強度は安定し、かつ異状＊＠収縮を少なくして−る
がその！ｊ１ｗＪ不焼成品に比して全体的に強度が弱く
、耐摩耗性および耐酸化性に劣る・ そこで不焼成品と同じように金属粉末を添加して１，０
００℃以上の高温で焼成し、これら金属酸化物を生成さ
せ、生成時０体１１１１１１によシ、成形煉瓦の粒子間
をほば完全に塞いで緻密化耐酸化性。
欠点を除くに韓焼成し、粒子間の結合部を炭化させるこ
とで強度は安定し、かつ異状＊＠収縮を少なくして−る
がその！ｊ１ｗＪ不焼成品に比して全体的に強度が弱く
、耐摩耗性および耐酸化性に劣る・ そこで不焼成品と同じように金属粉末を添加して１，０
００℃以上の高温で焼成し、これら金属酸化物を生成さ
せ、生成時０体１１１１１１によシ、成形煉瓦の粒子間
をほば完全に塞いで緻密化耐酸化性。
高強度のｆｌＡ成！ダネシアーカ−ｌン質煉瓦も提案さ
れている− しかしこ６１，０００℃以上で焼成された！ダネシアー
カーーン質練瓦にお−てもいくつかの欠点を有していた
・その−”）１１，６０．０℃以上の焼成工程を経ゐた
め熱間強度第１図で示すように不焼成品忙比して非常に
低くなること、１＆第２図のごとく耐消化性が大巾に低
下し、長期の保管が困難となること、さらｋは容器への
内張時にキャスタブル等水を含んだ耐火物と組合せて使
用すれ社乾燥処理０際焼成！ダネシアーカーがン質煉瓦
に亀裂が発生し、使用不可能となることがあった・特に
この傾向はアルＳニウム等の金属粉末を添加したものは
ど著しい・これは金属粉末が焼成工程で１，０００℃程
度以上になると第３図のようにカーーンおよび！グ卑シ
アと反応してＩｄ、４Ｃ，ｅＭｇＯ・紅、０．を生成し
、ムＡ４Ｃ，はムＡ４Ｃ，＋１２１１１．Ｏ→４ 紅（
ＯＨ）、 ＋ ３０Ｈ４ｅ反応によりて非常に消化し易
くなることがわかうた・またＭｇＯ・ム１，０ｓの生成
時点ですでにアルミニウム等の添加効果は消失し、マグ
ネシアーカーーン質煉瓦にとりて耐食性ＫＲ影響を与え
るだけでなく、熱間強度の低下をＩＢ自最初から！ダネ
シアーカーーン質煉瓦内に存在させる必要のな−ことも
わかりた・ しかも作業能率面）経済面および煉瓦自身の総合的物性
の最適性からも高温焼成の必要のな一仁とが明らかにな
りた。
れている− しかしこ６１，０００℃以上で焼成された！ダネシアー
カーーン質練瓦にお−てもいくつかの欠点を有していた
・その−”）１１，６０．０℃以上の焼成工程を経ゐた
め熱間強度第１図で示すように不焼成品忙比して非常に
低くなること、１＆第２図のごとく耐消化性が大巾に低
下し、長期の保管が困難となること、さらｋは容器への
内張時にキャスタブル等水を含んだ耐火物と組合せて使
用すれ社乾燥処理０際焼成！ダネシアーカーがン質煉瓦
に亀裂が発生し、使用不可能となることがあった・特に
この傾向はアルＳニウム等の金属粉末を添加したものは
ど著しい・これは金属粉末が焼成工程で１，０００℃程
度以上になると第３図のようにカーーンおよび！グ卑シ
アと反応してＩｄ、４Ｃ，ｅＭｇＯ・紅、０．を生成し
、ムＡ４Ｃ，はムＡ４Ｃ，＋１２１１１．Ｏ→４ 紅（
ＯＨ）、 ＋ ３０Ｈ４ｅ反応によりて非常に消化し易
くなることがわかうた・またＭｇＯ・ム１，０ｓの生成
時点ですでにアルミニウム等の添加効果は消失し、マグ
ネシアーカーーン質煉瓦にとりて耐食性ＫＲ影響を与え
るだけでなく、熱間強度の低下をＩＢ自最初から！ダネ
シアーカーーン質煉瓦内に存在させる必要のな−ことも
わかりた・ しかも作業能率面）経済面および煉瓦自身の総合的物性
の最適性からも高温焼成の必要のな一仁とが明らかにな
りた。
そこで本発明者等は不焼成マダネシア一カ一がン質煉瓦
における欠点と、焼成マダネシアー力−−ン質煉瓦にお
ける問題点を有利に解決したものであって、その発明の
特徴とするところは、！ダネシア９ Ｓ ＝ ＠ Ｏ’
ｌ ＊力−−ン５〜４０１にアル１ニウム粉末又はアル
ミニウムｔｓｏｓ以上含もアルｌニウム合金粉末をｏ、
ｓ〜１０１Ｇ（外掛）添加した混合物に有機結合剤を加
えて混練成形し、ついで５００〜１，０ＯＯＣ間で焼成
した後加熱による炭化収率２ｓ−以上の有機物で含浸処
理し良！ダネシアーカーーン質低漉焼成耐火煉瓦である
・使用される主原料のマグネシアクリンカ−としては、
天然！ダネシア、海水！ｒネシアｔなは電融マグネシア
が使用され、カーｌン原料として社、天然黒鉛、電極屑
１石油コークス、ピッチコークス、鋳物コークスおよび
カーーンブラック等である拳！ダキシア原料’ｔ’ｓ〜
６０−１力−−ン原料を５〜４０Ｉｓの範闘で用いるの
は、耐スＩ−ル性、スラダ浸透防止、スラグに対する耐
食性および耐摩耗性が最も発揮できるからであり、マグ
ネシアが過多になると耐スｌ−ル性が低下し、スラグの
浸透が大きくなる・一方カーーンが多くなれば耐摩耗性
および耐酸化性が劣下して耐食性が悪化するからである
・ 上記主原料に金属アルミニウム粉末又状アルミニウムｔ
−５Ｏ−以上含むアル電ニウム合金粉末、すなわち紅組
、紅々、 ＡｊＦ＠ ＃紅Ｔ１等を０．５〜１０Ｉｓｓ
加するＯは耐酸化性および熱間強度等を付与させるため
であり、０．５−以下では、その効果が得られず逆に１
０−以上の場合は耐火性が急激に低下し、耐食性が低下
する・結合剤としては配合物中に加熱によりて力−−ン
を生成する有機物であれｄよく、例えばター晶１ ピッ
チ、樹脂等を適量添加し、混練成形する・ 本発明においては、上記成形物ｆ：５００〜１，０００
℃間で焼成する・この温度範ｍａ、下記に示すように大
吉な意義がある拳すなわち有機質結合剤を添加した！ダ
ネシアーカーーン煉瓦は、その結合剤が４００℃から分
解を開始するが、５００℃未満の焼成処理では未分解の
結合剤が使用中の熱によりて分解をおこすため、不焼成
ｉダネシアーカーがン煉瓦と同じように４００〜６００
℃で異常膨張収縮を生起し、結局目地拡大、内部亀裂の
発生につながる・ また第４図にみられるように５００℃未満の焼成温度で
はマグネシア−カーＩン煉瓦の焼成後の気孔率が低く、
そのため後述する有機物含浸の際にその含浸量が不充分
であり、製品の含浸によるカーがン量が少な−ため含浸
処理をしても熱間強度、耐食性に与える効果は殆んど得
られないφこのように焼成温度ｔｓｏｏ℃以上とするこ
とによシネ焼成！ダネシアーカーＩン煉瓦の欠点を解消
し大幅な物性改曽が得られる・ しかしこの焼成温度が１，０００℃を超えると製造コス
ト面で不利であるばか抄でなく、配合物中に添加された
アルミニウムが焼成によりてカーがンと反応し、Ａｍ４
Ｃ，ｅ Ｍｇ０４Ａ、Ｏ，を生成する０このＡｔ４Ｃｓ
は耐消化性に悪影響を与えて保管性やキャスタブル等水
を含む耐火物との組合せ使用を不可能にする・また］［
ｇｏ・尼、Ｏ，ａマグネシア−カーがン質煉瓦にとりて
、熱間強度、耐食性をも劣下させるので５００〜１，０
００℃間で焼成する必要がある・さｉに焼成された！ダ
ネシアー力−−ン煉瓦への有機物の含浸剤として轄、炭
化収率２５−以上の有機物例えば＝−ルタールビ、チの
加熱溶解物、レゾール型の液状フェノール樹脂、ノーツ
、り型の７エノール樹脂をメタノールもしくはエチレン
グリコール等の溶媒で溶解したものを真空含浸もしくは
真空高圧含浸処理するＯ また、７ラン樹脂に重合解媒としてトルエンスルホン酸
エステル、ベンゼンスルホン酸エステル。
における欠点と、焼成マダネシアー力−−ン質煉瓦にお
ける問題点を有利に解決したものであって、その発明の
特徴とするところは、！ダネシア９ Ｓ ＝ ＠ Ｏ’
ｌ ＊力−−ン５〜４０１にアル１ニウム粉末又はアル
ミニウムｔｓｏｓ以上含もアルｌニウム合金粉末をｏ、
ｓ〜１０１Ｇ（外掛）添加した混合物に有機結合剤を加
えて混練成形し、ついで５００〜１，０ＯＯＣ間で焼成
した後加熱による炭化収率２ｓ−以上の有機物で含浸処
理し良！ダネシアーカーーン質低漉焼成耐火煉瓦である
・使用される主原料のマグネシアクリンカ−としては、
天然！ダネシア、海水！ｒネシアｔなは電融マグネシア
が使用され、カーｌン原料として社、天然黒鉛、電極屑
１石油コークス、ピッチコークス、鋳物コークスおよび
カーーンブラック等である拳！ダキシア原料’ｔ’ｓ〜
６０−１力−−ン原料を５〜４０Ｉｓの範闘で用いるの
は、耐スＩ−ル性、スラダ浸透防止、スラグに対する耐
食性および耐摩耗性が最も発揮できるからであり、マグ
ネシアが過多になると耐スｌ−ル性が低下し、スラグの
浸透が大きくなる・一方カーーンが多くなれば耐摩耗性
および耐酸化性が劣下して耐食性が悪化するからである
・ 上記主原料に金属アルミニウム粉末又状アルミニウムｔ
−５Ｏ−以上含むアル電ニウム合金粉末、すなわち紅組
、紅々、 ＡｊＦ＠ ＃紅Ｔ１等を０．５〜１０Ｉｓｓ
加するＯは耐酸化性および熱間強度等を付与させるため
であり、０．５−以下では、その効果が得られず逆に１
０−以上の場合は耐火性が急激に低下し、耐食性が低下
する・結合剤としては配合物中に加熱によりて力−−ン
を生成する有機物であれｄよく、例えばター晶１ ピッ
チ、樹脂等を適量添加し、混練成形する・ 本発明においては、上記成形物ｆ：５００〜１，０００
℃間で焼成する・この温度範ｍａ、下記に示すように大
吉な意義がある拳すなわち有機質結合剤を添加した！ダ
ネシアーカーーン煉瓦は、その結合剤が４００℃から分
解を開始するが、５００℃未満の焼成処理では未分解の
結合剤が使用中の熱によりて分解をおこすため、不焼成
ｉダネシアーカーがン煉瓦と同じように４００〜６００
℃で異常膨張収縮を生起し、結局目地拡大、内部亀裂の
発生につながる・ また第４図にみられるように５００℃未満の焼成温度で
はマグネシア−カーＩン煉瓦の焼成後の気孔率が低く、
そのため後述する有機物含浸の際にその含浸量が不充分
であり、製品の含浸によるカーがン量が少な−ため含浸
処理をしても熱間強度、耐食性に与える効果は殆んど得
られないφこのように焼成温度ｔｓｏｏ℃以上とするこ
とによシネ焼成！ダネシアーカーＩン煉瓦の欠点を解消
し大幅な物性改曽が得られる・ しかしこの焼成温度が１，０００℃を超えると製造コス
ト面で不利であるばか抄でなく、配合物中に添加された
アルミニウムが焼成によりてカーがンと反応し、Ａｍ４
Ｃ，ｅ Ｍｇ０４Ａ、Ｏ，を生成する０このＡｔ４Ｃｓ
は耐消化性に悪影響を与えて保管性やキャスタブル等水
を含む耐火物との組合せ使用を不可能にする・また］［
ｇｏ・尼、Ｏ，ａマグネシア−カーがン質煉瓦にとりて
、熱間強度、耐食性をも劣下させるので５００〜１，０
００℃間で焼成する必要がある・さｉに焼成された！ダ
ネシアー力−−ン煉瓦への有機物の含浸剤として轄、炭
化収率２５−以上の有機物例えば＝−ルタールビ、チの
加熱溶解物、レゾール型の液状フェノール樹脂、ノーツ
、り型の７エノール樹脂をメタノールもしくはエチレン
グリコール等の溶媒で溶解したものを真空含浸もしくは
真空高圧含浸処理するＯ また、７ラン樹脂に重合解媒としてトルエンスルホン酸
エステル、ベンゼンスルホン酸エステル。
塩化アルｌｘつ＾等を添加した後熱処理して樹脂を硬化
させることによつて、圧縮強度および曲げ強度を一段と
高めて耐食性と耐消化性を向上させた・しかし加熱によ
る炭化収率が２５−以上でないと期待するはどＯ改轡効
来が得られな−。
させることによつて、圧縮強度および曲げ強度を一段と
高めて耐食性と耐消化性を向上させた・しかし加熱によ
る炭化収率が２５−以上でないと期待するはどＯ改轡効
来が得られな−。
また含浸しただけでは、操業時の熱によりて発煙ある―
は臭気が生じ悪環境の懸念がある場合には、低温で再焼
成しておくと解消することがで自る・ 本発明の！ダネシアーカーーン質低瀉焼成耐火煉瓦は特
定な温度範匪で焼成することによって、不焼成煉瓦で見
られる使用中に惹起する膨張収縮による目地開きを抑制
し、溶鋼およびスラグの侵入や内部亀裂を防止する・ま
た結合剤の分解による気孔率の増大をも阻止する・ さらに高温焼成品で見られる添加されたアル攬ニウムの
反応生成物を抑制し、耐消化性および熱間強度を高めか
つ水分を含有するキャスタツル等との組合せ使用を可能
にした亀ので、その工業的価値は大１１い＝′ 以下本発明を実施例にもとづいて説明する・実施例 第１表に示す配合割合にそれぞれ調製した混合物を鼓型
形状に成形し、各温度の非酸化雰囲気下で焼成した後、
タール♂ツチ、フェノール樹脂あるいは７ラン樹脂を含
浸して供試体を作成した。
は臭気が生じ悪環境の懸念がある場合には、低温で再焼
成しておくと解消することがで自る・ 本発明の！ダネシアーカーーン質低瀉焼成耐火煉瓦は特
定な温度範匪で焼成することによって、不焼成煉瓦で見
られる使用中に惹起する膨張収縮による目地開きを抑制
し、溶鋼およびスラグの侵入や内部亀裂を防止する・ま
た結合剤の分解による気孔率の増大をも阻止する・ さらに高温焼成品で見られる添加されたアル攬ニウムの
反応生成物を抑制し、耐消化性および熱間強度を高めか
つ水分を含有するキャスタツル等との組合せ使用を可能
にした亀ので、その工業的価値は大１１い＝′ 以下本発明を実施例にもとづいて説明する・実施例 第１表に示す配合割合にそれぞれ調製した混合物を鼓型
形状に成形し、各温度の非酸化雰囲気下で焼成した後、
タール♂ツチ、フェノール樹脂あるいは７ラン樹脂を含
浸して供試体を作成した。
前記供試体につ−て常温および熱間（６００℃。
１、 ｓ ｏ ｏ℃）曲は強度、耐消化性警耐食性、耐
スーール性テスシを行りた・その結果は第１表から明ら
かなように本発明品扁１〜９は従来品Ａ１７〜１ｇ！＃
よび本発明の範Ｗを逸脱する比較品に比して熱間強度（
常温下、６００℃下、１，５００℃下）が向上し、耐食
性を一段と高めることができた・
スーール性テスシを行りた・その結果は第１表から明ら
かなように本発明品扁１〜９は従来品Ａ１７〜１ｇ！＃
よび本発明の範Ｗを逸脱する比較品に比して熱間強度（
常温下、６００℃下、１，５００℃下）が向上し、耐食
性を一段と高めることができた・
第１図ａｔ浸品と非含浸品とにおけ不それぞれの不焼成
品および焼成品と曲げ強度よの関係図、第２図は含浸品
と非書浸品とＫおけるそれぞれの不焼成品および焼成品
と耐消化性とＯ関係図、第３図はアル之ニウムＯ添加に
よるそれぞれの不焼成品および焼成品の鉱物組成Ｏ変化
状態図、第４図はそれぞれの不焼成品および焼成品にお
ける気孔率と含浸処理によるカーがン量上昇状態図であ
る・
品および焼成品と曲げ強度よの関係図、第２図は含浸品
と非書浸品とＫおけるそれぞれの不焼成品および焼成品
と耐消化性とＯ関係図、第３図はアル之ニウムＯ添加に
よるそれぞれの不焼成品および焼成品の鉱物組成Ｏ変化
状態図、第４図はそれぞれの不焼成品および焼成品にお
ける気孔率と含浸処理によるカーがン量上昇状態図であ
る・
Claims (1)
- ！タネ９フ９５〜６０％、カーーンＳ〜４０％にアルミ
ニウム粉末又はアルミニラ＾をｓｏ１以上含むアル攬ニ
ウム合金粉末！ ０．５〜１ｏ−（外掛）添加した混合
物に有機結合剤を加えて混練成形し、ついで５００〜１
，０ＯＯＣ間で焼成した後加熱による炭化収率２５チ以
上の有機物で含浸処理したことを特徴とする！ダネシア
ーカー？ン質低温焼成耐火線瓦ｅ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56109856A JPS5815072A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | マグネシア−カ−ボン質低温焼成耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56109856A JPS5815072A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | マグネシア−カ−ボン質低温焼成耐火煉瓦 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5815072A true JPS5815072A (ja) | 1983-01-28 |
Family
ID=14520920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56109856A Pending JPS5815072A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | マグネシア−カ−ボン質低温焼成耐火煉瓦 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5815072A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4728533A (en) * | 1982-09-30 | 1988-03-01 | Engelhard Corporation | Process for forming integral edge seals in porous gas distribution plates utilizing a vibratory means |
| JPS6480897A (en) * | 1987-09-24 | 1989-03-27 | Toshiba Electron Syst Kk | Rain sensor device |
| JP2018021226A (ja) * | 2016-07-26 | 2018-02-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 転炉装入壁のライニング方法 |
| WO2020059801A1 (ja) | 2018-09-21 | 2020-03-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ガス吹込みノズル用耐火物およびガス吹込みノズル |
| KR20210134715A (ko) | 2019-04-05 | 2021-11-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고온 용융물의 정련 용기 |
Citations (2)
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