JPS58147017A - 直流電流検出装置 - Google Patents
直流電流検出装置Info
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- JPS58147017A JPS58147017A JP57029627A JP2962782A JPS58147017A JP S58147017 A JPS58147017 A JP S58147017A JP 57029627 A JP57029627 A JP 57029627A JP 2962782 A JP2962782 A JP 2962782A JP S58147017 A JPS58147017 A JP S58147017A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直流電流検出装置に関し、特に被測定回路に検
出端を挿入する二となく直流電流を検出する非接触型の
直流電流検出装置に関する。
出端を挿入する二となく直流電流を検出する非接触型の
直流電流検出装置に関する。
二の種の電流検出装置としては直流変流器（ＤＣＣＴ）
が知られている。一般に直流変流器においては第１図に
示すように２つの環状コアａ、ｂに被測定線ｊＩｃを通
し、コアａ、ｂに巻回した電気コイルｄ、ｅに交流電源
ｆと電流計ｇを接続して電流計ｇの指示値から被測定電
流を求めるようになっている。しかし、二の種の直流変
流器ではコアの磁気抵抗を小さくしなけれＬｔならなｔ
まため、コアにギャップを設けることができず、測定の
度に被測定線路を切離してコ月二線路を通すか、又はコ
アを特殊な構造にして磁路の一部を開閉しうるようにし
なければならなし１と警１う不都合がある。
が知られている。一般に直流変流器においては第１図に
示すように２つの環状コアａ、ｂに被測定線ｊＩｃを通
し、コアａ、ｂに巻回した電気コイルｄ、ｅに交流電源
ｆと電流計ｇを接続して電流計ｇの指示値から被測定電
流を求めるようになっている。しかし、二の種の直流変
流器ではコアの磁気抵抗を小さくしなけれＬｔならなｔ
まため、コアにギャップを設けることができず、測定の
度に被測定線路を切離してコ月二線路を通すか、又はコ
アを特殊な構造にして磁路の一部を開閉しうるようにし
なければならなし１と警１う不都合がある。
二のような不都合はホール素子を使用した直流変流器で
番よ解消されてヅが・それにおパ１は感度の直線性が悪
い、使用可能な温度範囲が狭０．高価である等の難点が
ある。
番よ解消されてヅが・それにおパ１は感度の直線性が悪
い、使用可能な温度範囲が狭０．高価である等の難点が
ある。
本発明の第１の目的は被測定線路を切離す二となく検出
端を結合しうる直流電流検出装置を提供する二とであり
、第２の目的番±汎用性が高く測定精度の高い直流電流
検出装置を提供することである・ 上記目的を達成するために本発明にお−１て４±歪を与
えたアモーファス磁性体をコアとして用Ｌ％、そのコア
の形状を一部が開塾また環状とする。なお本発明でいう
環状は方形状等も含むものとする。そして本発明の１つ
の態様におり１て＆よ、コア番二巻回した電気コイルに
三角波等の交流電流を流して、コアの磁束密度が２値的
に変化するときに生ずるライ−ガントパルスの発生タイ
ミングを検出して被測定線路を流れる電流によって生ず
る磁界を測定する。また本発明のもう１つの態様にお〜
寓ては、コアに巻回した電気コイルを含むロイヤー発振
回路を構成し、その回路の２つの状態にお塾１てそれぞ
れ流れる回路電流の差に対応する信号を得て、被測定線
路を流れる電流によって生ずる磁界を測定する。
端を結合しうる直流電流検出装置を提供する二とであり
、第２の目的番±汎用性が高く測定精度の高い直流電流
検出装置を提供することである・ 上記目的を達成するために本発明にお−１て４±歪を与
えたアモーファス磁性体をコアとして用Ｌ％、そのコア
の形状を一部が開塾また環状とする。なお本発明でいう
環状は方形状等も含むものとする。そして本発明の１つ
の態様におり１て＆よ、コア番二巻回した電気コイルに
三角波等の交流電流を流して、コアの磁束密度が２値的
に変化するときに生ずるライ−ガントパルスの発生タイ
ミングを検出して被測定線路を流れる電流によって生ず
る磁界を測定する。また本発明のもう１つの態様にお〜
寓ては、コアに巻回した電気コイルを含むロイヤー発振
回路を構成し、その回路の２つの状態にお塾１てそれぞ
れ流れる回路電流の差に対応する信号を得て、被測定線
路を流れる電流によって生ずる磁界を測定する。
第２図は３種類の磁性材料のヒステリシスル−プを対比
して示すグラブである。第２ＩＩの横軸ｉｔ礁界ノ強さ
Ｈ（Ｏｓ）（エルステッド）縦軸は磁束密度Ｂ （Ｔｅ
ｓｌａ）（テスラ： ＝Ｗｂ／ｆｆ１）である。
して示すグラブである。第２ＩＩの横軸ｉｔ礁界ノ強さ
Ｈ（Ｏｓ）（エルステッド）縦軸は磁束密度Ｂ （Ｔｅ
ｓｌａ）（テスラ： ＝Ｗｂ／ｆｆ１）である。
試料Ａは東北金属（株）製のノ（−マロイＴＭＣ−■、
試料Ｂはアライドケミカル社製のアモーブアス２８２６
ＭＢ、試料Ｃは試料Ｂと同一のものをひねって所定の歪
を与えたものである。第２１１を参照す、と試料Ｃｆ）
Ｐ：１．５’Ｕ、７．ＪＬｔ−プは極。ア方形に近く、
試料Ｃの磁束密度度Ｂは飽和磁束密度子Ｂｇおよび−Ｂ
ｓの二値の１％ずれかに安定する二とがわかる。アモー
ファス磁性体は磁歪効果が大きく、所定の歪を与えるこ
とにより試料Ｃのような磁気特性となる０本発明におい
てはその二値的な磁気特性を利用して被測定線路からＪ
ｌ生する磁束を検出する。第２１Ｉを参照すると試料Ｃ
の磁束密度の二値的変化は±０．０１５ （＜） ｅ、
）程度で生ずるので、このような歪を与えたアモーファ
ス磁性体を用いる本発明においては、儀かな電流でも検
出でき、また二のア、モーファス磁性体をコアとする発
振回踏は消費電力を小さくしうる。
試料Ｂはアライドケミカル社製のアモーブアス２８２６
ＭＢ、試料Ｃは試料Ｂと同一のものをひねって所定の歪
を与えたものである。第２１１を参照す、と試料Ｃｆ）
Ｐ：１．５’Ｕ、７．ＪＬｔ−プは極。ア方形に近く、
試料Ｃの磁束密度度Ｂは飽和磁束密度子Ｂｇおよび−Ｂ
ｓの二値の１％ずれかに安定する二とがわかる。アモー
ファス磁性体は磁歪効果が大きく、所定の歪を与えるこ
とにより試料Ｃのような磁気特性となる０本発明におい
てはその二値的な磁気特性を利用して被測定線路からＪ
ｌ生する磁束を検出する。第２１Ｉを参照すると試料Ｃ
の磁束密度の二値的変化は±０．０１５ （＜） ｅ、
）程度で生ずるので、このような歪を与えたアモーファ
ス磁性体を用いる本発明においては、儀かな電流でも検
出でき、また二のア、モーファス磁性体をコアとする発
振回踏は消費電力を小さくしうる。
以下図面を参照して本発明の実゛施例を説明する。
第３ａ図は一実施例の構成を示す回路図である。
第３ａ図にお、いて１０はロイヤー発振回路、２０は積
分回路、３０は比較回踏、４０は平滑回路であり、ロイ
ヤー発振回１１１０と積分面＠２０を組合せて三角波発
振回路を構成しである。１は被測定線路であり直流電流
工が流れている。、被測定線路１は文字Ｃ形状の検出端
２に通してあり検出端２と磁気的に結合しうるようにし
である。検出端２は被測定線ｉｌｌの方向に所定の間隔
をおいて配置された２つの部分２ａ、２ｂで構成されて
し＼る。
分回路、３０は比較回踏、４０は平滑回路であり、ロイ
ヤー発振回１１１０と積分面＠２０を組合せて三角波発
振回路を構成しである。１は被測定線路であり直流電流
工が流れている。、被測定線路１は文字Ｃ形状の検出端
２に通してあり検出端２と磁気的に結合しうるようにし
である。検出端２は被測定線ｉｌｌの方向に所定の間隔
をおいて配置された２つの部分２ａ、２ｂで構成されて
し＼る。
３．４は磁気双安定素子であり、それぞれ番；２つの電
気コイル５，６および７，８が巻回されてしλる。第３
ｂ図に磁気双安定索子３，４の具体的な構成を示す。第
３ｂ図を参照して説明する。９番よ文字Ｃ形状に形成し
たアルミニウムの枠である。
気コイル５，６および７，８が巻回されてしλる。第３
ｂ図に磁気双安定索子３，４の具体的な構成を示す。第
３ｂ図を参照して説明する。９番よ文字Ｃ形状に形成し
たアルミニウムの枠である。
１１はアモーブアス磁性体であり、所定回数捩ったもの
を枠９の外周に沿わせて弧状に曲げ、支持部材１２で枠
９に固着しである。再び第３ａ図を参照して説明する。
を枠９の外周に沿わせて弧状に曲げ、支持部材１２で枠
９に固着しである。再び第３ａ図を参照して説明する。
ロイヤー発振回ｉｌｌ ＣＮ±２巻線タイプのも°ので
あるがその電気コイル１３，１４を巻回するコアには磁
気双安定素子３，４と同様に所定回数捩ったアモーファ
ス磁性体（ＦｅＯ，５ｓＣｒｏ、ｏ２）ｓｌ （ＳＬＢ
）ｓｏを用−１でいる。積分面＠２０は演算４幅器を用
４％で構成した周知の回路である。電気コイル５と７は
それぞれ磁気双安定索子３，４に対して互ｔ１に逆方向
の磁界を生ずるように接続しである。比較口１Ｉ３０は
演算増幅器を用いて構成してあり、帰還抵抗Ｒｆを設け
てヒステリシスを持たせである。
あるがその電気コイル１３，１４を巻回するコアには磁
気双安定素子３，４と同様に所定回数捩ったアモーファ
ス磁性体（ＦｅＯ，５ｓＣｒｏ、ｏ２）ｓｌ （ＳＬＢ
）ｓｏを用−１でいる。積分面＠２０は演算４幅器を用
４％で構成した周知の回路である。電気コイル５と７は
それぞれ磁気双安定索子３，４に対して互ｔ１に逆方向
の磁界を生ずるように接続しである。比較口１Ｉ３０は
演算増幅器を用いて構成してあり、帰還抵抗Ｒｆを設け
てヒステリシスを持たせである。
第３ｃ図は実施例の装置の動作を示すタイムチャートで
ある。第３ａ図および第３ｃ図を参照して動作を説明す
る。ロイヤー発振回路１ｏは常時１ａ振しており電気コ
イル１６には方形波電圧が発生する。その電圧を積分回
踏２０に通すと、方形波電圧が、正の半周期では電圧が
時間ｔに比例して上昇し、方形波電圧が負の半周期では
電圧が時間ｔに比例して下降する三角波信号が得られる
。その信号によって電気コイル５および６に流れる電流
により磁気双安定素子３および４に印加される磁界ＨＯ
は第３ｃｉｌｌに示すように互いに位相が１８０度ずれ
た三角波状となる。磁気双安定素子３および４は第２図
に示す試料Ｃと同様な角形のＢ−Ｈ特性を有し、磁界Ｈ
が所定の値十Ｈａ又は−Ｈ３を横ぎるときに磁束密度が
−ＢＢから十Ｂｓ又４＊＋Ｂｓから−Ｂｓに一気に変化
するが、この際に波高値が一定のライ−ガントパルス（
ｅｌ、Ｃ２）を発生する。被測定線１ｌＩｌに流れる電
流！がＯのとき、磁気双安定素子３および４に印加され
る磁界ＨはＨＯのみであり、電気コイル６および８には
同じタイミングで極性が互いに逆のライ−ガントパルス
が現われる。直流電流工が被測定線ｊＩｌを流れるとき
、それによって生ずる磁界Ｈｉが磁気双安定素子３，４
に印加され、それらに印加される磁界Ｈは電流工が０の
ときに比べてＨｉだけ変わる。そして磁界Ｈｉが正の場
合には第３Ｃ図に示すような正側に増大する磁界Ｈに対
して発生讐る正極性のライ−ガントパルスの発生がＨｉ
に対応するΔＴの期間だけ早くなり、負側に増大する磁
界Ｈに対して発生する負極性のライ−ガントパルスの発
生がΔＴの期間だけ遅くなる。電気コイル６および８に
生ずる電圧ｅ１およびＣ２は加算されて比較回路３ｏに
印加される。比較回＠３０は、正極性のライ−ガントパ
ルスが入力されると出力を高レベルＨに反転し、負極性
のパルスが入力されると出力を低レベルＬに反転する。
ある。第３ａ図および第３ｃ図を参照して動作を説明す
る。ロイヤー発振回路１ｏは常時１ａ振しており電気コ
イル１６には方形波電圧が発生する。その電圧を積分回
踏２０に通すと、方形波電圧が、正の半周期では電圧が
時間ｔに比例して上昇し、方形波電圧が負の半周期では
電圧が時間ｔに比例して下降する三角波信号が得られる
。その信号によって電気コイル５および６に流れる電流
により磁気双安定素子３および４に印加される磁界ＨＯ
は第３ｃｉｌｌに示すように互いに位相が１８０度ずれ
た三角波状となる。磁気双安定素子３および４は第２図
に示す試料Ｃと同様な角形のＢ−Ｈ特性を有し、磁界Ｈ
が所定の値十Ｈａ又は−Ｈ３を横ぎるときに磁束密度が
−ＢＢから十Ｂｓ又４＊＋Ｂｓから−Ｂｓに一気に変化
するが、この際に波高値が一定のライ−ガントパルス（
ｅｌ、Ｃ２）を発生する。被測定線１ｌＩｌに流れる電
流！がＯのとき、磁気双安定素子３および４に印加され
る磁界ＨはＨＯのみであり、電気コイル６および８には
同じタイミングで極性が互いに逆のライ−ガントパルス
が現われる。直流電流工が被測定線ｊＩｌを流れるとき
、それによって生ずる磁界Ｈｉが磁気双安定素子３，４
に印加され、それらに印加される磁界Ｈは電流工が０の
ときに比べてＨｉだけ変わる。そして磁界Ｈｉが正の場
合には第３Ｃ図に示すような正側に増大する磁界Ｈに対
して発生讐る正極性のライ−ガントパルスの発生がＨｉ
に対応するΔＴの期間だけ早くなり、負側に増大する磁
界Ｈに対して発生する負極性のライ−ガントパルスの発
生がΔＴの期間だけ遅くなる。電気コイル６および８に
生ずる電圧ｅ１およびＣ２は加算されて比較回路３ｏに
印加される。比較回＠３０は、正極性のライ−ガントパ
ルスが入力されると出力を高レベルＨに反転し、負極性
のパルスが入力されると出力を低レベルＬに反転する。
磁界Ｈｉが存在するとき、その大きさに応じてΔＴを生
じ、半周期毎に２ΔＴに対応する期間Ｔ１だけ比較回１
１３０の出力がＨとなる。電気コイル５．７に流す電流
が三角波なので、期間Ｔ１は磁界Ｈｉすなわち被測定電
流Ｉに比例する。したがって比較回＠３０の出力信号を
平滑した直流電圧は被測定電流Ｉに比例する。
じ、半周期毎に２ΔＴに対応する期間Ｔ１だけ比較回１
１３０の出力がＨとなる。電気コイル５．７に流す電流
が三角波なので、期間Ｔ１は磁界Ｈｉすなわち被測定電
流Ｉに比例する。したがって比較回＠３０の出力信号を
平滑した直流電圧は被測定電流Ｉに比例する。
なお、上記実施例においては比較回ｊ１３０の出方電圧
を平滑するように構成したが、カウンタを用いて期間Ｔ
１を測定すれば更に高精度で電流工を測定しうる。
を平滑するように構成したが、カウンタを用いて期間Ｔ
１を測定すれば更に高精度で電流工を測定しうる。
第４ａ図にもう１つの実施例の回路構成を示し、第４ｂ
図にその検出端の構成を示す。第４ａ図および第４ｂ図
を参照して説明する。この実施例においては１つの磁気
双安定素子１９を用いて検出端を構成しである。磁気双
安定素子１９は前記実施例の３，４と同一の構成にして
あり、それをコアとして巻数の同じ２つの電気コイル１
７．１８を巻回しである。二の検出端を用いて構成した
ロイヤー発振回路が第４ａｉｌｌの回路である５Ｔｒｌ
。
図にその検出端の構成を示す。第４ａ図および第４ｂ図
を参照して説明する。この実施例においては１つの磁気
双安定素子１９を用いて検出端を構成しである。磁気双
安定素子１９は前記実施例の３，４と同一の構成にして
あり、それをコアとして巻数の同じ２つの電気コイル１
７．１８を巻回しである。二の検出端を用いて構成した
ロイヤー発振回路が第４ａｉｌｌの回路である５Ｔｒｌ
。
Ｔｒ２はスイッチング用のトランジスタ、ＶＲはバラン
ス調整用の可変抵抗器、Ｃ１は平滑用のコンデンサであ
る。
ス調整用の可変抵抗器、Ｃ１は平滑用のコンデンサであ
る。
第４ａ図、第４ｂ図、第４ｃ図および第４ｄ図を参照し
て動作を説明する。アモーファス磁性体１１に外部磁界
を印加しないとき電気コイル１７゜１８に流れる電流で
発生する磁界によって、アモーファス磁性体１１の磁束
密度Ｂは前記第２図に示すように十Ｂｇと−Ｂｇのいず
れかに変化し、トランジスタＴｒｉ、Ｔｒ２が交互にオ
ン、オフを繰り返す、このときＴｒｉを流れるコレクタ
（又はエミッタ）電流ｔｅｌとＴｒ２を流れるコレクタ
（又はエミッタ）電流ｉｃ２の最大値が等しくなるよう
に可変抵抗器を調整すると、出力端の電位はＯｖになる
。アモーファス磁性体１１に外部磁界Ｈｉを印加すると
、第４ｄ図に示すようにアモーファス磁性体１１の磁束
密度を変化させるのに要する磁界の大きさ＋Ｈ１と−Ｈ
１の絶体値が異なった値になる。ロイヤー発振回路は周
知のように磁性体コアが飽和磁束密度に達したところで
状態か反転して発振する。磁界十Ｈ１を発生させる電流
はＴｒｉのコレクタ電流ｔｅｌであり、磁界−Ｈｌを発
生させる電流はＴ ｒ ２のコレクタ電流ｉｃ２である
ので、被測定棟路に流れる電流工により磁界Ｈｉが検出
端に印加されると、Ｈｉの大きさに応じてｔｅｌが増大
（又は減少）Ｌ、、ｉｃ２が減少（又は増大）する、出
力電圧Ｅｄｃは、ｔｅｌ−ｉｃ２に応じた電圧を平滑し
た直流電圧であり、第４ｅ図に示すように被測定電流Ｉ
に比例する。なお二の実施例によれば直流電流に限らず
交流電流も測定可能である。
て動作を説明する。アモーファス磁性体１１に外部磁界
を印加しないとき電気コイル１７゜１８に流れる電流で
発生する磁界によって、アモーファス磁性体１１の磁束
密度Ｂは前記第２図に示すように十Ｂｇと−Ｂｇのいず
れかに変化し、トランジスタＴｒｉ、Ｔｒ２が交互にオ
ン、オフを繰り返す、このときＴｒｉを流れるコレクタ
（又はエミッタ）電流ｔｅｌとＴｒ２を流れるコレクタ
（又はエミッタ）電流ｉｃ２の最大値が等しくなるよう
に可変抵抗器を調整すると、出力端の電位はＯｖになる
。アモーファス磁性体１１に外部磁界Ｈｉを印加すると
、第４ｄ図に示すようにアモーファス磁性体１１の磁束
密度を変化させるのに要する磁界の大きさ＋Ｈ１と−Ｈ
１の絶体値が異なった値になる。ロイヤー発振回路は周
知のように磁性体コアが飽和磁束密度に達したところで
状態か反転して発振する。磁界十Ｈ１を発生させる電流
はＴｒｉのコレクタ電流ｔｅｌであり、磁界−Ｈｌを発
生させる電流はＴ ｒ ２のコレクタ電流ｉｃ２である
ので、被測定棟路に流れる電流工により磁界Ｈｉが検出
端に印加されると、Ｈｉの大きさに応じてｔｅｌが増大
（又は減少）Ｌ、、ｉｃ２が減少（又は増大）する、出
力電圧Ｅｄｃは、ｔｅｌ−ｉｃ２に応じた電圧を平滑し
た直流電圧であり、第４ｅ図に示すように被測定電流Ｉ
に比例する。なお二の実施例によれば直流電流に限らず
交流電流も測定可能である。
第５図はひねりを与えたアモーファス磁性体の跳躍磁界
Ｈｓを組成の異なる３つのものについて温度を測定した
グラブであるが第５図を参照するとのアモごファス磁性
体は広い温度範囲にわたってＨｓが非常に安定しており
、そのアモーファス磁性体を用いて電流検出装置を構成
すれば、温度変化の影響を受けずに高精度で電流を検出
しうろことがわかる。 以上の実施例においては捩る二
とによってアモーファス磁性体に歪を与えた態様番二つ
いて説明したが、捩らなくても磁気双安定素子を構成し
うる。その−例を説明する。第６図に示すようにアモー
ファス磁性体をトロイダル巻き番こしてこれを所定の温
度でアニールすると、この巻いた状態でアモーファス磁
性体に加わる応力がゼロになる。そのアニール処理した
アモーファス磁性体を直線状に引きのばすとそのアモー
ファス磁性体には張力のかかった層と圧縮力のかかった
層が厚み方向に生じる。張力のかかった層では磁化容易
軸は磁性体の幅方向に揃い、圧縮力のかかった層では磁
化容易軸は磁性体の長さ方向に揃う。
Ｈｓを組成の異なる３つのものについて温度を測定した
グラブであるが第５図を参照するとのアモごファス磁性
体は広い温度範囲にわたってＨｓが非常に安定しており
、そのアモーファス磁性体を用いて電流検出装置を構成
すれば、温度変化の影響を受けずに高精度で電流を検出
しうろことがわかる。 以上の実施例においては捩る二
とによってアモーファス磁性体に歪を与えた態様番二つ
いて説明したが、捩らなくても磁気双安定素子を構成し
うる。その−例を説明する。第６図に示すようにアモー
ファス磁性体をトロイダル巻き番こしてこれを所定の温
度でアニールすると、この巻いた状態でアモーファス磁
性体に加わる応力がゼロになる。そのアニール処理した
アモーファス磁性体を直線状に引きのばすとそのアモー
ファス磁性体には張力のかかった層と圧縮力のかかった
層が厚み方向に生じる。張力のかかった層では磁化容易
軸は磁性体の幅方向に揃い、圧縮力のかかった層では磁
化容易軸は磁性体の長さ方向に揃う。
二のようにして歪を与えたアモーファス磁性体は。
ひねりを与えた場合と同様に磁歪効果を生じ、前記第２
図の試料Ｃと同様に方形状のＢ−Ｈ特性となる。なお実
施例においては検出端を文字Ｃ形状としたが角ばった形
状としてもよい。
図の試料Ｃと同様に方形状のＢ−Ｈ特性となる。なお実
施例においては検出端を文字Ｃ形状としたが角ばった形
状としてもよい。
以上のとおり本発明によれば検出端の一部が開いている
ので被測定線路に検出端を磁気結合するのが容易であり
検出端の構造を複雑にする必要がない。また本発明で用
いる磁性体はＢ−Ｈ特性が理想的な角形になるため高精
度で電流を検出しうる。
ので被測定線路に検出端を磁気結合するのが容易であり
検出端の構造を複雑にする必要がない。また本発明で用
いる磁性体はＢ−Ｈ特性が理想的な角形になるため高精
度で電流を検出しうる。
第１図は従来例を示す斜視図、第２図は３種類の磁性体
のＢ−Ｈ特性を示すグラフ、第３ａ図は一実施例の回路
構成を示す回路図、第３ｂ図は磁気双安定素子の構成を
示す正面図、第３ｃ図は実施例の動作を示すタイムチャ
ートである。第４ａ図はもう１つの実施例を示す回路図
、第４ｂ図は検出端を示す斜視図、第４ｃ図は実施例の
動作を示すタイムチャート、第４ｄ図は実施例の動作を
示す磁気双安定素子のＢ−Ｈ特性のグラフ、第４ｅ図は
実施例の検出特性を示すグラフである。第５図はアモー
ファス磁性体の跳躍磁界Ｈｓと温度Ｔの関係を示すグラ
フ、第６図はアモーファス磁性体をトロイダル状に巻い
た状態を示す斜視図である。 ｌ：被測定線＠ ２：検出端 ３．４，１９：磁気双安定素子 ５．６．７，８，１３，１４，１６，１７，１：電気コ
イル９：枠 １０：発振回路 １１：アモーファス磁性体 １２：支持部材１５：コア
２０積分回路３０：比較回踏
４ｏ平滑回路Ｏｐｌ、ＯＰ２：演算増幅器 市４ｃ図 第４ｄ図 第４ｅ図 第５図 劉６１図 １
のＢ−Ｈ特性を示すグラフ、第３ａ図は一実施例の回路
構成を示す回路図、第３ｂ図は磁気双安定素子の構成を
示す正面図、第３ｃ図は実施例の動作を示すタイムチャ
ートである。第４ａ図はもう１つの実施例を示す回路図
、第４ｂ図は検出端を示す斜視図、第４ｃ図は実施例の
動作を示すタイムチャート、第４ｄ図は実施例の動作を
示す磁気双安定素子のＢ−Ｈ特性のグラフ、第４ｅ図は
実施例の検出特性を示すグラフである。第５図はアモー
ファス磁性体の跳躍磁界Ｈｓと温度Ｔの関係を示すグラ
フ、第６図はアモーファス磁性体をトロイダル状に巻い
た状態を示す斜視図である。 ｌ：被測定線＠ ２：検出端 ３．４，１９：磁気双安定素子 ５．６．７，８，１３，１４，１６，１７，１：電気コ
イル９：枠 １０：発振回路 １１：アモーファス磁性体 １２：支持部材１５：コア
２０積分回路３０：比較回踏
４ｏ平滑回路Ｏｐｌ、ＯＰ２：演算増幅器 市４ｃ図 第４ｄ図 第４ｅ図 第５図 劉６１図 １
Claims (4)
- （１）長さ方向２幅方向および厚み方向の少なくとも１
つの方向に歪を付加され、一部が開いた環状に形成され
た。アモーファス磁性体コア；アモーファス磁性体コア
に巻回された少なくとも２つの電気コイル；および アモーファス磁性体コアに巻回された電気コイルの少な
くとも１つに電流を流す励磁手段；を備える直流電流検
出装置。 - （２）長ｉ方向、＊方向および厚み方向の少なくとも１
つの方向に歪を付加され、一部が開いた環状に形成され
、所定以上の間隔をあけて配置された２つのアモーファ
ス磁性体コア； 一方のアモーファス磁性体コアに巻回した２つの電気コ
イル； 他方のアモーファス磁性体コアに巻回した２つの電気コ
イル；および ２つのアモーファス磁性体に互いに逆方向の磁界を発生
する電流を電気コイルに流す発振器；を備える前記特許
請求の範囲第（１）項記載の直流電流検出装置。 - （３）発振量を三角波もしくは１書状波を発生する回路
構成とした。前記特許請求の範囲第（２）項記載の直流
電流検出装置。 - （４）励磁手段をロイヤーＪｉ振回踏とした、前記特許
請求の範囲第（１）項記載の直流電流検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57029627A JPS58147017A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | 直流電流検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57029627A JPS58147017A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | 直流電流検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58147017A true JPS58147017A (ja) | 1983-09-01 |
| JPH0221646B2 JPH0221646B2 (ja) | 1990-05-15 |
Family
ID=12281321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57029627A Granted JPS58147017A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | 直流電流検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58147017A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170661A (ja) * | 1985-01-24 | 1986-08-01 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 電流検出装置 |
| JPS6446657A (en) * | 1987-08-17 | 1989-02-21 | Nihon System Research Inst Inc | Current measurement system |
| JPH0562724U (ja) * | 1992-01-31 | 1993-08-20 | 株式会社大井製作所 | 回動レバーの支持構造 |
| CN102315009A (zh) * | 2010-06-04 | 2012-01-11 | 陈越 | 旋进式互感器 |
| JP2013096848A (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-20 | Hirose Electric Co Ltd | 電流センサ |
| CN108281269A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-07-13 | 国网上海市电力公司 | 一种换流站直流电流检测互感器 |
-
1982
- 1982-02-25 JP JP57029627A patent/JPS58147017A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170661A (ja) * | 1985-01-24 | 1986-08-01 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 電流検出装置 |
| JPS6446657A (en) * | 1987-08-17 | 1989-02-21 | Nihon System Research Inst Inc | Current measurement system |
| JPH0562724U (ja) * | 1992-01-31 | 1993-08-20 | 株式会社大井製作所 | 回動レバーの支持構造 |
| CN102315009A (zh) * | 2010-06-04 | 2012-01-11 | 陈越 | 旋进式互感器 |
| JP2013096848A (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-20 | Hirose Electric Co Ltd | 電流センサ |
| CN108281269A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-07-13 | 国网上海市电力公司 | 一种换流站直流电流检测互感器 |
| CN108281269B (zh) * | 2018-01-31 | 2020-06-05 | 国网上海市电力公司 | 一种换流站直流电流检测互感器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0221646B2 (ja) | 1990-05-15 |
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