JPS58137711A - 流速の測定方法 - Google Patents
流速の測定方法Info
- Publication number
- JPS58137711A JPS58137711A JP57020607A JP2060782A JPS58137711A JP S58137711 A JPS58137711 A JP S58137711A JP 57020607 A JP57020607 A JP 57020607A JP 2060782 A JP2060782 A JP 2060782A JP S58137711 A JPS58137711 A JP S58137711A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultrasonic
- fluid
- propagation time
- output
- ultrasonic propagation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/66—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by measuring frequency, phase shift or propagation time of electromagnetic or other waves, e.g. using ultrasonic flowmeters
- G01F1/667—Arrangements of transducers for ultrasonic flowmeters; Circuits for operating ultrasonic flowmeters
- G01F1/668—Compensating or correcting for variations in velocity of sound
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は流体の流速を測定する超音波流量計において
、被側定流体の温度変化に対する出力補正機能を有した
超音波流量針に関するものである。
、被側定流体の温度変化に対する出力補正機能を有した
超音波流量針に関するものである。
超音波流量針は流体の流れ方向に対して願万向および逆
方向でそれぞれ超音波を送受波し。
方向でそれぞれ超音波を送受波し。
それぞれの超音波の伝播時間の差から流体流速を求めよ
うとするものである。第1図に従来の超音波流量針の機
能を説明するためのブロック図を示す。図において、
(1a) 、 (1b) 、 (2a) 、 (
2b)はそれぞれ超音波送受信子、(菖) 、 (3
b) 、 (a)。
うとするものである。第1図に従来の超音波流量針の機
能を説明するためのブロック図を示す。図において、
(1a) 、 (1b) 、 (2a) 、 (
2b)はそれぞれ超音波送受信子、(菖) 、 (3
b) 、 (a)。
(41)) dそれぞれ超音波送受信子版付部材、 (
51は配管でアシ、超音波送受信子(1a) 、 (
1b) 、 (2a)。
51は配管でアシ、超音波送受信子(1a) 、 (
1b) 、 (2a)。
(2b) tj超音波取付部材(3a)、 (51)
)、 (41L)t (4b)を介して配管俤)K
取付固定されている。
)、 (41L)t (4b)を介して配管俤)K
取付固定されている。
超音波流量計は超音波が流体中を伝播する際。
流れ方向に対して順方向の超音波伝播時間と流れ方向に
対して逆方向の超音波伝播時間との間に伝播時間差が生
じ、その伝播時間差が流体流速に比例することを利用し
たものである。このことについて第1図を用いて説明す
る。
対して逆方向の超音波伝播時間との間に伝播時間差が生
じ、その伝播時間差が流体流速に比例することを利用し
たものである。このことについて第1図を用いて説明す
る。
第1図に示すように、配管内径d、流体流速V、超音波
送受信取付部材(xa) 、 (3b) 、 (4
a) 。
送受信取付部材(xa) 、 (3b) 、 (4
a) 。
(4b) 1体あたりの超音波伝播時間τ/2.配管壁
と流体の境界で超音波入射角θ、超音波の流体中の音速
をCとする。
と流体の境界で超音波入射角θ、超音波の流体中の音速
をCとする。
流体の順方向に向って送信される超音波の流体中の音速
は流体流速に比して充分大きいので。
は流体流速に比して充分大きいので。
入射角aは変化せず超音波の音速成分のみが変化し、C
+VOosi9 となる。マエ、超音波の伝播距離は
百mであるので、流体中を伝播する超音波の伝播時間は
、。+v0゜a#)sin#となる。
+VOosi9 となる。マエ、超音波の伝播距離は
百mであるので、流体中を伝播する超音波の伝播時間は
、。+v0゜a#)sin#となる。
従って、第1図における超音波送受信子(1a)よシ超
音波送受信子(2b)−1での超音波の伝播時間tLは ′=□+・ −(11 (0+Vcosθ) sin# となる。
音波送受信子(2b)−1での超音波の伝播時間tLは ′=□+・ −(11 (0+Vcosθ) sin# となる。
同様に流れ方向に対して逆方向に伝播する超音波が超音
波送受信子(1b)から超音波送受信子(2a)までの
超音波の伝播時間tuはtu= 十
τ (C−Vcoa#) ain# −、・m
となる。(11,(り式から流体流速Vを求めると。
波送受信子(1b)から超音波送受信子(2a)までの
超音波の伝播時間tuはtu= 十
τ (C−Vcoa#) ain# −、・m
となる。(11,(り式から流体流速Vを求めると。
となる。ここで、1u−tbtj伝播時間差でToJ)
Δtとおく。また、 tz−τt tu−丁)Δt
でありtL−τ二tu−τであるので(3)式はv=
2+Δt ・・・(4161
n2θ(tu−τ) と得られる。このように伝播時間差Δtを測定すること
により、流体流速Vを求めることができるというもので
ある。
Δtとおく。また、 tz−τt tu−丁)Δt
でありtL−τ二tu−τであるので(3)式はv=
2+Δt ・・・(4161
n2θ(tu−τ) と得られる。このように伝播時間差Δtを測定すること
により、流体流速Vを求めることができるというもので
ある。
従来の超音波流量針は以上のような動作原理に基づいて
いるので、超音波伝播時間tu、 および伝播時間差
Δtを測定することにより(3)式において超音波音速
Cが入っていないことから。
いるので、超音波伝播時間tu、 および伝播時間差
Δtを測定することにより(3)式において超音波音速
Cが入っていないことから。
流体温度変化に対する超音波流量計出力の温度補正rl
rある程度までは可能である。しかし、配管内径d、超
音波入射角0.さらに超音波取付部材を使用することに
よるτの温度依存性が補正されていない。また、0)式
から(41式を求める際の近似誤差が補償されていない
。この点が高精度の超音波流量針を実現する際の誤差要
因として残っており1%に被測定流体が広い温度範囲で
変化するプラント等に超音波流量針を適用する際に困難
を生じてい友。
rある程度までは可能である。しかし、配管内径d、超
音波入射角0.さらに超音波取付部材を使用することに
よるτの温度依存性が補正されていない。また、0)式
から(41式を求める際の近似誤差が補償されていない
。この点が高精度の超音波流量針を実現する際の誤差要
因として残っており1%に被測定流体が広い温度範囲で
変化するプラント等に超音波流量針を適用する際に困難
を生じてい友。
この発明は上記のような従来の超音波流量針の欠点を除
去するためになされたもので、被測定流体の温度信号を
必要とせず、超音波流量計単独で被測定流体の温度変化
に対応し九出力の温度補正を可能にし、原子力、火力等
各種プラント運転条件によ)広い範囲にわたって被測定
流体の温度が変化するような状況に対しても高精度の超
音波流量針を提供することを目的とするものである。
去するためになされたもので、被測定流体の温度信号を
必要とせず、超音波流量計単独で被測定流体の温度変化
に対応し九出力の温度補正を可能にし、原子力、火力等
各種プラント運転条件によ)広い範囲にわたって被測定
流体の温度が変化するような状況に対しても高精度の超
音波流量針を提供することを目的とするものである。
以下、この発明の一実施例を図について説明スル。第2
図にオイてe (1’) e (1b)e (2
a)t (2b)は超音波送受信子、 (!Ia)
、 (3b) 、 (4a) 、 (4b) u
それぞれ上記超音波送受信子(1a) 、 (tb)
、 (抛)。
図にオイてe (1’) e (1b)e (2
a)t (2b)は超音波送受信子、 (!Ia)
、 (3b) 、 (4a) 、 (4b) u
それぞれ上記超音波送受信子(1a) 、 (tb)
、 (抛)。
(2b)に対応し九超音波送受信子城付部材、(fi)
ijその中を被測定流体が流れる配管、(6)は超音波
送受信子(1a) 、 (1b) 、 (2a)
、 (2b)に対し超音波信号の送信、受信を制御し
、かつ被測定流体の流れ方向く対する順方向と逆方向の
超音波伝播時間差、お・よび超音波信号の送信から受信
までの超音波伝播時間を測定するための超音波流量計測
定部、(7)は超音波流電計測定部(6)よ)の流れ方
向に対する逆方向の超音波伝播時間、および超音波伝播
時間差を用い超音波流量計出力に対する出力温度補償を
自動的に行うための超音波流量計出力温度補償部である
。
ijその中を被測定流体が流れる配管、(6)は超音波
送受信子(1a) 、 (1b) 、 (2a)
、 (2b)に対し超音波信号の送信、受信を制御し
、かつ被測定流体の流れ方向く対する順方向と逆方向の
超音波伝播時間差、お・よび超音波信号の送信から受信
までの超音波伝播時間を測定するための超音波流量計測
定部、(7)は超音波流電計測定部(6)よ)の流れ方
向に対する逆方向の超音波伝播時間、および超音波伝播
時間差を用い超音波流量計出力に対する出力温度補償を
自動的に行うための超音波流量計出力温度補償部である
。
第3図は、−第2図における出力温度補償部ff〉の機
能を示すためO詳細構成図であ夛、Iaは流体流れ方向
に対する逆方向の超音波伝播時間信号、(9)は超音波
伝播時間差信号、 ant;を超音波伝播信号の1の信
号電圧を平方するための二乗器。
能を示すためO詳細構成図であ夛、Iaは流体流れ方向
に対する逆方向の超音波伝播時間信号、(9)は超音波
伝播時間差信号、 ant;を超音波伝播信号の1の信
号電圧を平方するための二乗器。
CI2は二乗器nの出力電圧を増幅し調整するための増
幅調整器1.fflは超音波伝播時間信号((転)の信
号電圧を増幅、ll整する丸めの増幅調整器2゜qat
a増@ill整器2nの出力電圧にバイアス電圧をかけ
るためのバイアス電圧器、rsは増幅調整器1a2とバ
イアス電圧器(2)の出力電圧を加算するための加算器
、(至)は超音波伝播時間差信号(2)の信号電圧を加
算a+(2)の出方電圧で除するための割算器である。
幅調整器1.fflは超音波伝播時間信号((転)の信
号電圧を増幅、ll整する丸めの増幅調整器2゜qat
a増@ill整器2nの出力電圧にバイアス電圧をかけ
るためのバイアス電圧器、rsは増幅調整器1a2とバ
イアス電圧器(2)の出力電圧を加算するための加算器
、(至)は超音波伝播時間差信号(2)の信号電圧を加
算a+(2)の出方電圧で除するための割算器である。
ここでは2本発明の基本MMiKついて記述し。
以って第2図に示し九この発明の一実施例の構成におけ
る出力温度補償部(至)の役割について明らかにする。
る出力温度補償部(至)の役割について明らかにする。
超音波流量計においては超音波伝播時間および超音波伝
播時間差を測定することKより被測定流体中の超音波音
速を消去した形て−)弐によ)流体流速が求められる仁
とは先きに説明し九通りである。まえ、IW1様に被測
定流体中での超音波音速の寄与を含めた形での流体流速
と流れ方向に対する順方向、逆方向での超音波伝播時間
差との関係は次式で与えられる。
播時間差を測定することKより被測定流体中の超音波音
速を消去した形て−)弐によ)流体流速が求められる仁
とは先きに説明し九通りである。まえ、IW1様に被測
定流体中での超音波音速の寄与を含めた形での流体流速
と流れ方向に対する順方向、逆方向での超音波伝播時間
差との関係は次式で与えられる。
cL
(41式は(51式中より被測定流体中の超音波音速を
消去し、超音波伝播時間を測定するζ七によ)被測定流
体温度変化に対応した流体流速を求めようとする実際の
測定式である。
消去し、超音波伝播時間を測定するζ七によ)被測定流
体温度変化に対応した流体流速を求めようとする実際の
測定式である。
しかし、(4)式によって測定しても超音波流量計出力
の被測定流体の温度変化に対する出方温度補正は高精度
の超音波流量計を実現する丸めには充分でないことは前
述した通シである。
の被測定流体の温度変化に対する出方温度補正は高精度
の超音波流量計を実現する丸めには充分でないことは前
述した通シである。
本発明においては、(4)式を導出する前の(3)式右
辺を以下の手順で整理する。
辺を以下の手順で整理する。
・−・(6)
ここで、(6)式と(5)式を流体流速Vに対し装置し
。
。
Δtf消去すると。
と得られ、正式を整理し2次式を得る。
(71式において、測定対象である超音波伝播時間2d
・ tu、tLに対する□。8.。2 の関係を被測定流体
の温度変化に対してあらかじめ求める。被測定流体、超
音波送受信子取付部材、配管の材料。
・ tu、tLに対する□。8.。2 の関係を被測定流体
の温度変化に対してあらかじめ求める。被測定流体、超
音波送受信子取付部材、配管の材料。
幾何形状、温度範囲は超音波流量針を設置するプラント
が決定すれば、あらかじめ知れるので。
が決定すれば、あらかじめ知れるので。
超音波流量針を実地にプラントに設置して槻定しなくて
も前もって計算等によりtu*tLとπ円−7との関係
を求め、こうして求められた両者の関係から次式を満足
するα、β、rを決定する。
も前もって計算等によりtu*tLとπ円−7との関係
を求め、こうして求められた両者の関係から次式を満足
するα、β、rを決定する。
tan# −02”“” tutL+β°(tu+tL
) +1 ”°(81こうして、得られたα、β、
rを用いると、流体流速は結果的に次式で求められるこ
とになり。
) +1 ”°(81こうして、得られたα、β、
rを用いると、流体流速は結果的に次式で求められるこ
とになり。
(9)式におけるα、β、rを用いることによシ被測定
流体の温度変化に対応した高精度の出力温度補正が実現
さ九るというのが9本発明の基本原理である。ところが
、流体流れ方向に対する順方向の超音波伝播時間tLと
、 逆方向の超音波伝播時間tuとの差は超音波伝播時
間差Δtであり1通常tL、tQは数I Go μse
c程度の値であるのに対し、Δtけ0.1μsec程度
の値である。
流体の温度変化に対応した高精度の出力温度補正が実現
さ九るというのが9本発明の基本原理である。ところが
、流体流れ方向に対する順方向の超音波伝播時間tLと
、 逆方向の超音波伝播時間tuとの差は超音波伝播時
間差Δtであり1通常tL、tQは数I Go μse
c程度の値であるのに対し、Δtけ0.1μsec程度
の値である。
すなわち、(81式において、 tLとtuを等しい
としても誤差としてij、IL1%以下程度の寄与しか
及ぼさないと言える。すなわち、実際上は。
としても誤差としてij、IL1%以下程度の寄与しか
及ぼさないと言える。すなわち、実際上は。
次式におけるα′、β′、γ′を決定すればよいことに
なる。
なる。
d
tat古「Ti]−=α′・tu′+β′・tu+γ′
・・・輪こうして得られたα′、β′、γ′を用い
ると、流体流速は最終的に次式で求められる。
・・・輪こうして得られたα′、β′、γ′を用い
ると、流体流速は最終的に次式で求められる。
α′、βZNの求め方F!直交座標系において、横軸K
tuを、縦軸に#を被測定流体の各温度に対してプロ
ットシ、′パ最小二乗法等によシ決定すればよい。09
式の具体的な実地構成が第2図に示した出力温度補償部
(7)でTo)、出力温度補償部(7)における詳細構
成を示したのが菖3図である。第3図において、超音波
伝播時間差信号(81に対して、二乗器(2)において
平方演算がなされ、しかる後、a5式での定数α′ に
よって決定される増幅度が二乗器(2)の出力に対して
増幅調整器1(2)においてかけられる。−万、超音波
伝播時間信号(8)に対して、09式の定数β′ で決
定される増幅度が増幅調整器2nにおいてかけられ、さ
らに09式における定数γ′で決定されるバイアス電圧
が増幅調整器2ff3の出力電圧にバイアス電圧器σa
においてかけられる0次に加算器(ハ)において、増幅
調整器1nとバイアス電圧器ff番の出力電圧が加算さ
れ、09式の分母項に@幽する値が演算出力される。し
かる後9割算器(至)にて超音波伝播時間差信号(9)
の信号電圧を加算6四の出力で除することによ〕最終的
にaυ式で示゛される処理が施され、高精度の超音波流
量計出力温度補正が実現されることになる。
tuを、縦軸に#を被測定流体の各温度に対してプロ
ットシ、′パ最小二乗法等によシ決定すればよい。09
式の具体的な実地構成が第2図に示した出力温度補償部
(7)でTo)、出力温度補償部(7)における詳細構
成を示したのが菖3図である。第3図において、超音波
伝播時間差信号(81に対して、二乗器(2)において
平方演算がなされ、しかる後、a5式での定数α′ に
よって決定される増幅度が二乗器(2)の出力に対して
増幅調整器1(2)においてかけられる。−万、超音波
伝播時間信号(8)に対して、09式の定数β′ で決
定される増幅度が増幅調整器2nにおいてかけられ、さ
らに09式における定数γ′で決定されるバイアス電圧
が増幅調整器2ff3の出力電圧にバイアス電圧器σa
においてかけられる0次に加算器(ハ)において、増幅
調整器1nとバイアス電圧器ff番の出力電圧が加算さ
れ、09式の分母項に@幽する値が演算出力される。し
かる後9割算器(至)にて超音波伝播時間差信号(9)
の信号電圧を加算6四の出力で除することによ〕最終的
にaυ式で示゛される処理が施され、高精度の超音波流
量計出力温度補正が実現されることになる。
なお、上記実施例では超音波流量針における流速出力に
対して説明したが、流体流量出力に対する温度補正も超
音波流量針による流体流速すなわち線平均流速と、流体
流量を求めるために必要な面平均流速との比(流速補正
係数)を用いて、上記説明の中でOI式によシ、定数α
′。
対して説明したが、流体流量出力に対する温度補正も超
音波流量針による流体流速すなわち線平均流速と、流体
流量を求めるために必要な面平均流速との比(流速補正
係数)を用いて、上記説明の中でOI式によシ、定数α
′。
β′、γ′を決定すればよい。
すなわち、超音波流量針による流速値Vから。
流量Qを求めるには、流速補正係数としてよく知られた
次式で与えられるゲイビル係数Kを用いれば。
次式で与えられるゲイビル係数Kを用いれば。
K= 1 +B、01、−二257−、 a 、 R,
O−257Rθ;レイノルズ数 配管内断面積を8として。
O−257Rθ;レイノルズ数 配管内断面積を8として。
Q=、−8
で与えられる。
また、第2図における超音波送受信子取付部材(5&)
、 (3b)、 (4a)、 (4b) ’に配
管(51壁部を貫通させ、超音波入射角θの影響を消去
した方式の超音波流量計に対しても本発明の方法によシ
上記実施例と同等の効果を奏する。
、 (3b)、 (4a)、 (4b) ’に配
管(51壁部を貫通させ、超音波入射角θの影響を消去
した方式の超音波流量計に対しても本発明の方法によシ
上記実施例と同等の効果を奏する。
さらに、上記実施例では第3図におけるバイアス電圧器
aaを増幅調整器2nの後段に設けたものを示したが、
増幅調整器1nの後段に設けてもよいし、tた。加算6
四の後段に設けてもよい。さらに、上記実施例では流体
流れ方向に対する逆方向の超音波伝播時間tuを超音波
伝播時間信号(8)としたが、流体流れ方向に対する順
方向の超音波伝播時間tLを用いてもよい。
aaを増幅調整器2nの後段に設けたものを示したが、
増幅調整器1nの後段に設けてもよいし、tた。加算6
四の後段に設けてもよい。さらに、上記実施例では流体
流れ方向に対する逆方向の超音波伝播時間tuを超音波
伝播時間信号(8)としたが、流体流れ方向に対する順
方向の超音波伝播時間tLを用いてもよい。
また1両者tuとtLの平均を超音波伝播時間信号(8
)として用いてもよい。
)として用いてもよい。
以上のように、この発明によれば超音波流量計出力に対
する被測定流体の温度変化が相当大きい場合をも含めて
温度補正を非常に簡便な手段で、しかも被測定流体の温
度情報を必要とせず高精度に実現し得るので、原子力、
火カフ゛ラントおよび化学プラント等、プラント運転条
件によシ広い範囲にわたって被測定流体温度が変化する
ような場合に対しても高精度の超音波流量計を提供し得
るものである。
する被測定流体の温度変化が相当大きい場合をも含めて
温度補正を非常に簡便な手段で、しかも被測定流体の温
度情報を必要とせず高精度に実現し得るので、原子力、
火カフ゛ラントおよび化学プラント等、プラント運転条
件によシ広い範囲にわたって被測定流体温度が変化する
ような場合に対しても高精度の超音波流量計を提供し得
るものである。
第1図は従来の超音波流量針の動作原理および測定原理
を示す機能ブロック図、第2図はこの発明の一実施例に
よる超音波流量針を示す機能ブロック図、第3図は第2
図の機能ブロック図における一機能をよ)詳細に示す詳
細機能ブロック図である。 図中# (1a)l (1b) m (2a)
+ (2b) =・超音波送受信子、 (3a)
、 (5b) 、 (4a) 、 (4b)−超
音波送受信子取付部材、(5)・・・配管、(6)・−
・超音波流量計回路部、(7)・・・出力温度補償部、
(8)・−流体流れ方向に対する逆方向の超音波伝播時
間信号、伸)・・・超音波伝播時間差信号、ff1+・
・・二乗器、n−・・増幅調整器1.n・・・増幅調整
器2.σ−・・・バイアス電圧器。 伺・・、加算器、(至)・・・割算器である。 なお1図中、同一符号tit同一、又は相轟部分を示す
。 代理人 篇 野 信 − v−I あ 率 2 θ 寥 3 ぬ 季許庁長官殿 事件の表示 特願昭IF−ffi@$41、発明
の名称 超音tlLfIL量針 補正をす”る者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目2番3号
名 称(601) 三菱電機株式会社代表者片山仁
八部 代理人 i 補正の対象 明細書の特許請求の範囲および発明の詳細な説明の−1
補正の内容 (11明細書の特許請求の範囲を別紙のとおシ訂正する
。 (l 明細書をつぎのとおり訂正する。 特許請求の範囲 ill 管内流体をよき゛シ、管壁の一方の側から他
方の側へ伝播する超音波の、流体流れ方向に対する順方
向、逆方向の伝播時間、および両者の伝播時間差を測定
する超音波流量計において、下記(1)弐によって決定
されるα、β、γを用い、下記(2)弐によって流体流
速を求めることを特徴とする超音波流量針。 α、β、γ:出力温度補正定数 V:流体流速 d:被測定流体配管内径 θ;配配管内体体中超音波伝播入射 角0被測定流体中超音波音速 t:超音波伝播時間(流体流れ方向に対する順方向、も
しくは逆方向超音波 伝播時間、あるいは両者の平均伝播 時間) Δt:超音波伝播時間差 (21特許請求の範囲第1項記載の超音波流量計音波伝
播時間信号を増幅調整する増幅調整器2゜この増幅調整
器2出力から一定電圧を加減するバイアス電圧器、上記
増幅調整器1出力と上記バイアス電圧器出力を加算する
加算器、超音波伝播時間差信号を上記加算器出力で除す
る割算器を備えた超音波流量計。
を示す機能ブロック図、第2図はこの発明の一実施例に
よる超音波流量針を示す機能ブロック図、第3図は第2
図の機能ブロック図における一機能をよ)詳細に示す詳
細機能ブロック図である。 図中# (1a)l (1b) m (2a)
+ (2b) =・超音波送受信子、 (3a)
、 (5b) 、 (4a) 、 (4b)−超
音波送受信子取付部材、(5)・・・配管、(6)・−
・超音波流量計回路部、(7)・・・出力温度補償部、
(8)・−流体流れ方向に対する逆方向の超音波伝播時
間信号、伸)・・・超音波伝播時間差信号、ff1+・
・・二乗器、n−・・増幅調整器1.n・・・増幅調整
器2.σ−・・・バイアス電圧器。 伺・・、加算器、(至)・・・割算器である。 なお1図中、同一符号tit同一、又は相轟部分を示す
。 代理人 篇 野 信 − v−I あ 率 2 θ 寥 3 ぬ 季許庁長官殿 事件の表示 特願昭IF−ffi@$41、発明
の名称 超音tlLfIL量針 補正をす”る者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目2番3号
名 称(601) 三菱電機株式会社代表者片山仁
八部 代理人 i 補正の対象 明細書の特許請求の範囲および発明の詳細な説明の−1
補正の内容 (11明細書の特許請求の範囲を別紙のとおシ訂正する
。 (l 明細書をつぎのとおり訂正する。 特許請求の範囲 ill 管内流体をよき゛シ、管壁の一方の側から他
方の側へ伝播する超音波の、流体流れ方向に対する順方
向、逆方向の伝播時間、および両者の伝播時間差を測定
する超音波流量計において、下記(1)弐によって決定
されるα、β、γを用い、下記(2)弐によって流体流
速を求めることを特徴とする超音波流量針。 α、β、γ:出力温度補正定数 V:流体流速 d:被測定流体配管内径 θ;配配管内体体中超音波伝播入射 角0被測定流体中超音波音速 t:超音波伝播時間(流体流れ方向に対する順方向、も
しくは逆方向超音波 伝播時間、あるいは両者の平均伝播 時間) Δt:超音波伝播時間差 (21特許請求の範囲第1項記載の超音波流量計音波伝
播時間信号を増幅調整する増幅調整器2゜この増幅調整
器2出力から一定電圧を加減するバイアス電圧器、上記
増幅調整器1出力と上記バイアス電圧器出力を加算する
加算器、超音波伝播時間差信号を上記加算器出力で除す
る割算器を備えた超音波流量計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 0) 管内流体をよぎり、管壁の一万の側から他方の側
へ伝播する超音波の、流体流れ方向に対する順方向、逆
方向の伝播時間、および′両者の伝播時間差を測定する
超音波流量針において、下記(1)式によって決定され
るα、β。 γを用い、下記(2)式によって流体流速を求めること
を特徴とする超音波流量針。 α、β、γ;出力温度補正定数 V ;流体流速 d :被測定流体配管円径 θ ;配管向流体中超音波伝播入射角 C;被測定流体中超音波音速 t:超音波伝播時間(流体流れ方向に対する順方向、も
しくは逆方向超音波伝播 時間、あるいは両者の平均伝播時間) Δt;超音波伝播時間差 (2、特許請求の範囲第1項記載の超音波流量針におり
て、超音波伝播時間信号を平方する二乗路、この二乗器
出力を増幅調整する増幅調整器1.超音波伝播時、開信
号を増幅調整する増幅調整器2.この増@調整器2出力
から一定電圧を加減するバイアス電圧器、上記増幅調整
器1出力と上記バイアス電圧器出力を加算する加算器、
超音波伝播時間差信号を上記加算器出力で除する割算器
を備え九超音波流量針。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57020607A JPS58137711A (ja) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | 流速の測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57020607A JPS58137711A (ja) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | 流速の測定方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58137711A true JPS58137711A (ja) | 1983-08-16 |
JPH0339244B2 JPH0339244B2 (ja) | 1991-06-13 |
Family
ID=12031945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57020607A Granted JPS58137711A (ja) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | 流速の測定方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58137711A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7124621B2 (en) * | 2004-07-21 | 2006-10-24 | Horiba Instruments, Inc. | Acoustic flowmeter calibration method |
-
1982
- 1982-02-10 JP JP57020607A patent/JPS58137711A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0339244B2 (ja) | 1991-06-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0268314B1 (en) | Device for determining the flow velocity of a medium in a cylindrical pipe | |
JP3216769B2 (ja) | クランプオン型超音波流量計における温度圧力補償方法 | |
JPH05506092A (ja) | 超音波気体/液体流量計の改良 | |
US7506532B2 (en) | Method for calibrating ultrasound clamp-on flowmeters | |
US6595071B1 (en) | Estimation of error angle in ultrasound flow measurement | |
CN114088151A (zh) | 外夹式多声道超声波流量检测装置及检测方法 | |
JPS58137711A (ja) | 流速の測定方法 | |
JPH0447770B2 (ja) | ||
Chun et al. | Assessment of combined V/Z clamp-on ultrasonic flow metering | |
JPH0259405B2 (ja) | ||
JPS58137712A (ja) | 流速の測定方法 | |
JPS58137713A (ja) | 流量の測定方法 | |
JP3103264B2 (ja) | 超音波流量計 | |
JPS58120120A (ja) | 超音波流量計 | |
JPS60115810A (ja) | 超音波流量計 | |
JP3469405B2 (ja) | 温度計測装置 | |
JP2001249039A (ja) | 超音波式ガス流速測定方法 | |
JPH063384B2 (ja) | 超音波流量計 | |
JPS58151564A (ja) | 超音波流速計 | |
JPH0791996A (ja) | 超音波流量計 | |
JPH0527048B2 (ja) | ||
JPH0447768B2 (ja) | ||
JPH05180678A (ja) | 超音波流量計および超音波流量計による流速測定方法 | |
JPS61120015A (ja) | 超音波流量計 | |
JP2754416B2 (ja) | 超音波流速計 |