JPS58130261A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、永久磁石の製造法に関するものである。さら
に詳細には、多結晶マンガン−アルミニウムー炭素系（
Ｍｎ−ムβ−Ｃ系）合金磁石の製造法に関し、特に高性
能な外周または内周着磁用Ｍｎ−Ａ／−Ｃ系合金磁石の
製造法を提供するものである。

Ｍｎ−ムｌ　−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相であ
る面心正方晶（τ相、Ｌ１０型規側路子）の組織に構成
され、Ｃを必須構成元素として含むものであり、不純物
以外に添加元素を含まない３元系及び少量の添加元素を
含む４元系以上の多元系合金磁石が知られており、これ
らを総称するものである。

また、このＭｎ−ムＪ＝Ｃ系合金磁石の製造法としては
、鋳造・熱処理によるもの以外に、温間押出加工等の温
間塑性加工工程を含むものが知られ３ベーパ でいる。特に後者は、高い磁気特性、機械的強度、耐候
性、機械加工性等の優れた性質を有する異方性磁石の製
造法として知られている。

外周着磁用Ｍｎ−ムｌ−Ｃ系合金磁石の製造法としては
、等方性磁石、圧縮加工によるもの以外に、あらかじめ
温間押出加工等の公知の方法で得た一軸異方性の多結晶
Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石に異方性方向への温間自由圧
縮加工によるものが知られており、小さな圧縮ひずみで
径方向、弦方向を含む平面内の全ての方向に高い磁気特
性が得られている。

しかし前記の製造法では、自由圧縮加工工程を有するた
め、被加工材を円柱と仮定した場合、その直径Ｄｏと長
さＬｏの比Ｌｏ　／　Ｄｏをあまり大きくすると座屈に
よる破損という問題が生じる。

このことから被加工材の加工後の直径Ｄ　と長さＬの比
Ｌ　／Ｄ　　をあまり大きくできないという制約が生じ
る。従って、長さの長い（Ｌ／Ｄの大きい）磁石を得よ
うとする場合数個積み重ねて用いる必要があった。たと
えば、前述した様にＭｎ−ムｌ−０系合金磁石は、機械
的強度、機械加工性等が優れているため、長さの長い外
周着磁用磁石として、磁石単体の＝本の棒として応用す
ることができるが、これまでの製造法では、長さの長い
磁石を得ることができなかったため、Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系
合金磁石を円筒に加工して重ね合わせて用いなければな
らなかった。

本発明者は、特定の一方向に磁化容易方向を有する多結
晶マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石からなるビ
レットに、ビレット内の磁化容易方向に垂直な任意の断
面を含む部分（１ないし２以上の部分からなりしかも全
体でビレットに対して一部分）に塑性加工を施し、さら
にこのような塑性加工をビレット全体にわたって施し、
こうした塑性加工によって磁化容易方向に対して圧縮ひ
ずみを対数ひずみの絶対値で０．１以上施すことにより
、前記の問題点を解決し得ることを見出した。

以下に、本発明の詳細な説明する。

説明を簡単にする為に、−例としてビレットを円柱とし
、円柱軸方向と磁化容易方向を平行とす６　ぺ　　゛ る。公知の圧縮加工では、ビレット全体が同時に塑性変
形され、円柱の長さが長くなると座屈する。

そこで円柱の長さを長くした場合、円柱の一方の端面か
ら座屈しない長さだけを塑性変形し、これを他方の端面
に向かって繰り返し行うと、結果的に円柱全体を塑性変
形することになる。すなわち、円柱の一方の端面から適
当に塑性変形する部分を考え、残りの部分は、塑性変形
しない部分で形状を拘束する。こうして、特定部分に所
定の塑性変形を施した後、塑性変形しなかった部分で先
はど塑性変形した部分に隣接する部分に、新たに塑性変
形を施す。この場合その残りの部分と先はど塑性変形し
た部分は、塑性変形しないように形状を拘束する。以上
のようにして部分的に塑性変形させる操作を他方の端面
まで繰り返し行うことによってビレット全体に塑性変形
を施す。

このように、本発明においては、塑性変形は常にビレッ
トの一部分にのみ施すものであり、塑性変形しない部分
は当然のことながら外部より表面を加圧して塑性変形し
ないように拘束する。しかし、外力によって拘束しなく
ても、ビレットを局部的に加熱して、ビレット内の変形
抵抗の差によって、塑性変形する部分としない部分とを
得る方法でもよい。また、前記の一部分というのは、ビ
レット内のある一つの部分というのではない。ビレット
を塑性加工中は、常に塑性変形している部分と塑性変形
していない部分の二つに分かれていることが必要である
。前述の説明では、塑性変形している部分がビレット内
のある一つの部分であるが、この部分が二つ以上に分か
れていても、塑性変形していない部分がビレットを塑性
加工中宮にビレット内に存在すればよい。塑性変形する
部分を、時間に対してビレット内を連続的に変化させる
方法と、変化させない方法とがあるが、前述の説明は、
連続的に変化させない方法である。

前記の塑性加工の一方法として、コンテナ部の開口面積
がベアリング部の開口面積より小きいダイスを用いて、
しかも磁化容易方向と押出方向を平行とする押出加工が
ある。押出加工によってビレットに押出方向に圧縮ひず
みが施され、しかも７、　。

対数ひずみの絶対値で０．１以上の圧縮ひずみを施さな
くてはならない。

ここでコンテナ部の開口面積とは、ダイスをコンテナ部
を通り押出方向に対して垂直な面で切断したときのコン
テナ部の断面積であり、同様にベアリング部の開口面積
とは、ダイスをベアリング部を通り押出方向に対して垂
直な面で切断した時のベアリング部の断面積である。ま
たコンテナ部とは塑性加工を施そうとするビレットを収
容する部分で、ベアリング部とは、所定の塑性加工を施
したビレットを収容する部分である。たとえば第３図に
示したダイスではコンテナ部の開口面積とは、直径ＤＣ
の円の面積であり、ベアリング部の開口面積とは、直径
Ｄｂの円の面積である。開口部分の形状は、前記の例で
は中実であるが、中空であってもよく、たとえばリング
状でもよい。必要なことはコンテナ部の開口面積とベア
リング部の開口面積の間に前述した関係が成立すればよ
くしかもビレットは押出加工後押出方向に０．１以上の
圧縮ひずみを施されることである。

特開昭５８−１３０２６１　（３） 押出加工によって、加工前のビレットの磁化容易方向に
対して、ビレットに対数ひずみの絶対値で０．１以上の
圧縮ひずみを施す必要があるのは、実施例で詳述するよ
うに、押出加工前は、押出方向と磁化容易方向を平行と
し、押出加工によって磁化容易方向を押出方向から外周
または内周着磁に適する方向に転換させるためで、圧縮
ひずみが少なくとも０．１以上必要となる。すなわち、
ビレットの磁化容易方向に、対数ひずみの絶対値で０．
１以上の圧縮ひずみを施すと、径９弦方向を含む平面内
の方向に高い磁気特性を得ることができる。

公知のＭｎ−Ａｊｌ！−Ｃ系磁石用合金、例えば６８〜
７３重量％（以下単に％で表す）のＭｎと（１／１０　
Ｍｎ−６，６）　〜（１７３Ｍｎ　−２２，２）％のＣ
と残部のＡ７１を５３０〜８３０’Ｃの温度で押出加工
等の公知の方法によって一軸性の均質微細な〔００１〕
繊維組織とした後、前記軸方向と押出方向を平行になる
ようにして、コンテナ部の開口面積がベアリング部の開
口面積よりも小さいダイスを用いて押出加工する。この
場合、押出加工によって押出方向に対数ひずみの絶対値
で０．１以上の圧縮ひずみを施す必要がある。

コンテナ部の開口面積がベアリング部の開口面積よりも
小さいダイスを用いる押出加工によって、ビレットに押
出方向に圧縮ひずみを施すためには、後述するように、
押出加工中は押出方向の二つの向きからビレットに加圧
できるようにしなければならない。一方、一般の金属材
料の押出加工又は、公知のＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石の
製造法で用いられる押出加工では、コンテナ部の開口面
積がベアリング部の開口面積より大きいダイスを用いる
ため、押出方向に伸ばされる加工であシ、押出加工中は
、少なくとも押出方向の一つの向きからビレットに加圧
できるようにしておけばよい。ここでは両者を押出加工
と称することにした。たとえばＭｎ−ムＢ−ｃ系合金磁
石からなるビレットを押出加工する場合、換言すればビ
レットをコンテナ部からベアリング部へ移動する場合、
後者の方法では少なくともコンテナ部の上方よシポンチ
（第６図において１６）によって押出方向に加圧すれば
１゜ 加工が行えるが、前者の方法では一例としてコンテナ部
の上方よりポンチ（第３図において５）によって、しか
もベアリング部の下方よりポンチ（第３図において６）
により加圧することによって、ビレットを上、下のポン
チによって加圧された状態にし、これらのポンチがダイ
スに対して相対的にコンテナ部からベアリング部へ向か
う方向に移動させる必要がある。換言すれば、加圧され
ながらビレットはコンテナ部からベアリング部へ向かっ
て移動する。これにより、押出加工（でよってビレット
に押出方向に圧縮ひずみが施される。

次に、本発明を押出加工法によって実施する一つの方法
を第１図により説明する。

ａはダイス１内にビレットが入っていない状態である。

ここで、２はコンテナ部、３はベアリング部、４はコニ
カル部、６及び６はそれぞれコンテナ部２及びベアリン
グ３に嵌合する大きざの直径を有するポンチである。

まず、ｂに示すように、ベアリング部に適当な長さのビ
レット７を収容する。ポンチ６によって１１・　。

ビレット７を加圧することによって（Ｃ）に示す様な状
態にする。以上で準備工程が終了し、次に本発明の押出
加工に移ることができる。この漁備工程は一般の金属材
料の押出加工又は公知のＭｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁石の製
造法で用いられる押出加工と同様で、本発明でいうベア
リング部をコンテナ部とし、コンテナ部をベアリング部
とする押出加工である。

次に第１図（ｄ）に示す様にコンテナ部２に新たにビレ
ット８を収容し、ポンチ６とポンチ６を用いてこのビレ
ットを加圧しながら、ポンチ６をダイスに対して相対的
にコンテナ部からベアリング部へ向かう向き（第１図（
ｄ）において矢印の向き）に移動させることてよって（
ｅ）に示す様な状態にする。

次にベアリング部に収容されたビレット７を取り除き、
新たにコンテナ部にビレット９を収容する（ｆ）。この
状態は第１図（ｄ）に示した状態と同じであり、以下前
述した方法を繰り返すことによって押出方向に圧縮ひず
みを施されたビレットを得ることができる。

次に、別法の一つの例を説明する。この方法は、前記の
準備工程を必要としない方法である。まず第２図（ａ）
に示す様にコンテナ部からベアリング部にまたがって、
コンテナ部に嵌合する大きさの径のビレット１ｏを収容
し、ポンチ６がダイスに対して相対的に移動しない様に
固定しながら、ポンチ６によってビレット１０を加圧す
ることにより、（ｂ）に示す様な状態にする。次にポン
チ６が小をい力（ビレットが塑性加工しない力）で押出
方向に動く状態にして、ポンチ６をポンチ６へ向けて押
出方向にダイスに対して相対的に任意の距離、例えば１
ｏｒｒｒＩｎ程度移動させる。この結果（Ｃ）に示す様
な状態になる。次にポンチ６をダイスに対して相対的に
移動しないように固定しながら、ポンチ６を用いてビレ
ットを加圧し、ダイスとポンチ５およびポンチ６によっ
て囲まれた空間内が主としてビレットによって十分溝た
された状態、すなわち（ｄ）に示す様な状態にする。以
下、第２図（（１り　、　（ｄ）と同様な状態の繰り返
しによって押出加工を行なうＶとができる。

１３・　゛ ここで前者の本発明の押出加工の方法が前述の塑性変形
する部分を時間に対して連続的に変化させる方法に対応
し、後者の方法が連続的に変化させない方法に対応する
。また、前者の一連の流れは準備工程と本発明の一つの
押出加工方法に分けることができ、後者の一連の流れは
本発明の一つの押出加工方法だけで構成されている。こ
こでは塑性変形する部分を時間に対して連続的に変化さ
せる方法と変化させない方法を完全に分離して説明した
が、一つのビレットを塑性加工する場合、これら両者を
組み合わせても輌畿社よ、へ、必要なことはビレットが
押出加工後押出方向に圧縮ひずみを受けることである。

この押出加工の可能な温度範囲については、５３０〜８
３０℃の温度領域において加工が行えたが、７８０℃を
越える温度では磁気特性がかなり低下した。より望まし
い温度範囲としては６００〜７６０°Ｃであった。

以下、本発明を実施例により詳細に説明する。

実施例１ 配合組成で７０％のＭｎ、２９．６％のＡ４　、及び０
．５％のＣを溶解鋳造し、直径６３刷、長さ２゜酎の円
柱ビレットを作製した。このビレットを１１００℃で２
時間保持した後、ｅｏｏｏＣまで風冷し、６００℃で３
０分間保持する熱処理を行った。次に、潤滑剤を介して
７２０’Ｃの温ｉで直径２０醪までの温間押出加工を行
った。さらに潤滑剤を介してｓｓｏ’ｃの温度で、第１
図に示す方法に従って押出加工を施した。ここに用いた
ダイスは第３図のダイス半角αは１ｏである。加工後の
試料の直径りは２５ｍ、長さＬは９０ｆｌであり長さの
長い磁石が得られた。

加工後の試料の外周に近い部分から、−辺が約６ｍの立
方体を各辺が押出軸方向、径方向および弦方向に平行に
なるように切り出し、磁気測定を行った。磁気特性は径
方向と弦方向はほぼ等しく。

Ｂｒ＝＝４．６ＫＧ、Ｈｃ＝２．２ＫＯｅ、（ＢＨ）ｍ
ａｗ＝３．６ＭＧ・Ｏｅ、押出軸方向ではＢｒ＝２．６
ＫＧ、Ｈａ　＝　１．９　ＫＯｅ、　（ＢＨ）ｍａｗ　
＝　１．５　ＭＧ・Ｏｓであった。また磁気特性は径・
弦方向のみならず径・１６ 弦方向を含む平面内の全ての方向に同等の高い磁気特性
が得らｎることか詳細な実験の結果判明した。

さらに第３図に示したダイス内に残された磁石を６個用
い、各々の磁石を厚さ１ｒｒａｎ、押出軸方向に対して
垂直に切断し、同一の圧縮ひずみを受けたと考えられる
試料を６枚重ね合わせて一つの試料を作製した。各々の
試料について外周に近い部分から一辺が約６閾の立方体
を各辺が押出軸方向、径方向および弦方向に平行になる
ように切り出し磁気測定を行った。磁気特性を第４図に
示す。第４図において、横軸は圧縮ひずみを対数ひずみ
であられしたときの絶対値で、縦軸は残留磁束密度（Ｂ
っである。第４図に示す機知、圧縮ひずみ０．１以上の
領域では押出軸方向に比して径・弦方向の磁気特性が高
く、外周又は内周着磁用磁石として用いる場合有利であ
る。

実施例２ 配合組成で６９．６％のＭｎ、２９．３％のＡ／、０．
６％のＣｌ０ｊ７％のＮｉを溶解鋳造し、直径６０ビレ
ツトを１０００℃で２時間保持した後、常温まで放冷し
た。次に潤滑剤を介して７２０℃の温度で直径２０ｒｒ
ｖｎまでの温間押出加工を行った。さらに潤滑剤を介し
て６８０℃の温度で第６図に示すダイスを用い、第２図
に示す方法に従って押出加工を施した。なお、第６図に
示したダイスは、第３図に示したダイス半角αが９０の
場合である。

加工後の試料の直径は２３ａ、長さは９６．であり、長
さの長い磁石が得られた。

加工後の試料の外周に近い部分から一辺が６ｍの立方体
を各辺が押出軸方向、径方向および弦方向に平行になる
ように切り出し、磁気測定を行った。磁気特性は径方向
と弦方向はほぼ等しく、Ｂｒ＝　４．４　ＫＧ、　Ｈａ
　＝　２．４　Ｋ　Ｏｅ、　　（ＢＨ）ｍａｘ　＝３．
６ＭＧ・Ｏｅ　、押出軸方向では、Ｂｒ＝２．７ＫＧ、
　　Ｈａ＝　２．０　Ｋ　Ｏｓ　、　（ＢＨ）ｍａｗ　
＝　１．６　ＭＧ−Ｏｅであった。

また磁気特性は径、弦方向のみならず径、弦方向を含む
平面内の全ての方向に同等の磁気特性が得、（れる員が
詳細な実験の結果判明した・１７、・　　・ 実施例３ 配合組成で６９．４％のＭｎ、　２９．３％のＡ７Ｊ、
０．６％Ｌ７）０，０．７％ノＮ　ｉ及び０．１％のＴ
ｉ　を溶解鋳造し、直径４０門、長さ６ｏｒｒＵｎの円
柱ビレットを作製した。このビレットを１１００℃で２
時間保持した後６００℃まで風冷し、６００℃で３時間
保持する熱処理を行った。次に潤滑剤を介して７２０’
Ｃの温度で、第６図に示すダイス１１を用いて押出加工
を施した。

第６図において、１２はコンテナ部、１３はコニカル部
、１４はベアリング部、ＩＦ５．１６はポンチ、１８は
ビレットである。このダイスの上方部分、すなわち、コ
ンテナ部１６、コニカル部１７及び部分１２は、：公知
の押出加工に用いられるダイスと同じであるが、部分１
２は本発明ではコンテナ部で、直径は２０Ｍである。ま
たコニカル部１７のダイス半角は１６、コニカル部１３
のダイス半角は２０とした。

なお、加工方法は第１図の方法に従ったが、第１図（Ｃ
）から（山の状態にする過程で、ポンチ１６を静止し、
ポンチ１６を下降させる工程を加えた。

加工後の試料の直径は２５ＷＩｎ、長ざは１２８門であ
り、長さの長い磁石が得られた。この加工後の試料の外
周に近い部分から一辺が６１ｒｒｍの立方体を各辺が押
出軸方向、径方向および弦方向に平行になるように切り
出し、磁気測定を行った。磁気特性は径方向と弦方向は
ほぼ等しく、Ｂｒ＝４．６Ｋ　Ｇ、　ＨＣ＝２．２　Ｋ
Ｏｅ、　　（ＢＨ）ｙｙｌａｘ　＝３．４６ＭＧ−Ｏｅ
　、押出軸方向では、Ｂｒ＝２．６ＫＪ　　Ｈａ＝１．
９ＫＯｅ、（ＢＨ）ｙｎａｘ＝１．５ＭＧ−Ｏｅ　　で
あった。また磁気特性は、径２弦方向のみならず径・弦
方向を含む平面内の全ての方向に同等の磁気特性が得ら
れることが詳細な実験の結果判明した。

さらに粗大結晶域が存在せず、均質微細な組織であり、
機械的強度や機械加工性などが均質であった。

本実施例は、実施例１及び２と異なり、第６図に示すダ
イスを用いて塑性加工する前のビレットは熱処理後のも
のであり、１７０部分によって押出軸方向に異方性化さ
れる。これは、これまでの１９ｔ′−ノ 公知の押出加工と同じである。１２〜１４が本発明のダ
イスに相当し、この両者を組み合わせることによりダイ
スは１個であり、塑性加工も一度で良く、しかもダイス
の長さを短くできるため、実施例１及び２の方法より本
実施例の方法の方がこれらの点からすれば有利である。

実施例４ 実施例１で得た公知の押出加工を施したビレット（直径
２０ｍ、長さ約１４０ｍｍ）の両端を工具で挾み、ビレ
ットの軸方向に圧縮できるように保持した。次にビレッ
トを長さ方向に約２０＋ｍ局部的に加熱して６８０℃に
した。圧縮荷重をビレットに作用させたまま、ビレット
の長さ方向の全長にわたって加熱部を移動させることに
よって、ビレット全体を圧縮加工し、加工後のビレット
の長さを７０ｍｍ、直径を２６〜３０馴にした。

加工後の試料から一辺が約６酬の立方体を各辺が押出軸
方向、径方向および弦方向に平行になるように切り出し
磁気測定を行った。磁気特性は径方向と弦方向はほぼ等
しく、Ｂｒ＝４．６　ＫＧ、　Ｈａ＝２．４ＫＯｅ　、
　　（ＢＨ）ｍａｘ＝３．７ＭＧ−Ｏｅ、押出軸方向で
は、Ｂｒ＝２．６ＫＧ、Ｈｃ＝１．９ＫＯｅ、（ＢＨ）
ｍａｚ＝１．４ＭＧ−Ｏｅであった。また磁気特性は、
径・弦方向のみならず径・弦方向を含む平面内の全ての
方向に同等の磁気特性が得られることが詳細な実験の結
果判明した。

本発明は実施例によって述べた様に、特定の一方向に磁
化容易方向を有する多結晶マンガン−アルミニウムー炭
素系合金磁石からなるビレットに、ビレット内の磁化容
易方向に垂直な任意の断面を含む部分（１ないし２以上
の部分からなりしかも全体でビレットに対して一部分）
に塑性加工を施し、さらにこのような塑性加工をビレッ
ト全体にわたって施し、塑性加工によって磁化容易方向
に対して圧縮ひずみを対数ひずみの絶対値で０．１以上
施すことによって、平面状に等しく優れた磁気特性をも
った長さの長い（Ｌ／Ｄの大きい）高性能な外周又は内
周着磁用、特に外周又は内周多極着磁用磁石を得るもの
である。

本発明によって得られる磁石は、モータ、ジェ２１べ′ ネレータ、メータ類など多方面への応用が可能である。

特に磁石形状の長さの長い方面への応用に有用である。

公知の方法、例えば押出加工後、圧縮加工による万一法
では、押出棒を所定の長さに切断する必要があるが、本
発明によれば、切断を簡略することができ、また複数個
重ね合わせて用いなければならない場合でも、本発明に
よれば重ね合わせる必要がなく、しかも加工後、例えば
円柱に仕上加・工する場合でも長さの長い磁石を外周仕
上げすることになり、長さの短い磁石を外周仕上げする
より容易である。

前述したように、本発明によって径・弦方向を含む面内
のすべての方向に高い磁気特性を有する外周又は内周着
磁用のＩ、／Ｄの大きい磁石が得られ、しかも製造工程
を簡略化することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例における押出方法を示す工程図
、第２図は他の実施例の押出方法を示す工程図、第３図
は実施例に用いたダイスの要部の縦断面図、第４図は圧
縮ひずみに対する残留磁束密度の変化を示す図、第６図
及び第６図は他の実施例に用いたダイスの要部の縦断面
図である。 １・・・・・・ダイス、２・・・・・・コンテナ部、３
・・・・・・ベアリング部、４・・川・コニカル部、６
．ｅ・・・・・ポンチ。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　はが１名第４
図 圧虐ひず°ａ 第５図 １６図 ｆ 昭和５７年１唾ユク日 特許庁長官殿 事件の表示 昭和６７年特許願第　１２３５８号 発明の名称 マンガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造法補正
をする者 事件との関係　　　　　　特　　許　　出　　願　　大
佐　所　　大阪府門真市大字門真１００６番地名　称　
（５８２）松下電器産業株式会社代表者　　　　山　　
下　　俊　　彦 代理人　〒５７１ 住　所　　大阪府門真市大字門真１００６番地松下電器
産業株式会社内 ２７゛ ６、補正の内容 （１）明細書第７頁第１４〜２０行の「開口部分の形状
は・・・・・・・・・施されることである。」を削除し
ます。 （２）同第１０頁第１１行の「レットに押出」を「レッ
トの押出」と訂正します。 （３）同第１４頁第１３行〜第２０頁第６行の記載を次
のように訂正します。 ［加工後の試料の外周に近い部分から、−辺が約６ｆｉ
の立方体を各辺が押出軸方向、径方向およ゛び弦方向に
平行になるように切り出し、磁気測定を行った。磁気特
性は径方向と弦方向はほぼ等しく、Ｂｒ＝４．５ｋＧ、
　Ｈｃ＝２．２ｋＯｅ。 （ＢＨ）ｍａｘ＝ｓ、ｓＭＧ−Ｏｅ、　　押出軸方向で
はＢｒ＝２．６ｋＧ、　Ｈｃ＝１．９ｋＯｅ、　（ＢＨ
）ｍａｘ＝１．ｓＭ（、・Ｏｅ　であった。また磁気特
性は径・弦方向のみならず径・弦方向を含む平面内の全
ての方向に同等の高い磁気特性が得られることが詳細な
実験の結果判明した。 さらに第３図に示したダイス内に残されだ磁特開昭５８
−１３０２６１（９） 石を６個用い、各々の磁石を厚さ１鱈、押出軸方向に対
して垂直に切断し、同一の圧縮ひずみを受けたと考えら
れる試料を６枚重ね合わせて一つの試料を作製した。各
々の試料について外周に近い部分から一辺が約６ｆｆの
立方体を各辺が押出軸方向、径方向および弦方向に平行
になるように切り出し磁気測定を行った。磁気特性を第
４図に示す。第４図において、横軸は圧縮ひずみを対数
ひずみであられしたときの絶対値で、縦軸は残留磁束密
度（Ｂｒ）である。第４図に示す様に、圧縮ひずみ０．
１以上の領域では押出軸方向に比して径・弦方向の磁気
特性が高く、外周又は内周着磁用磁石として用いる場合
有利である。 実施例２ 配合組成で６９．５％のＭｎ、２９．３％のムｌ。 ０．５％の０．０．７％のＮｉを溶解鋳造し、直径６０
ｆｉ、長さ２Ｏｆｆの円柱ビレットを作製した。 このビレ、トを１１００℃で２時間保持した後、常温ま
で放冷した。次に潤滑剤を介して７２０４　７゛ °Ｃの温度で直径２０■までの温間押出加工を行った。 さらに潤滑剤を介して６８０℃の温度で第６図に示すダ
イスを用い、第２図に示す方法に従って押出加工を施し
た。なお、第５図に示しだダイスは、第３図に示したダ
イス半角αが９０°の場合、である。加工後の試料の直
径は２３ｆｉ、長さは９５ｆｉであり、長さの長い磁石
が得られた。 加工後の試料の外周に近い部分から一辺が６四の立方体
を各辺が押出軸方向、径方向および弦方向に平行になる
ように切り出し、磁気測定を行った。磁気特性は径方向
と弦方向はほぼ等しく、Ｂｒ　＝４．４ｋＧ　、Ｈａ　
＝２．４に０６　　。 （ＢＨ）ｍａｘ＝３．ｓＭＧ−Ｏｓ、押出軸方向では、
Ｂｒ＝２．７　ｋＧ、　Ｈｃ＝２．０ｋＯｅ、　（ＢＨ
）ｍａｘ　＝１、ｃｓＭＧ・０θであった。また磁気特
性は径、弦方向のみならず径、弦方向を含む平面内の全
ての方向に同等の磁気特性が得られることが詳細な実験
の結果判明した。 実施例３ ６　・・−ヅ 配合組成で６９．４％のｉ（ｎ、２９．３％のムｌ。 ０．５％のＣ，０，７％のＮｉ及び０．１％のＴｉを溶
解鋳造し、直径４０ｆｆ、長さ５Ｃ）ｌの円柱ビレット
を作製した。このビレットを１１００℃で２時間保持し
た後ｅｏｏ’ｃまで風冷し、６ｏＯ℃で３時間保持する
熱処理を行った。次に潤滑剤を介して７２０　’Ｃの温
度で、第６図に示すダイス１１を用いて押出加工を施し
た。 第６図において、１２はコンテナ部、１３はコニカル部
、１４はベアリング部、１５．１６はポンチ、１８はビ
レ・ノドである。このダイスの上方部分、すなわち、コ
ンテナ部１９．コニカル部１７及び部分１２は、公知の
押出加工に用いられるダイスと同じであるが、部分１２
は本発明ではコンテナ部で、直径は２０Ｍである。 またコニカル部１７のダイス半角は１５０．コニカル部
１３のダイス半角は２ｏ０とした。 なお、押出加工方法は第１図の方法と同じである。但し
準備工程は第１図の方法と異なる。 ダイス１１とポンチ１５．１６によって囲まれ６　　　
　／ た空洞部分をビレット１８によって満たす／こめに、ポ
ンチ１６を固定した状態で、ポンチ１５を下降させるこ
とによって第６図に示す様な状態にした。換言すると、
ダイス１１の１７．１２゜１３及び１４の部分にビレッ
トが満たされていない一番最初の時は、まず第２図の方
法で加工を行い、以降（第６図に示す様な状態にしだ後
）第１図の方法で行ったということになる。 加工後の試料の直径は２５ｍ１長さは１２８ｎであり、
長さの長い磁石が得られた。この加工後の試料の外周に
近い部分から一辺が６ｎの立方体を各辺が押出軸方向、
径方向および弦方向に平行になるように切り出し、磁気
測定を行った。磁気特性は径方向と弦方向はほぼ等しく
、Ｂｒ　＝　４．５　ｋＧ　−Ｈｃ＝２．２　ｋｏｅ、
　（ＢＨ）ｍａｘ＝＝３．４５ＭＧ・Ｏｅ　　、押出軸
方向では、Ｂｒ＝２、ｅ　ｋＧ、　ＨＣ＝１．９　ｋｏ
ｅ、　（ＢＨ）ｍａｘ＝　１．５ＭＧ−Ｏｅ　　であっ
た。また磁気特性は、径９弦方向のみならず径・弦方向
を含む平面内の全ての方向に同等の磁気特性が得られる
ことが詳細な実験の結果判明した。 さらに粗大結晶域が存在せず、均質微細な組織であり、
機械的強度や機械加工性などが均質であった。 本実施例は、実施例１及び２と異なり、第６図に示すダ
イスを用いて塑性加工する前のビレットは熱処理後のも
のであり、１７の部分によって押出軸方向に異方性化さ
れる。これは、これまでの公知の押出加工と同じである
。１２〜１４が本発明のダイスに相当し、この両者を組
み合わせることによりダイスは１個であり、塑性加工も
一度で良く、しかもダイスの長さを短くできるため、実
施例１及び２の方法より本実施例の方法の方がこれらの
点からすれば有利である。 実施例４ 実施例１で得た公知の押出加工を施したビレット（直径
２０ｆｆ１長さ約１４０Ｍ）の両端を工具で挾み、ビレ
ットの軸方向に圧縮できるように保持した。次にビレッ
トを長さ方向に約２０８ノ ｎ局部的に加熱して６８０　’Ｃにした。圧縮荷重をビ
レットに作用させたまま、ビレットの長き方向の全長に
わたって加熱部を移動させることによって、ビレット全
体を圧縮加工し、加工後のビレットの長さを７０ｎ１直
径を２６〜３０履にした。 加工後の試料から一辺が約６ｆｉの立方体を各辺が押出
軸方向、径方向および弦方向に平行になるように切り出
し磁気測定を行った。磁気特性は径方向と弦方向はほぼ
等しく、Ｂｒ＝４．６ｋＧ。 Ｈｃ　＝　２．４　ｋＯｅ、　（ＢＨ）ｗａｘ　＝　３
．７　ＭＧ−Ｏｅ、押出軸方向では、Ｂｒ＝２．ｓｋＧ
、Ｈｃ＝１．９ｋｏｅ。 （ＢＨ）ｍａｘ＝１．４ＭＧ・Ｏｅであった。また磁気
特性は、径・弦方向のみならず径・弦方向を含む平面内
の全ての方向に同等の磁気特性が得られることが詳細な
実験の結果判明した。」（４）図面第６図を別紙のよう
に訂正します。 第６図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）特定の一方向に磁化容易方向を有する多結晶マン
   ガン−アルミニウムー炭素系合金磁石からなるビレット
   に、６３０〜８３０℃の温度において、ビレット内の磁
   化容易方向に垂直な任意の断面を含む部分であって１な
   いし２以上の部分からなりしかも全体でビレットに対し
   て一部分に塑性加工を施すことにより、このような塑性
   加工をビレット全体にわたって施し、この塑性加工によ
   って磁化容易方向に対してビレットに圧縮ひずみを対数
   ひずみの絶対値で０．１以上施すことを特徴とするマン
   ガン−アルミニウムー炭素系合金磁石の製造法。
2. （２）前記塑性加工が、コンテナ部の開口面積がベアリ
   ング部の開口面積より小さいダイスを用いる押出加工で
   あり、しかも前記磁化容易方向と押出方向を特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載のマンガン−アルミニウムー
   炭素系合金４Ｔｉ　石の製造法。