JPS58128295A - サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用フラツクスInfo
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- JPS58128295A JPS58128295A JP1199182A JP1199182A JPS58128295A JP S58128295 A JPS58128295 A JP S58128295A JP 1199182 A JP1199182 A JP 1199182A JP 1199182 A JP1199182 A JP 1199182A JP S58128295 A JPS58128295 A JP S58128295A
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- Japan
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- welding
- flux
- fluoride
- carbonate
- mgo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明はサブマージアーク溶接用フラックスに関し、特
に炭素鋼から、オーステナイトステンレス鋼などの高合
金鋼までの広範囲の合金を含有する浴着金属を得るため
の溶接に適するとともに、合金含有チューブラワイヤあ
るいはソリ、ドワイヤとの組合せによる小人熱溶接から
帯状電極との組合せによる大入熱溶接までの広範囲な溶
接条件に適応し優れた溶接作業性、良好なビード外観を
呈するとともに、良好な機械的性能を得ることのできる
サブマージアーク浴接用フラックスを提供することを目
的としている。
に炭素鋼から、オーステナイトステンレス鋼などの高合
金鋼までの広範囲の合金を含有する浴着金属を得るため
の溶接に適するとともに、合金含有チューブラワイヤあ
るいはソリ、ドワイヤとの組合せによる小人熱溶接から
帯状電極との組合せによる大入熱溶接までの広範囲な溶
接条件に適応し優れた溶接作業性、良好なビード外観を
呈するとともに、良好な機械的性能を得ることのできる
サブマージアーク浴接用フラックスを提供することを目
的としている。
従来、サブマージアーク溶接全行なう際に使用されるフ
ラックスは一般に組合せるワイヤ、帯状電極の合金含有
量の違いにより使い分けているのが実情である。例えば
軟鋼の溶着金属を得る場合は酸性寄りの７ラツクスを使
用し低合金鋼〜高合金−となるに従って、スラグの剥離
などの溶接作業性の点、あるいは合金の歩留りの点から
だんだん塩基性寄りの７ラツクスを使用するのが一般的
である。そのため、用途によりフラックスを適宜使い分
ける必要があり、一種類のスラックスで合金含有量の異
なる種々のワイヤ、あるいは帯状電極と組合せて溶接を
行なうことは困難であった。
ラックスは一般に組合せるワイヤ、帯状電極の合金含有
量の違いにより使い分けているのが実情である。例えば
軟鋼の溶着金属を得る場合は酸性寄りの７ラツクスを使
用し低合金鋼〜高合金−となるに従って、スラグの剥離
などの溶接作業性の点、あるいは合金の歩留りの点から
だんだん塩基性寄りの７ラツクスを使用するのが一般的
である。そのため、用途によりフラックスを適宜使い分
ける必要があり、一種類のスラックスで合金含有量の異
なる種々のワイヤ、あるいは帯状電極と組合せて溶接を
行なうことは困難であった。
又、サブマージアーク溶接を行なう場合のフラックスの
種類と入熱の間には密接な関係があり良好な溶接作業性
を得るためには、小人か溶接の場合は低融点の酸性寄り
のスラックスを、また大入熱溶接の場合は高融点の塩基
性寄りのフラックスを使用するのが一般的である。
種類と入熱の間には密接な関係があり良好な溶接作業性
を得るためには、小人か溶接の場合は低融点の酸性寄り
のスラックスを、また大入熱溶接の場合は高融点の塩基
性寄りのフラックスを使用するのが一般的である。
一方、軟鋼、低合金鋼、からステンレス鋼や高クロム系
硬化肉盛などの高合金鋼にわたる広範囲の合金含有量の
異なるサブマージアーク溶接を同一のフラックスで行な
おうとする試みもなされたが、軟鋼、低合金鋼用フラッ
クス全高合金鋼用として使用するとスラグの剥離性が劣
化し、スラグの一部分がビード表面に残る、いわゆる焼
付きとなり、父、合金歩留りも低下し目的とす、る合金
を有する溶着金属が得られなくなる。
硬化肉盛などの高合金鋼にわたる広範囲の合金含有量の
異なるサブマージアーク溶接を同一のフラックスで行な
おうとする試みもなされたが、軟鋼、低合金鋼用フラッ
クス全高合金鋼用として使用するとスラグの剥離性が劣
化し、スラグの一部分がビード表面に残る、いわゆる焼
付きとなり、父、合金歩留りも低下し目的とす、る合金
を有する溶着金属が得られなくなる。
又、高合金鋼用フラックスを軟鋼、低合金鋼用として使
用すると、ビードの拡がりが少なく蛇行するためビード
外観が悪（なる傾向があった。
用すると、ビードの拡がりが少なく蛇行するためビード
外観が悪（なる傾向があった。
又、小人熱用ブラックスを大入熱溶接の一つの代表例で
ある帯状電極法に使用した場合、融点が低いためスラグ
が流れやすぐビード形状が乱れる原因となっていた。一
方、小人熱溶接Ｖこ大入熱用フラックス全使用した場合
にはアークが不安定になりがちでありその結果ビード外
観も悪くなる傾向が大であった。
ある帯状電極法に使用した場合、融点が低いためスラグ
が流れやすぐビード形状が乱れる原因となっていた。一
方、小人熱溶接Ｖこ大入熱用フラックス全使用した場合
にはアークが不安定になりがちでありその結果ビード外
観も悪くなる傾向が大であった。
即ち、従来のサブマージアーク溶接では、合金の含有量
に応じ、又、溶接入熱に応じて、最適のフラックスを選
択する必要があう軟鋼から高合金鋼にわたって、又、小
人熱から大入熱溶接にわたって安定して、優れた溶接性
、溶接作業性及び良好なビード外観を呈するようなスラ
ックスは現在のところ知られていない。
に応じ、又、溶接入熱に応じて、最適のフラックスを選
択する必要があう軟鋼から高合金鋼にわたって、又、小
人熱から大入熱溶接にわたって安定して、優れた溶接性
、溶接作業性及び良好なビード外観を呈するようなスラ
ックスは現在のところ知られていない。
本発明者らは、このような事情に鑑み、例えばロール肉
盛溶接作業において、下盛を軟鋼ソリッドワイヤで行な
い上盛全１３１ｃｒ系ステンレス鋼で行なうことを想定
した場合、下盛における小人熱、軟鋼溶接と、上盛にお
ける大入熱、高合金溶接では使用するスラックスを変え
ねばならない不便さを解消し、かつ、得られた溶着金属
がその本来の特性を有するようなフラックスの開発を期
して種々研究を進めて来た。その結果スラックスに配合
する原材料を特定するとともに、ＭｇＯ／Ａ／、２０３
及び塩基度を調整すればその目的が達成できることを知
りここに本発明を完成するに至ったものである。
盛溶接作業において、下盛を軟鋼ソリッドワイヤで行な
い上盛全１３１ｃｒ系ステンレス鋼で行なうことを想定
した場合、下盛における小人熱、軟鋼溶接と、上盛にお
ける大入熱、高合金溶接では使用するスラックスを変え
ねばならない不便さを解消し、かつ、得られた溶着金属
がその本来の特性を有するようなフラックスの開発を期
して種々研究を進めて来た。その結果スラックスに配合
する原材料を特定するとともに、ＭｇＯ／Ａ／、２０３
及び塩基度を調整すればその目的が達成できることを知
りここに本発明を完成するに至ったものである。
即ち、本発明の要旨とするところは、ＭｇＯ／Ａｔ２０
３＝０．２〜１．４でかつ、次式に示す塩基度（ＢＬ）
が（５） １．０〜２．５であり、アルミナ２０〜６０チ、マグネ
シャ１０〜３０チ、珪灰石５〜２０係、炭酸石灰、炭酸
バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチウム、炭酸マン
ガンの１種以上合計５〜１５チ。
３＝０．２〜１．４でかつ、次式に示す塩基度（ＢＬ）
が（５） １．０〜２．５であり、アルミナ２０〜６０チ、マグネ
シャ１０〜３０チ、珪灰石５〜２０係、炭酸石灰、炭酸
バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチウム、炭酸マン
ガンの１種以上合計５〜１５チ。
弗化カルシウム、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム
、弗化バリウム、弗化ナトリウム、弗化リチウムの１種
以上合計５〜１５チ、脱酸剤１合金剤あわせて４０％均
下の配合よりなシ又はこれに２０係以下の珪砂を配合す
ることを特徴とするサブマージアーク溶接用フラックス
にある。
、弗化バリウム、弗化ナトリウム、弗化リチウムの１種
以上合計５〜１５チ、脱酸剤１合金剤あわせて４０％均
下の配合よりなシ又はこれに２０係以下の珪砂を配合す
ることを特徴とするサブマージアーク溶接用フラックス
にある。
以下に本発明の詳細な説明する。
先ず、スラグの焼付き及び剥離性について検討を行なっ
た。その結果を第１図、第２図に示す。
た。その結果を第１図、第２図に示す。
両図とも炭酸バリウム７チ、弗化カルシウム８係。
Ｆｅ−８１２ｔＩ）、 Ｆｅ−Ｍｎ ５ ％とし、その
量の合計２２％（一定）とし、−万アルミナ、マグネシ
ャ珪灰石３者の合計を７８％として、その配合比率を種
釉変えて、溶接した結果を示したものである。
量の合計２２％（一定）とし、−万アルミナ、マグネシ
ャ珪灰石３者の合計を７８％として、その配合比率を種
釉変えて、溶接した結果を示したものである。
（６）
第１図はオーステナイト系ステンレス鋼帯状電極（０，
４ｍｔＸ ５０ｗｎ ）と組合せた場合で高合金大入熱
溶接の例であり、第２図は軟鋼ソリッドワイヤ（４，０
ｍｍφ）と組合せた場合で軟鋼小人熱溶接の例である。
４ｍｔＸ ５０ｗｎ ）と組合せた場合で高合金大入熱
溶接の例であり、第２図は軟鋼ソリッドワイヤ（４，０
ｍｍφ）と組合せた場合で軟鋼小人熱溶接の例である。
これらの図において、■は健全域■はスラグ剥離劣化城
■はスラグ焼付き発生域、■はアーク不安定域、■はビ
ード蛇行晴ヲ示す。
■はスラグ焼付き発生域、■はアーク不安定域、■はビ
ード蛇行晴ヲ示す。
軟鋼ソリッドワイヤと組合せた場合は健全域（１）がオ
ーステナイ！・系ステンレス鋼帯状′を極と組合せた場
合より低マグネシャ側へ移行しているが、はぼ重なりあ
っており大入熱高合金鋼の溶接と小入熱軟鋼の溶接と、
同一フシックスを使用しても健全な溶接が可能であるこ
とが明らかである。
ーステナイ！・系ステンレス鋼帯状′を極と組合せた場
合より低マグネシャ側へ移行しているが、はぼ重なりあ
っており大入熱高合金鋼の溶接と小入熱軟鋼の溶接と、
同一フシックスを使用しても健全な溶接が可能であるこ
とが明らかである。
まず、第１図によれば珪灰石がほぼ６チ以下の領域（至
）でビードが蛇行し、又逆にほぼ２７係を超えた場合は
スラグ剥離性劣化領域（ＩＩ）やスラグ焼付き発生域（
至）になり、健全な溶接は困難であるが、珪灰石がほぼ
６〜２７係の範囲であれば、健全な溶接が可能である。
）でビードが蛇行し、又逆にほぼ２７係を超えた場合は
スラグ剥離性劣化領域（ＩＩ）やスラグ焼付き発生域（
至）になり、健全な溶接は困難であるが、珪灰石がほぼ
６〜２７係の範囲であれば、健全な溶接が可能である。
しかし、マグネシャが極端に少なくアルミナが多い場合
はスラグの剥離性が低下しく領１１１１）一方マグネシ
ャが極端に多くアルミナが少ない場合はスラグの剥離性
は良好に保てるがアークが不安定となり（領ｍ■）ビー
ド形状が乱れる現象が出てくる。このことがら珪灰石の
含有量が適正な範囲にある場合健全域（Ｉ）はＭｇＯ／
Ａｔ２０．の比率を特定することにより得られることが
分る。
はスラグの剥離性が低下しく領１１１１）一方マグネシ
ャが極端に多くアルミナが少ない場合はスラグの剥離性
は良好に保てるがアークが不安定となり（領ｍ■）ビー
ド形状が乱れる現象が出てくる。このことがら珪灰石の
含有量が適正な範囲にある場合健全域（Ｉ）はＭｇＯ／
Ａｔ２０．の比率を特定することにより得られることが
分る。
第１図の場合はＭｇＯ／Ａｔ２０３が０．２〜２．２の
範囲であれば健全域（１）となるが、ＭｇＯ／Ａｔ２０
３が０．２未満であれば珪灰石の含有量が適正であって
も、領Ｉｊｉｌ！（ｌ［）に入リスラグの剥離性は劣化
する。又、ＭｇＯ／Ａｔ２０３が２．２超の場合は領域
■に入りアークが不安定となり、健全な溶接は困翻とな
る。
範囲であれば健全域（１）となるが、ＭｇＯ／Ａｔ２０
３が０．２未満であれば珪灰石の含有量が適正であって
も、領Ｉｊｉｌ！（ｌ［）に入リスラグの剥離性は劣化
する。又、ＭｇＯ／Ａｔ２０３が２．２超の場合は領域
■に入りアークが不安定となり、健全な溶接は困翻とな
る。
又、第２図によれば珪灰石がほぼ６係以下の領域（至）
でビードが蛇行し逆にほぼ３７チを超えた場合はスラグ
剥離性劣化領ｔｏｏｌ）やスラグ焼付き発生域（ＩＩＤ
になり健全な溶接が困難であるが珪灰石がほぼ６〜３７
チの範囲であれば健全な溶接が可能である。
でビードが蛇行し逆にほぼ３７チを超えた場合はスラグ
剥離性劣化領ｔｏｏｌ）やスラグ焼付き発生域（ＩＩＤ
になり健全な溶接が困難であるが珪灰石がほぼ６〜３７
チの範囲であれば健全な溶接が可能である。
しかし、この場合でもマグネシャが極端に少なくアルミ
ナが多い場合（即ちＭｇＯ／Ａｔ２ｏ５が小）はスラグ
の剥離性が劣化し１１！ｎ）−万マグネシャが極端に多
くアルミナが少ない場合（即ちＭｇＯ／Ａｔ２０３が大
）はスラグの剥離性は良好に保てるがアークが不安定と
なり（領域■）ビード形状が乱れる現象が出てぐる。
ナが多い場合（即ちＭｇＯ／Ａｔ２ｏ５が小）はスラグ
の剥離性が劣化し１１！ｎ）−万マグネシャが極端に多
くアルミナが少ない場合（即ちＭｇＯ／Ａｔ２０３が大
）はスラグの剥離性は良好に保てるがアークが不安定と
なり（領域■）ビード形状が乱れる現象が出てぐる。
第２図の場合は健全域（１）が第１図の場合より低Ｍｇ
Ｏ／Ａ４２０．側に移行し０．１〜１．４ （Ｄ範囲と
なる。
Ｏ／Ａ４２０．側に移行し０．１〜１．４ （Ｄ範囲と
なる。
ＭｇＯ／Ａｔ２０３が０．２未満であっても珪灰石の含
有量が適正であっても領域（Ｉｎに入リスラグの剥離性
は劣化する。又ＭｇＯ／Ａｔ２ｏ３が１．４超の場合は
領ψ弼に入りアークが不安定となり健全な溶接は困難と
なる。従ってこの両図の結果を総合するとＭｇＯ／Ａｔ
２０３＝０．２〜１．４とすべきである。
有量が適正であっても領域（Ｉｎに入リスラグの剥離性
は劣化する。又ＭｇＯ／Ａｔ２ｏ３が１．４超の場合は
領ψ弼に入りアークが不安定となり健全な溶接は困難と
なる。従ってこの両図の結果を総合するとＭｇＯ／Ａｔ
２０３＝０．２〜１．４とすべきである。
又、珪灰石が増加するとスラグの焼付き及び剥離性の劣
化が生じるが、これは糧々検討の結果塩基度と密接な関
係があることが分った。塩基度が１．０未満であればス
ラグの剥離性が劣化しタガネ等で打製を与えても容易に
とれず又、たとえスラグがとれたとしても、その一部分
が焼付きとして（９） 残り、溶接作業性の低下金きたすことになる。
化が生じるが、これは糧々検討の結果塩基度と密接な関
係があることが分った。塩基度が１．０未満であればス
ラグの剥離性が劣化しタガネ等で打製を与えても容易に
とれず又、たとえスラグがとれたとしても、その一部分
が焼付きとして（９） 残り、溶接作業性の低下金きたすことになる。
又、塩基度が２．５超であれば軟鋼で浴接した場合ビー
ド幅が不安定になりがちであり、ビーＰ外観が悪るぐな
るので塩基度は１．０〜２，５とした。
ド幅が不安定になりがちであり、ビーＰ外観が悪るぐな
るので塩基度は１．０〜２，５とした。
アルミナは前述の通リスラダの剥離性に大きな影響を及
ぼす材料であり２０％以上の配合によりスラグの流動性
がよくなりスラグ形状が安定し、溶接した場合母材と溶
接金属のぬれ角が小さくなりなじみがよくなるため特に
帯状電極と組合せて使用するときアンダーカット防止に
効果があるが６０係金超えて過剰に配合するとスラグの
融点が上昇し流動性が減じるとともにスラグの剥離性が
劣化するので２０〜６０優の範囲に限定した。
ぼす材料であり２０％以上の配合によりスラグの流動性
がよくなりスラグ形状が安定し、溶接した場合母材と溶
接金属のぬれ角が小さくなりなじみがよくなるため特に
帯状電極と組合せて使用するときアンダーカット防止に
効果があるが６０係金超えて過剰に配合するとスラグの
融点が上昇し流動性が減じるとともにスラグの剥離性が
劣化するので２０〜６０優の範囲に限定した。
マグネシャは前述のアルミナとの知合効果によりスラグ
剥離性に有効であり１．アークの安定化とアンダーカッ
ト防止に効果があるが１０％未満ではその効果は期待で
きず３０係超の場合はかえってアークが不安定となりビ
ード形状が乱れるので１０〜３０係の範囲に限定する８
苅がある。
剥離性に有効であり１．アークの安定化とアンダーカッ
ト防止に効果があるが１０％未満ではその効果は期待で
きず３０係超の場合はかえってアークが不安定となりビ
ード形状が乱れるので１０〜３０係の範囲に限定する８
苅がある。
珪灰石は５チ以上舵合することによりスラグの（１０）
流動性がよくなり安定した溶接ができるが２０優超の配
合ではスラグの流動性が大きくなりすぎ、ビード形状が
乱れる原因となるので５〜２０％の範囲に限定した。
合ではスラグの流動性が大きくなりすぎ、ビード形状が
乱れる原因となるので５〜２０％の範囲に限定した。
炭酸塩である炭酸石灰、炭酸バリウム、炭酸マグネシウ
ム、炭酸リチウム、炭酸マンガンはいずれもその熱分解
により発生する炭酸ガスの還元性雰囲気をもって大気中
よりアーク′に遮蔽するのに有効に作用するとともにそ
の分解生成物である酸化物はスラグを形成し健全な溶接
を維持するのに有効である。このとき炭酸塩１種以上の
合計の配合量が５チ未満では発生する炭酸ガスの量が十
分ではなく、大気中よりアークを遮蔽する効果が／トさ
い。又、１５チ超では発生ガス量が多（スラグの吹上げ
現象を生じビードの乱れる原因となるのでその配合量は
１種以上を合計５〜１５チの範囲に限定されるべきであ
る。
ム、炭酸リチウム、炭酸マンガンはいずれもその熱分解
により発生する炭酸ガスの還元性雰囲気をもって大気中
よりアーク′に遮蔽するのに有効に作用するとともにそ
の分解生成物である酸化物はスラグを形成し健全な溶接
を維持するのに有効である。このとき炭酸塩１種以上の
合計の配合量が５チ未満では発生する炭酸ガスの量が十
分ではなく、大気中よりアークを遮蔽する効果が／トさ
い。又、１５チ超では発生ガス量が多（スラグの吹上げ
現象を生じビードの乱れる原因となるのでその配合量は
１種以上を合計５〜１５チの範囲に限定されるべきであ
る。
弗化物である弗化カルシウム、弗化アルミニウム、弗化
マグネシウム、弗化・ぐリウム、弗化ナトリウム、弗化
リチウムの１種以上は合計２俤以上配合することにより
スラグの融点を下げスラグの流動性を適度に保つのに有
効であるが１５チ超の配合はアークも不安定ＩＣ７１，
Ｄがちであるので弗化物１種以上の合計を２〜１５チの
範囲に限定した。
マグネシウム、弗化・ぐリウム、弗化ナトリウム、弗化
リチウムの１種以上は合計２俤以上配合することにより
スラグの融点を下げスラグの流動性を適度に保つのに有
効であるが１５チ超の配合はアークも不安定ＩＣ７１，
Ｄがちであるので弗化物１種以上の合計を２〜１５チの
範囲に限定した。
脱酸剤２合金剤としてはフェロシリコン、フェロマンガ
ン金属マンガン、フェロアルミ、フェロチタン、フェロ
ニオブなどを脱酸２合金の両方の目的で添加し、鋼種に
より Ｎｉ 、 Ｃｒ ｅ Ｍｏ ｔ Ｖ ＋Ｗ 、
Ｇｏなどを合金剤の目的で添加するが、これらの合計が
４０％超になると溶接条件によっては成分のばらつきが
大きくなり所定の均一な成分が得られにくいので好まし
くない。
ン金属マンガン、フェロアルミ、フェロチタン、フェロ
ニオブなどを脱酸２合金の両方の目的で添加し、鋼種に
より Ｎｉ 、 Ｃｒ ｅ Ｍｏ ｔ Ｖ ＋Ｗ 、
Ｇｏなどを合金剤の目的で添加するが、これらの合計が
４０％超になると溶接条件によっては成分のばらつきが
大きくなり所定の均一な成分が得られにくいので好まし
くない。
又、本発明においては更に２０４以下の珪砂全添加する
ことができ、この添加により塩基度の調整が容易となり
更に作業性の向上をはかることができる。本発明フラッ
クスは例えば上記の各種配合物を水がラスなどの結合剤
で混和造粒した後、通常３００〜５００℃で焼成するこ
とにより得られるものである。
ことができ、この添加により塩基度の調整が容易となり
更に作業性の向上をはかることができる。本発明フラッ
クスは例えば上記の各種配合物を水がラスなどの結合剤
で混和造粒した後、通常３００〜５００℃で焼成するこ
とにより得られるものである。
以下ＶＣ本発明の効果全実施例によりさらに具体的に示
す。
す。
実施例
母材は第１表に示す５Ｍ４１Ｂ、 、 ５ＵＳ３０４
、８４５Ｃ：を使用した。ワイヤと組合せて溶接する場
合は５Ｍ４１Ｂ 、 ５ＵＳ３０４を２枚組合せて下向
すみ肉溶接を行ないスラグの剥離性を主として作業性の
検討を行なった。帯状電極と組合せて溶接する場合は８
４５Ｃによる円周溶接を行ない作業性の検討を行なった
０ （１３） （１４） 第２表に溶接条件を示す。
、８４５Ｃ：を使用した。ワイヤと組合せて溶接する場
合は５Ｍ４１Ｂ 、 ５ＵＳ３０４を２枚組合せて下向
すみ肉溶接を行ないスラグの剥離性を主として作業性の
検討を行なった。帯状電極と組合せて溶接する場合は８
４５Ｃによる円周溶接を行ない作業性の検討を行なった
０ （１３） （１４） 第２表に溶接条件を示す。
第２表溶接条件
第３表に使用したワイヤ及び帯状電極を示した。
第４表に使用したフラックスを一括して示した。
比較のため本発明外のフラックスについても検討を行な
った。
った。
溶接結果を第５表に示すが、比較例として示したフラッ
クスＦ−７は塩基度が低すぎるためアークの安定性は良
好であるがスラグの剥離性が劣化しスラグ除去作業が困
難であった。又フラックスＦ−９は塩基度は高いがＭｇ
Ｏ／Ａｔ２０．比が低すぎるためやはりスラグの剥離性
が劣化しスラグ除去作業は困難であり、両フラックスと
も多層盛は困難であった。又、フラックスＦ−８，Ｆ−
１０はスラグの剥離性は良好で焼付きも生じないがアー
クの安定性が悪く、又ビード外観も劣るので実用性があ
るとは云い難い。尚フラックスＦ−１０とＭＳ−３０９
ｅ組合せた場合は従来のフラックスと同等以上の溶接作
業性を有するが軟鋼ワイヤと組合せた場合にはアークが
不安定となりビード外観も悪いので本発明の目的とする
広範囲な用途への適用は困難であった。
クスＦ−７は塩基度が低すぎるためアークの安定性は良
好であるがスラグの剥離性が劣化しスラグ除去作業が困
難であった。又フラックスＦ−９は塩基度は高いがＭｇ
Ｏ／Ａｔ２０．比が低すぎるためやはりスラグの剥離性
が劣化しスラグ除去作業は困難であり、両フラックスと
も多層盛は困難であった。又、フラックスＦ−８，Ｆ−
１０はスラグの剥離性は良好で焼付きも生じないがアー
クの安定性が悪く、又ビード外観も劣るので実用性があ
るとは云い難い。尚フラックスＦ−１０とＭＳ−３０９
ｅ組合せた場合は従来のフラックスと同等以上の溶接作
業性を有するが軟鋼ワイヤと組合せた場合にはアークが
不安定となりビード外観も悪いので本発明の目的とする
広範囲な用途への適用は困難であった。
これと比較して、本発明の７ラツクス會用いた例では軟
鋼、ステンレス鋼いずれの消耗電極と組合せた場合でも
、又、低入熱溶接、大入熱溶接のいかんを問わずアーク
の安定性は良好でありスラグ剥離性の良好な焼付きのな
いビード形状の良好な溶接ビードが得られた。
鋼、ステンレス鋼いずれの消耗電極と組合せた場合でも
、又、低入熱溶接、大入熱溶接のいかんを問わずアーク
の安定性は良好でありスラグ剥離性の良好な焼付きのな
いビード形状の良好な溶接ビードが得られた。
以上詳細に説明したように、本発明フラックスにより広
範囲な用途に対して溶接が可能となりその意義は大きい
ものがある。
範囲な用途に対して溶接が可能となりその意義は大きい
ものがある。
第１図はオーステナイト系ステンレス鋼帯状を極と組合
せた場合の作業性検討結果であり、第２図は軟銅ソリッ
ドワイヤと組合せた場合の作業性検討結果である。 （２０） ４８１−
せた場合の作業性検討結果であり、第２図は軟銅ソリッ
ドワイヤと組合せた場合の作業性検討結果である。 （２０） ４８１−
Claims (2)
- （１） ＭｇＯ／Ａｔ２０５＝ ０．２〜１．４でか
つ次式に示す塩基度（ＢＬ）が１．０〜２．５であり、
アルミナ２０〜６０チ、マグネシャ１０〜３０チ、珪灰
石５〜２０％。 炭酸石灰、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチ
ウム、炭酸マンガンの１種以上合計５〜１５チ、弗化カ
ルシウム、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム、弗化
バリウム、弗化ナトリウム。 弗化リチウムの１種以上合計５〜１５係、脱酸剤。 合金剤あわせて４０％以下の配合よりなることを特徴と
するサブマージアーク溶接用フラックス。 - （２） ＭｇＯ／Ａｔ２０．＝＝０．２〜１．４テカ
ツ次式ニ示す塩基度（ＢＬ）が１．０〜２，５であり、
アルミナ２０〜６０チ、マグネシャ１０〜３０チ、珪灰
石５〜２０％。 炭酸石灰、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸リチ
ウム、炭酸マンがンのｌｆｉ以上合計５〜１５チ、弗化
カルシウム、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム、弗
化バリウム、弗化ナトリウム、弗化リチウムの１種以上
合計５〜１５％、脱酸剤。 合金剤あわせて４０％以上、珪砂２０％以下の配合より
なることを特徴とするサブマージアーク溶接用フラック
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1199182A JPS58128295A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1199182A JPS58128295A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58128295A true JPS58128295A (ja) | 1983-07-30 |
Family
ID=11793044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1199182A Pending JPS58128295A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58128295A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980049281A (ko) * | 1996-12-19 | 1998-09-15 | 김종진 | 용접금속의 충격인성이 우수한 입열량 400-500KJ/cm용 용접재료 |
| KR100423419B1 (ko) * | 1996-12-19 | 2004-06-12 | 주식회사 포스코 | 용접부인성이우수한입열량300KJ/cm급용접재료 |
| EP1698428A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-06 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
| US7727339B2 (en) | 2005-06-06 | 2010-06-01 | Lincoln Global, Inc. | Submerged arc flux |
| CN102922176A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-02-13 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种薄板高速埋弧焊剂 |
| JP2014039950A (ja) * | 2012-08-22 | 2014-03-06 | Kobe Steel Ltd | 溶着金属、帯状電極、焼結型フラックス及びサブマージアーク溶接方法 |
| EP2826588A1 (fr) * | 2013-07-18 | 2015-01-21 | Air Liquide Welding France | Flux et procédé de soudage à l'arc submergé des aciers à forte teneur en chrome |
-
1982
- 1982-01-28 JP JP1199182A patent/JPS58128295A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980049281A (ko) * | 1996-12-19 | 1998-09-15 | 김종진 | 용접금속의 충격인성이 우수한 입열량 400-500KJ/cm용 용접재료 |
| KR100423419B1 (ko) * | 1996-12-19 | 2004-06-12 | 주식회사 포스코 | 용접부인성이우수한입열량300KJ/cm급용접재료 |
| EP1698428A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-06 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
| AU2005234611B2 (en) * | 2005-03-04 | 2007-10-18 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
| US7678203B2 (en) | 2005-03-04 | 2010-03-16 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
| US7727339B2 (en) | 2005-06-06 | 2010-06-01 | Lincoln Global, Inc. | Submerged arc flux |
| JP2014039950A (ja) * | 2012-08-22 | 2014-03-06 | Kobe Steel Ltd | 溶着金属、帯状電極、焼結型フラックス及びサブマージアーク溶接方法 |
| CN102922176A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-02-13 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种薄板高速埋弧焊剂 |
| CN102922176B (zh) * | 2012-11-22 | 2015-02-18 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种薄板高速埋弧焊剂 |
| EP2826588A1 (fr) * | 2013-07-18 | 2015-01-21 | Air Liquide Welding France | Flux et procédé de soudage à l'arc submergé des aciers à forte teneur en chrome |
| FR3008636A1 (fr) * | 2013-07-18 | 2015-01-23 | Air Liquide Welding France | Flux et procede de soudage a l'arc submerge des aciers a forte teneur en chrome |
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