JPH0510199B2 - - Google Patents
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
[産業上の利用分野]
本発明は、外部からシールドガスやフラツクス
を供給することなく溶接を行なうことのできるセ
ルフシールドアーク溶接用フラツクス入りワイヤ
(以下単にフラツクス入りワイヤという)に関し、
特に亜鉛メツキ鋼板の溶接に適したフラツクス入
りワイヤに関するものである。 [従来の技術] フラツクス入りワイヤとは金属鞘内に粉粒状フ
ラツクスを充填したものであり、使用に当たつて
シールドガスやフラツクスを別途供給する必要が
ないので溶接作業性が良く、且つ耐風性に優れて
いる等の利点を有しているところから、その適用
範囲はますます拡大する傾向にある。 ところで亜鉛メツキ鋼板は、工業的には主に電
気メツキ法又は溶融メツキ法により鋼表面に亜鉛
を最大500g/m2程度付着させて製造されるが、
亜鉛メツキ鋼板(以下亜鉛鉄板ということがあ
る)の生産量は増加の一途をたどつており、特に
最近では自動車工業や住宅産業の発達により、板
厚1.2〜9mm程度の薄板の需要が増大し、これら
の生産が増大している。薄板は自動車や住宅用等
の部材として使用されるのであるが、この分野に
おける溶接に当たつては、外観上の溶性等もあつ
て小脚長(最大5mm程度)のすみ肉溶接継手を得
ることが求められている。こうした溶性に適合す
べく現在では主として0.6〜1.6mmφの細径ソリツ
ドワイヤを使用し、シールドガスとしてCO2或は
Ar−CO2混合ガスを用いたガスシールドアーク
溶接法が採用されている。そして該溶接に際して
は、亜鉛蒸気を多量に含む溶接ヒユームの発生に
よつて作業環境が悪化するのを防止し、更には溶
接能率の向上を図るため、排気装置を設けると共
にロボツト等を用いた自動溶接法が導入されてい
る。 [発明が解決しようとする問題点] しかしながら従来のソリツドワイヤによるガス
シールドアーク溶接は、スパツタの発生が多くま
た溶接部にピツトやブローホールが発生し易いた
め、スパツタの除去やピツト等の手直しなどの後
処理を必要とし、この為に多くの時間と経費を要
するといつた問題があつた。殊に最近では、溶接
部の品質の向上はもとより溶接能率の向上並びに
溶接施工コストの低減に対する要望が益々高まつ
ており、こうした状況に鑑みれば上記の様な問題
は早急に解決する必要がある。 本発明はこうした事情に着目してなされたもの
であつて、スパツタ量が少なく、溶接部品質及び
作業性に優れ且つ低コスト化し得た特に亜鉛メツ
キ鋼板の溶接に適したフラツクス入りワイヤを提
供しようとするものである。 [問題点を解決する為の手段] 本発明の亜鉛メツキ鋼板アーク溶接用フラツク
ス入りワイヤは、希土類を除いた金属弗化物:
0.3〜1.8%、Al:1.5〜3.5%、Mg:0.2〜1.0%、
酸化物及び/又は合金の形でCe,La,Sm,Sc,
Y,Pr,Ndの一種以上の希土類元素:0.1〜0.5
%、C:0.01〜1.3%、Mn:0.20〜2.00%を夫々
鋼鞘製内に必須成分として含む粒状フラツクス
を、ワイヤ全重量に対して5〜25%充填してなる
ところに要旨を有するものである。 [作用] 本発明は、特に下記4項目の要求品質を満足す
るフラツクス入りワイヤの開発を目的とし種々検
討の結果完成されたものであつて、フラツクス成
分及びその配合量並びに該フラツクスの金属鞘内
への充填率を適切に調整することによつて上記目
的を達成できる。4項目の要求品質とは溶接金属
に一般に要求される強度や靭性等の機械的性質の
他、特に(1)耐気孔性が良好なこと、(2)スパツタが
小粒で少ないこと、(3)ビード外観・形状が良好な
こと、(4)スラグ剥離性が良好なことである。 以下に本発明のフラツクス入りワイヤを構成す
る各々の成分の作用と配合率範囲の設定理由につ
いて順を追つて説明し、その後該フラツクスのワ
イヤ全重量に対する充填率について説明する。 希土類を除いた金属弗化物:0.3〜1.8% 金属弗化物は主にスラグ形成剤として配合され
るものである。本発明では主として小脚長(最大
5mm程度)のすみ肉溶接継手を得ることを1つの
目的としており、こうした目的を達成しつつ良好
なビード外観を確保する為には0.3%以上の金属
弗化物を配合しなければならない。しかし弗化物
配合量が多過ぎるとスパツタ発生量やヒユーム発
生量が増加して作業性の低下を招き、特に配合量
が1.8%を超えると後述のCe,La等希土類元素の
配合による耐気孔性改善効果を損なうようにな
る。金属弗化物が亜鉛メツキにおいて耐気孔性を
低下させる原因は、金属弗化物の増加とともにス
ラグ量が増加し、このスラグが亜鉛蒸気の逸散を
妨げるためと考えられる。 上記金属弗化物としてはCaF2,BaF2,SiF2,
LiF,LiBaF3,AlF3,MgF2,K2ZrF6,
Na2SiF6,NaF等が例示される。 Al:1.5〜3.5% Alは次に述べるMgと共に、耐気孔性の良い溶
接金属を与える為の元素である。即ちAlは溶融
金属中に存在または侵入した酸素や窒素と結合
し、脱酸,脱窒及び窒素固定剤として優れた機能
を発揮する。しかし1.5%未満ではこれらの効果
が不十分であり、一方3.5%を越えると溶接金属
中のAl量が過剰となり、溶融金属の流動性が低
下してビート外観を劣化させる他溶接金属の耐曲
げ性も低下してくる。また本発明者ら予備実験で
確認したところによると、亜鉛に起因して増大す
ると考えられるスパツタは、Al配合量が増える
に従つて減少する傾向があつた。このことから特
に亜鉛メツキ鋼板の溶接を目的とした本発明のフ
ラツクス入りワイヤにおいてはAlの配合が有効
であることが分かる。上記Alは金属Alとして加
え得る他、Fe−Al,Zr−Al,Mg−Al,Si−Al
等の合金として加えることもできる。 Mg:0.2〜1.0% Mgはアーク熱によつて容易に金属蒸気となり
強力なシールド効果を発揮する。しかしその含有
率が0.2%未満では該効果が弱まり前記Alの酸化
消費量が増大して歩留りが低下し、Alの脱窒効
果並びに固定効果が期待できなくなる。一方1.0
%を越えるとヒユーム発生量が過大となり溶融池
の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、ま
たスパツタ発生量も増大する。上記Mgとしては
金属Mgの他Al−Mg,Ni−Mg,Li−Mg,Li−
Si−Mg等の合金が使用できるが、金属Mgとし
ての添加はアーク熱による気化が爆発的に進んで
スパツタを多発するので、好ましくはMg−合金
として添加することが望ましい。 酸化物及び/又は合金の形で希土類元素:0.01
〜0.5% 希土類元素としては、Ce,La,Sm,Y,Pr,
Nd等が挙げられ、これら希土類元素の主な添加
目的は、溶接金属の耐気孔性を改善することであ
る。その添加量が0.01%未満では上記の効果が十
分に発揮されず、一方0.5%を越えるとスラグ及
び溶融金属の流動性が過剰となり、ビート外観等
が悪化する。希土類元素については、例えば
(Ce,La)−Fe−Si,(Ce,La)−Ca−Si等に合
金、Ce2O3,La2O3,Sm2O3,ScO3,Y2O3,
PrO2,Pr2O3,Nd2O3等の酸化物等のいずれであ
つてもよく、要は一種以上の希土類元素又はその
化合物が希土類元素換算で総量として0.01〜0.5
%添加されていればよい。合金或は酸化物の形態
による添加が推奨されるのは、これらを使用した
場合は弗化物等を使用した場合に比較してスパツ
タの発生が少なく、またアークの安定性も良好で
ある。尚希土類元素による亜鉛メツキ鋼板におけ
る耐気孔性改善効果は、希土類元素が溶融金属及
びスラグの粘性を低下させ、これによつて亜鉛蒸
気の逸散が促進されるためと考えられる。 C:0.01〜0.35% Cは溶接金属の硬度強化用元素であり、0.01%
以上含有させなければならない。しかし0.35%を
越えると溶接金属中に歩留るC量が増大して硬度
が過大となり、衝撃性能が低下する。上記Cとし
てはグラフアイトやCを含有する合金、例えば
Fe−Mn,鋳鉄等、或は炭酸塩、例えばCaCO3,
BaCO3,Li2CO3,Na2CO3,SrCO3,MgCO3等、
また有機物等の炭素含有化合物が挙げられる。 Mn:0.2〜2.0% 溶接金属中の強度を保持する為の元素であり、
また溶鋼の表面張力を低げてビード形状の調整を
行うものである。その含有率が0.2%未満では良
好なビード形状及び強度が得られなくなり、一方
2.0%を越えると、強度が必要以上に高くなつて
延性や耐割れ性を低下させる恐れがある。Mn原
料として使用される合金には、Fe−MnやFe−Si
−Mn等が含まれ、酸化物にはMnO,MnO2,
Li2MnO3等が含まれる。 尚上記成分のうち、Al,Mg,希土類元素,
C,Mnの各金属成分は、鋼製鞘及びフラツクス
のどちらかに含有させてもよく、両者の合計量が
上述で設定した範囲内であればよい。 次に本発明のフラツクス入りワイヤにおける、
フラツクスのワイヤ全重量に対する充填率につい
て説明する。上述の各成分の効果を有効に発揮さ
せる為にはフラツクスの充填率も極めて重要な要
素となる。即ちワイヤ全重量に対する充填率が5
〜25%の範囲となる様に充填率を設定しなければ
ならない。充填率が5%未満では先に規定した各
構成々分の個々の含有量を全て満足させることが
困難となり、一方25%を越えると伸線加工性が低
下して細径ワイヤの製造が困難になると共に溶接
効率が低下する等の問題が現われる。 以上、本発明の主たる構成に基づいて、その作
用と配合率範囲の設定理由等について説明して来
たが、更に以下で本発明のフラツクス入りワイヤ
について補足的説明を加える。 本発明で使用する鋼製鞘の材質としては軟鋼が
最も一般的であるが、用途によつては低合金鋼や
高合金鋼等を使用することもできまたその断面構
造も特に制限されないが、2mmφ以下の細径の場
合は比較的単純な円筒形のものが、また2.4〜4
mmφ程度の太径ワイヤの場合は鞘材を内部へ複雑
に折り込んだ構造のものが一般的である。 本発明においてはフラツクス中に、他のスラグ
形成剤として例えばCaO,TiO2,SiO2,MgO,
Al2O3,Na2K2O,MnO,MnO2,FeO,Fe3O4,
Fe2O3,B2O3等の酸化物やLi2SiO3,LiFeO2,
Li2MnO3,Sr2FeO4,SrFeO4等の複合酸化物を
配合でき、また脱酸剤として例えば金属又は合金
の形のTi,Zr,Si,B等を配合したり、更には
溶着速度の増大及びワイヤ製造時のフラツクス粉
末の流動性を改善し或は溶接能率を高める目的で
鉄粉を配合することもできる。 [実施例] 本発明のセルフシールドアーク溶接用フラツク
ス入りワイヤ(2mmφ、第1表No.1〜6)及び従
来のセルフシールドアーク溶接用フラツクス入り
ワイヤ(2mmφ、第1表No.7〜13)並びに従来の
ガスシールドアーク溶接用ソリツドワイヤ(1.2
mmφ、第2表No.14〜16)を夫々調製し、下記の条
件で溶接試験を行つた。その結果を第3表に示
す。 尚第3表中、溶接作業性の項における◎印は
優、〇印は良、△印はやや不良、×印は不良を意
味し、ピツト発生個数はクレータ部で発生したも
のを除いて算出した値である。また曲げ試験法は
ピツト発生部を避けて採取した長さ200mmの試験
片について、JIS Z 3124に準拠して曲げ角度
180゜、曲げ半径12mmの条件で行つた。但しピツト
多発の試料については測定を行わず、この場合は
第3表曲げ試験の項に(−)印で示した。 [溶接条件] 試験板:板厚2.3mm及び3.2mm、長さ300mm、幅
50mm 鋼種…亜鉛鉄板JIS G 3302,SPGA Z
27 亜鉛付着量…約400g/m2 継手形状:重ねすみ肉(後記第1図) ワイヤ断面形状:後記第2図(第2図A…セル
フシールドアーク溶接用ワイヤ、第2図B…
ガスシールドアーク溶接用ソリツドワイヤ)
を供給することなく溶接を行なうことのできるセ
ルフシールドアーク溶接用フラツクス入りワイヤ
(以下単にフラツクス入りワイヤという)に関し、
特に亜鉛メツキ鋼板の溶接に適したフラツクス入
りワイヤに関するものである。 [従来の技術] フラツクス入りワイヤとは金属鞘内に粉粒状フ
ラツクスを充填したものであり、使用に当たつて
シールドガスやフラツクスを別途供給する必要が
ないので溶接作業性が良く、且つ耐風性に優れて
いる等の利点を有しているところから、その適用
範囲はますます拡大する傾向にある。 ところで亜鉛メツキ鋼板は、工業的には主に電
気メツキ法又は溶融メツキ法により鋼表面に亜鉛
を最大500g/m2程度付着させて製造されるが、
亜鉛メツキ鋼板(以下亜鉛鉄板ということがあ
る)の生産量は増加の一途をたどつており、特に
最近では自動車工業や住宅産業の発達により、板
厚1.2〜9mm程度の薄板の需要が増大し、これら
の生産が増大している。薄板は自動車や住宅用等
の部材として使用されるのであるが、この分野に
おける溶接に当たつては、外観上の溶性等もあつ
て小脚長(最大5mm程度)のすみ肉溶接継手を得
ることが求められている。こうした溶性に適合す
べく現在では主として0.6〜1.6mmφの細径ソリツ
ドワイヤを使用し、シールドガスとしてCO2或は
Ar−CO2混合ガスを用いたガスシールドアーク
溶接法が採用されている。そして該溶接に際して
は、亜鉛蒸気を多量に含む溶接ヒユームの発生に
よつて作業環境が悪化するのを防止し、更には溶
接能率の向上を図るため、排気装置を設けると共
にロボツト等を用いた自動溶接法が導入されてい
る。 [発明が解決しようとする問題点] しかしながら従来のソリツドワイヤによるガス
シールドアーク溶接は、スパツタの発生が多くま
た溶接部にピツトやブローホールが発生し易いた
め、スパツタの除去やピツト等の手直しなどの後
処理を必要とし、この為に多くの時間と経費を要
するといつた問題があつた。殊に最近では、溶接
部の品質の向上はもとより溶接能率の向上並びに
溶接施工コストの低減に対する要望が益々高まつ
ており、こうした状況に鑑みれば上記の様な問題
は早急に解決する必要がある。 本発明はこうした事情に着目してなされたもの
であつて、スパツタ量が少なく、溶接部品質及び
作業性に優れ且つ低コスト化し得た特に亜鉛メツ
キ鋼板の溶接に適したフラツクス入りワイヤを提
供しようとするものである。 [問題点を解決する為の手段] 本発明の亜鉛メツキ鋼板アーク溶接用フラツク
ス入りワイヤは、希土類を除いた金属弗化物:
0.3〜1.8%、Al:1.5〜3.5%、Mg:0.2〜1.0%、
酸化物及び/又は合金の形でCe,La,Sm,Sc,
Y,Pr,Ndの一種以上の希土類元素:0.1〜0.5
%、C:0.01〜1.3%、Mn:0.20〜2.00%を夫々
鋼鞘製内に必須成分として含む粒状フラツクス
を、ワイヤ全重量に対して5〜25%充填してなる
ところに要旨を有するものである。 [作用] 本発明は、特に下記4項目の要求品質を満足す
るフラツクス入りワイヤの開発を目的とし種々検
討の結果完成されたものであつて、フラツクス成
分及びその配合量並びに該フラツクスの金属鞘内
への充填率を適切に調整することによつて上記目
的を達成できる。4項目の要求品質とは溶接金属
に一般に要求される強度や靭性等の機械的性質の
他、特に(1)耐気孔性が良好なこと、(2)スパツタが
小粒で少ないこと、(3)ビード外観・形状が良好な
こと、(4)スラグ剥離性が良好なことである。 以下に本発明のフラツクス入りワイヤを構成す
る各々の成分の作用と配合率範囲の設定理由につ
いて順を追つて説明し、その後該フラツクスのワ
イヤ全重量に対する充填率について説明する。 希土類を除いた金属弗化物:0.3〜1.8% 金属弗化物は主にスラグ形成剤として配合され
るものである。本発明では主として小脚長(最大
5mm程度)のすみ肉溶接継手を得ることを1つの
目的としており、こうした目的を達成しつつ良好
なビード外観を確保する為には0.3%以上の金属
弗化物を配合しなければならない。しかし弗化物
配合量が多過ぎるとスパツタ発生量やヒユーム発
生量が増加して作業性の低下を招き、特に配合量
が1.8%を超えると後述のCe,La等希土類元素の
配合による耐気孔性改善効果を損なうようにな
る。金属弗化物が亜鉛メツキにおいて耐気孔性を
低下させる原因は、金属弗化物の増加とともにス
ラグ量が増加し、このスラグが亜鉛蒸気の逸散を
妨げるためと考えられる。 上記金属弗化物としてはCaF2,BaF2,SiF2,
LiF,LiBaF3,AlF3,MgF2,K2ZrF6,
Na2SiF6,NaF等が例示される。 Al:1.5〜3.5% Alは次に述べるMgと共に、耐気孔性の良い溶
接金属を与える為の元素である。即ちAlは溶融
金属中に存在または侵入した酸素や窒素と結合
し、脱酸,脱窒及び窒素固定剤として優れた機能
を発揮する。しかし1.5%未満ではこれらの効果
が不十分であり、一方3.5%を越えると溶接金属
中のAl量が過剰となり、溶融金属の流動性が低
下してビート外観を劣化させる他溶接金属の耐曲
げ性も低下してくる。また本発明者ら予備実験で
確認したところによると、亜鉛に起因して増大す
ると考えられるスパツタは、Al配合量が増える
に従つて減少する傾向があつた。このことから特
に亜鉛メツキ鋼板の溶接を目的とした本発明のフ
ラツクス入りワイヤにおいてはAlの配合が有効
であることが分かる。上記Alは金属Alとして加
え得る他、Fe−Al,Zr−Al,Mg−Al,Si−Al
等の合金として加えることもできる。 Mg:0.2〜1.0% Mgはアーク熱によつて容易に金属蒸気となり
強力なシールド効果を発揮する。しかしその含有
率が0.2%未満では該効果が弱まり前記Alの酸化
消費量が増大して歩留りが低下し、Alの脱窒効
果並びに固定効果が期待できなくなる。一方1.0
%を越えるとヒユーム発生量が過大となり溶融池
の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、ま
たスパツタ発生量も増大する。上記Mgとしては
金属Mgの他Al−Mg,Ni−Mg,Li−Mg,Li−
Si−Mg等の合金が使用できるが、金属Mgとし
ての添加はアーク熱による気化が爆発的に進んで
スパツタを多発するので、好ましくはMg−合金
として添加することが望ましい。 酸化物及び/又は合金の形で希土類元素:0.01
〜0.5% 希土類元素としては、Ce,La,Sm,Y,Pr,
Nd等が挙げられ、これら希土類元素の主な添加
目的は、溶接金属の耐気孔性を改善することであ
る。その添加量が0.01%未満では上記の効果が十
分に発揮されず、一方0.5%を越えるとスラグ及
び溶融金属の流動性が過剰となり、ビート外観等
が悪化する。希土類元素については、例えば
(Ce,La)−Fe−Si,(Ce,La)−Ca−Si等に合
金、Ce2O3,La2O3,Sm2O3,ScO3,Y2O3,
PrO2,Pr2O3,Nd2O3等の酸化物等のいずれであ
つてもよく、要は一種以上の希土類元素又はその
化合物が希土類元素換算で総量として0.01〜0.5
%添加されていればよい。合金或は酸化物の形態
による添加が推奨されるのは、これらを使用した
場合は弗化物等を使用した場合に比較してスパツ
タの発生が少なく、またアークの安定性も良好で
ある。尚希土類元素による亜鉛メツキ鋼板におけ
る耐気孔性改善効果は、希土類元素が溶融金属及
びスラグの粘性を低下させ、これによつて亜鉛蒸
気の逸散が促進されるためと考えられる。 C:0.01〜0.35% Cは溶接金属の硬度強化用元素であり、0.01%
以上含有させなければならない。しかし0.35%を
越えると溶接金属中に歩留るC量が増大して硬度
が過大となり、衝撃性能が低下する。上記Cとし
てはグラフアイトやCを含有する合金、例えば
Fe−Mn,鋳鉄等、或は炭酸塩、例えばCaCO3,
BaCO3,Li2CO3,Na2CO3,SrCO3,MgCO3等、
また有機物等の炭素含有化合物が挙げられる。 Mn:0.2〜2.0% 溶接金属中の強度を保持する為の元素であり、
また溶鋼の表面張力を低げてビード形状の調整を
行うものである。その含有率が0.2%未満では良
好なビード形状及び強度が得られなくなり、一方
2.0%を越えると、強度が必要以上に高くなつて
延性や耐割れ性を低下させる恐れがある。Mn原
料として使用される合金には、Fe−MnやFe−Si
−Mn等が含まれ、酸化物にはMnO,MnO2,
Li2MnO3等が含まれる。 尚上記成分のうち、Al,Mg,希土類元素,
C,Mnの各金属成分は、鋼製鞘及びフラツクス
のどちらかに含有させてもよく、両者の合計量が
上述で設定した範囲内であればよい。 次に本発明のフラツクス入りワイヤにおける、
フラツクスのワイヤ全重量に対する充填率につい
て説明する。上述の各成分の効果を有効に発揮さ
せる為にはフラツクスの充填率も極めて重要な要
素となる。即ちワイヤ全重量に対する充填率が5
〜25%の範囲となる様に充填率を設定しなければ
ならない。充填率が5%未満では先に規定した各
構成々分の個々の含有量を全て満足させることが
困難となり、一方25%を越えると伸線加工性が低
下して細径ワイヤの製造が困難になると共に溶接
効率が低下する等の問題が現われる。 以上、本発明の主たる構成に基づいて、その作
用と配合率範囲の設定理由等について説明して来
たが、更に以下で本発明のフラツクス入りワイヤ
について補足的説明を加える。 本発明で使用する鋼製鞘の材質としては軟鋼が
最も一般的であるが、用途によつては低合金鋼や
高合金鋼等を使用することもできまたその断面構
造も特に制限されないが、2mmφ以下の細径の場
合は比較的単純な円筒形のものが、また2.4〜4
mmφ程度の太径ワイヤの場合は鞘材を内部へ複雑
に折り込んだ構造のものが一般的である。 本発明においてはフラツクス中に、他のスラグ
形成剤として例えばCaO,TiO2,SiO2,MgO,
Al2O3,Na2K2O,MnO,MnO2,FeO,Fe3O4,
Fe2O3,B2O3等の酸化物やLi2SiO3,LiFeO2,
Li2MnO3,Sr2FeO4,SrFeO4等の複合酸化物を
配合でき、また脱酸剤として例えば金属又は合金
の形のTi,Zr,Si,B等を配合したり、更には
溶着速度の増大及びワイヤ製造時のフラツクス粉
末の流動性を改善し或は溶接能率を高める目的で
鉄粉を配合することもできる。 [実施例] 本発明のセルフシールドアーク溶接用フラツク
ス入りワイヤ(2mmφ、第1表No.1〜6)及び従
来のセルフシールドアーク溶接用フラツクス入り
ワイヤ(2mmφ、第1表No.7〜13)並びに従来の
ガスシールドアーク溶接用ソリツドワイヤ(1.2
mmφ、第2表No.14〜16)を夫々調製し、下記の条
件で溶接試験を行つた。その結果を第3表に示
す。 尚第3表中、溶接作業性の項における◎印は
優、〇印は良、△印はやや不良、×印は不良を意
味し、ピツト発生個数はクレータ部で発生したも
のを除いて算出した値である。また曲げ試験法は
ピツト発生部を避けて採取した長さ200mmの試験
片について、JIS Z 3124に準拠して曲げ角度
180゜、曲げ半径12mmの条件で行つた。但しピツト
多発の試料については測定を行わず、この場合は
第3表曲げ試験の項に(−)印で示した。 [溶接条件] 試験板:板厚2.3mm及び3.2mm、長さ300mm、幅
50mm 鋼種…亜鉛鉄板JIS G 3302,SPGA Z
27 亜鉛付着量…約400g/m2 継手形状:重ねすみ肉(後記第1図) ワイヤ断面形状:後記第2図(第2図A…セル
フシールドアーク溶接用ワイヤ、第2図B…
ガスシールドアーク溶接用ソリツドワイヤ)
【表】
但し、ガスシールド溶接用ワイヤの場合、シー
ルドガスとしてCO2(ワイヤNo.14,15)及び80%
−20%CO2(ワイヤNo.16)を用い、流量20/分
で行なつた。また全てについて2回くりかえして
溶接試験を行なつた。
ルドガスとしてCO2(ワイヤNo.14,15)及び80%
−20%CO2(ワイヤNo.16)を用い、流量20/分
で行なつた。また全てについて2回くりかえして
溶接試験を行なつた。
【表】
【表】
【表】
第3表から明らかな様に、本発明ワイヤ(No.1
〜6)は良好な溶接作業性及び耐気孔性並びに曲
げ性能を示す。これに対し従来のソリツドワイヤ
によるガスシールドアーク溶接(比較例No.18〜
20)ではスパツタ発生量も多く、ピツトも多く発
生した。また本発明で規定する要求の何れかを欠
くNo.8〜17の比較例ワイヤは、常に溶接作業性,
耐気孔性及び曲げ性能の3つの品質要求項目の内
いずれかを欠き、上記要求項目を同時に満足する
ことはできない。 [発明の効果] 本発明は以上の様に構成されており、特に亜鉛
メツキ鋼板の溶接におて、溶接作業性及び耐気孔
性に優れ、且つ良好な曲げ性能を得ることができ
るセルフシールドアーク溶接用フラツクス入りワ
イヤを提供し得ることになつた。
〜6)は良好な溶接作業性及び耐気孔性並びに曲
げ性能を示す。これに対し従来のソリツドワイヤ
によるガスシールドアーク溶接(比較例No.18〜
20)ではスパツタ発生量も多く、ピツトも多く発
生した。また本発明で規定する要求の何れかを欠
くNo.8〜17の比較例ワイヤは、常に溶接作業性,
耐気孔性及び曲げ性能の3つの品質要求項目の内
いずれかを欠き、上記要求項目を同時に満足する
ことはできない。 [発明の効果] 本発明は以上の様に構成されており、特に亜鉛
メツキ鋼板の溶接におて、溶接作業性及び耐気孔
性に優れ、且つ良好な曲げ性能を得ることができ
るセルフシールドアーク溶接用フラツクス入りワ
イヤを提供し得ることになつた。
第1図は継手形状、第2図はワイヤ形状の断面
を夫々示したものである。
を夫々示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 金属弗化物をワイヤ全重量に対して0.3〜1.8
%(ワイヤ全量に対する重量%、以下同じ)含有
する粉粒状フラツクスを、調製鞘内に5〜25%充
填してなり、且つ鋼製鞘及び/又はフラツクス中
に下記の成分を含有させてなることを特徴とする
セルフシールド亜鉛メツキ鋼板アーク溶接用フラ
ツクス入ワイヤ。 Al:1.5〜3.5% Mg:0.2〜1.0% 酸化物及び/又は合金 の形で希土類元素:0.01〜0.5% C :0.01〜0.35% Mn:0.20〜2.00%
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1064685A JPS61169196A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | セルフシールド亜鉛メッキ鋼板アーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1064685A JPS61169196A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | セルフシールド亜鉛メッキ鋼板アーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61169196A JPS61169196A (ja) | 1986-07-30 |
JPH0510199B2 true JPH0510199B2 (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=11755979
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1064685A Granted JPS61169196A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | セルフシールド亜鉛メッキ鋼板アーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61169196A (ja) |
Families Citing this family (6)
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BR112015016170A2 (pt) * | 2013-01-16 | 2017-07-11 | Hobart Brothers Co | sistemas e métodos de soldagem com eletrodos |
US10421160B2 (en) * | 2013-03-11 | 2019-09-24 | The Esab Group, Inc. | Alloying composition for self-shielded FCAW wires with low diffusible hydrogen and high Charpy V-notch impact toughness |
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US11529697B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-12-20 | Lincoln Global, Inc. | Additive manufacturing using aluminum-containing wire |
CN116638089A (zh) * | 2023-07-27 | 2023-08-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 基于大颗粒球形金属粉末制备电弧增材制造用的丝材方法 |
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-
1985
- 1985-01-22 JP JP1064685A patent/JPS61169196A/ja active Granted
Patent Citations (9)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61169196A (ja) | 1986-07-30 |
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