JPS58117830A - 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 - Google Patents
熱間圧延における圧延材の材質制御方法Info
- Publication number
- JPS58117830A JPS58117830A JP57000675A JP67582A JPS58117830A JP S58117830 A JPS58117830 A JP S58117830A JP 57000675 A JP57000675 A JP 57000675A JP 67582 A JP67582 A JP 67582A JP S58117830 A JPS58117830 A JP S58117830A
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- JP
- Japan
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- rolling
- temperature
- strain
- transformation
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼の熱間圧延に際して圧延中に圧延材のオー
ステナイト粒径、蓄積ひずみ、変態率を測定しその測定
結果に基づき、圧延終了時の変態率、フェライト粒径を
予測し、その予測結果に基づき圧延条件を制御し目的と
する材質を得る方法Ｋ１１ｌする。熱間圧延中の変態率
、フェライト粒径が圧延成品の機械的性質に大きな影響
を及ぼすことはよく知られていることである。
ステナイト粒径、蓄積ひずみ、変態率を測定しその測定
結果に基づき、圧延終了時の変態率、フェライト粒径を
予測し、その予測結果に基づき圧延条件を制御し目的と
する材質を得る方法Ｋ１１ｌする。熱間圧延中の変態率
、フェライト粒径が圧延成品の機械的性質に大きな影響
を及ぼすことはよく知られていることである。
近年、制御圧延により高張力高程性鋼板の製造技術が開
発されてきたが、制御圧延に際しては圧延中にオーステ
ナイト粒径、蓄積ひずみ、変態率等の組織要因に関する
データを測定し、これらの測定結果に基づいて最終製品
の機械的性質に大きな影響を及ぼすフェライト粒径、圧
気終了時の変態率を予測制御し、目的とする機械的性質
を得ようとする強ｈａ求がある。従来圧延中に組織要因
に関する情報を得る有効な測定法がなく、その開発が強
＜ｍまれていた。
発されてきたが、制御圧延に際しては圧延中にオーステ
ナイト粒径、蓄積ひずみ、変態率等の組織要因に関する
データを測定し、これらの測定結果に基づいて最終製品
の機械的性質に大きな影響を及ぼすフェライト粒径、圧
気終了時の変態率を予測制御し、目的とする機械的性質
を得ようとする強ｈａ求がある。従来圧延中に組織要因
に関する情報を得る有効な測定法がなく、その開発が強
＜ｍまれていた。
本発明社、圧延中に圧延荷重を一定し、変形抵抗を求め
ることによｐ圧気材Ｏオーステナイト粒得、蓄積ひずみ
、変態率を一定し、そＯ測定結果により、圧延材のフェ
ライト粒径、圧気終了時の変態率を精度よく予測し、予
測結果に基づき所定の材質を得るために圧延スケジユー
ルを修正、制御することを目的とする・ 本発明者らは、基礎的な各ｌ１ｌＩｋｊ１４１加工夷験
および実際の厚板圧延機での現場実験を重ね大結果、圧
嬌温度ＳＳＯ℃以上にシーて平均変形抵抗にＴ１１は温
度Ｔ１ひずみ−１ひずみ速度；、オーステナイト粒径ｅ
Ｌｒ Ｏ関数として次式で記述できることを見出した。
ることによｐ圧気材Ｏオーステナイト粒得、蓄積ひずみ
、変態率を一定し、そＯ測定結果により、圧延材のフェ
ライト粒径、圧気終了時の変態率を精度よく予測し、予
測結果に基づき所定の材質を得るために圧延スケジユー
ルを修正、制御することを目的とする・ 本発明者らは、基礎的な各ｌ１ｌＩｋｊ１４１加工夷験
および実際の厚板圧延機での現場実験を重ね大結果、圧
嬌温度ＳＳＯ℃以上にシーて平均変形抵抗にＴ１１は温
度Ｔ１ひずみ−１ひずみ速度；、オーステナイト粒径ｅ
Ｌｒ Ｏ関数として次式で記述できることを見出した。
／ｆｌｋ１１１：ａ、４−ＩＬｌ／テ＋＠ＩＩＨＭ＋”
ｈτｌ！ｌ ； ＋ ｌＬ４ ム（〜／ｄｒ） ・
・・・・・−ｍ−（２）ただしａ、は定数、ａ・〜ａ、
轄成分成分存する定数である。本発明は圧延中に圧延荷
重、ロール回転数、板厚を測定し、平均変形抵抗に！１
ｏｔ）８を求め、（１）式でｄ、＝ｘ（１・とおい丸標
準変形抵抗ｋｍｏを計算し、（１）弐に基づきオーステ
ナイト粒＠ （１，を次式） ％式％（１ ９ｓＯ℃以上の各パスにおいてリアルタイムで推定しよ
うとするものである。
ｈτｌ！ｌ ； ＋ ｌＬ４ ム（〜／ｄｒ） ・
・・・・・−ｍ−（２）ただしａ、は定数、ａ・〜ａ、
轄成分成分存する定数である。本発明は圧延中に圧延荷
重、ロール回転数、板厚を測定し、平均変形抵抗に！１
ｏｔ）８を求め、（１）式でｄ、＝ｘ（１・とおい丸標
準変形抵抗ｋｍｏを計算し、（１）弐に基づきオーステ
ナイト粒＠ （１，を次式） ％式％（１ ９ｓＯ℃以上の各パスにおいてリアルタイムで推定しよ
うとするものである。
圧延温度９５０℃以下のパスにおいては、７９７間でひ
ずみが完全に回復せず、ひずみの累積効果が問題となる
。本発明者らは、すでに特願昭５５−２２９６０号明細
書に示すように、ひずみの累積効果を考慮した変形抵抗
予測式を提案しているが、本発明ではさらにオーステナ
イト粒径の効果を導入し、９５０℃以上の圧延）量スで
の到達オーステナイト粒径ｄｒ８を用いて変形抵抗を次
式で表わす。
ずみが完全に回復せず、ひずみの累積効果が問題となる
。本発明者らは、すでに特願昭５５−２２９６０号明細
書に示すように、ひずみの累積効果を考慮した変形抵抗
予測式を提案しているが、本発明ではさらにオーステナ
イト粒径の効果を導入し、９５０℃以上の圧延）量スで
の到達オーステナイト粒径ｄｒ８を用いて変形抵抗を次
式で表わす。
ａ。
１Ｑｋｌ＆−４，鳩／Ｔ ＋ａ！ ／ｎ （ｇ＋
ｄｇ ）＋ａ３ Ｔ／ａｇ＋ｌＬ４／ｎ（、、、）・
・・・・・・・・ （３） ただし４ｇは蓄積ひずみである。
ｄｇ ）＋ａ３ Ｔ／ａｇ＋ｌＬ４／ｎ（、、、）・
・・・・・・・・ （３） ただし４ｇは蓄積ひずみである。
（薦式で４ｇ ＝ Ｏとおいた場合のｋｍの値をｋＩｎ
ｌとして（２）式に基づいて蓄積ひずみΔＣをｋｍＩ％
ｋｍｏ ｂ日の関数として次式により計算する。
ｌとして（２）式に基づいて蓄積ひずみΔＣをｋｍＩ％
ｋｍｏ ｂ日の関数として次式により計算する。
ノ＃コ（（ｋｍｏｂｓ／ｃｚ、）’ｔリ −１ 〕、
ｚ 、＝−（４１本発明では以下に示す方法により変
態直前の蓄積ひずみΔ＃ｔを計算し、さらにその値とａ
ｒ、を用いて７工ツイト粒径ｄ−を予測する。
ｚ 、＝−（４１本発明では以下に示す方法により変
態直前の蓄積ひずみΔ＃ｔを計算し、さらにその値とａ
ｒ、を用いて７工ツイト粒径ｄ−を予測する。
該嶺Δス（ｎΔス）のひず＋Ｃユ、蓄積ひずみｊ ａｎ
が既知で、次ｄ ＸＯ蓄積ひずみ７ｇ（１＋ｔを予測す
る方法としては、本発明者らｋよる特願昭５Ｓ−ｚｚｓ
ｓｏ４明細書に示すように、温度！、保持時間ｔｈ、予
ひずみｇｐ （”ｘ ＃Ｂ＋Δｇ、）０＄９数で記述さ
れるひずみ残留率λ息（テ、ｔｈ％す）を用ｉて次式を
利用する方法が精度、迅速性においてすぐれている。
が既知で、次ｄ ＸＯ蓄積ひずみ７ｇ（１＋ｔを予測す
る方法としては、本発明者らｋよる特願昭５Ｓ−ｚｚｓ
ｓｏ４明細書に示すように、温度！、保持時間ｔｈ、予
ひずみｇｐ （”ｘ ＃Ｂ＋Δｇ、）０＄９数で記述さ
れるひずみ残留率λ息（テ、ｔｈ％す）を用ｉて次式を
利用する方法が精度、迅速性においてすぐれている。
Δｇ、、、ｗλｔｓ （ａ、、 ＋ Ｉｔ、 ） −
−−＝−Ｉｇ圧延スケゾユールにし丸がい、オーステナ
イト−７工ツイト変態温度（ムｒａ ）以上の各Δスに
クーて（５）式を繰夛返し用いて、変態直前Ｃ）ＡＸＣ
）蓄積ひずみを予測する。をおムｒｌについて拡合金成
分、オーステナイト粒度、圧延条件から求められる公知
の予測式を利用して推定する。７−９工の熱伝導方程式
まえはそ０筒易式を用いて変態直前の・９ス終了稜、変
態までの時間を計算し、そり結果に基づきλを計算し、
さらに再び（６）式を用いて変態直前の蓄積ひずみｄ−
ｔを予測する。 、本発明者らは、各種熱間加工実
験および実際の厚板圧気機での現場実験を重ねた結果、
６粒径（＋１．）は７粒径（ｄｒｇ ）と変態直前の蓄
積ひずみ”ｔ Ｏ関数として次式で表わされることを見
出した。
−−＝−Ｉｇ圧延スケゾユールにし丸がい、オーステナ
イト−７工ツイト変態温度（ムｒａ ）以上の各Δスに
クーて（５）式を繰夛返し用いて、変態直前Ｃ）ＡＸＣ
）蓄積ひずみを予測する。をおムｒｌについて拡合金成
分、オーステナイト粒度、圧延条件から求められる公知
の予測式を利用して推定する。７−９工の熱伝導方程式
まえはそ０筒易式を用いて変態直前の・９ス終了稜、変
態までの時間を計算し、そり結果に基づきλを計算し、
さらに再び（６）式を用いて変態直前の蓄積ひずみｄ−
ｔを予測する。 、本発明者らは、各種熱間加工実
験および実際の厚板圧気機での現場実験を重ねた結果、
６粒径（＋１．）は７粒径（ｄｒｇ ）と変態直前の蓄
積ひずみ”ｔ Ｏ関数として次式で表わされることを見
出した。
ｌＱｄｇ ＝Ｏ＠ ＋ Ｃ１ｌｎｄｙｇ 十〇、Δ１１
； ・−・・・−＋６まただしＣ・〜ｃ、は定数であ
る。
； ・−・・・−＋６まただしＣ・〜ｃ、は定数であ
る。
（Ｌ ｒ ｓが読値であり、Ａｒ１以上の各・９スにお
ｉて次パス以降のスケジュール計算によりΔ’ｔｔ−ａ
定できるので（６）弐によりフェライト粒径ｄ−を予測
できる。
ｉて次パス以降のスケジュール計算によりΔ’ｔｔ−ａ
定できるので（６）弐によりフェライト粒径ｄ−を予測
できる。
以上のようにして求めたｄｇ と最終的に得ようとし
ている材質特性に必要なフェライト粒径を比較し、必要
に応じて圧延スケジュールを修正制御する。圧延機の能
力から考えてスケ ノユール修正が不可能な場合には次
回圧延材に対して予測制御を行う。
ている材質特性に必要なフェライト粒径を比較し、必要
に応じて圧延スケジュールを修正制御する。圧延機の能
力から考えてスケ ノユール修正が不可能な場合には次
回圧延材に対して予測制御を行う。
圧延終了温度がＡｒｓ以下の場合には以下に示すような
方法で圧延中０各Δスの変態率を測定し、その側室結果
に基づき、圧延終了時の変態率を予測する。
方法で圧延中０各Δスの変態率を測定し、その側室結果
に基づき、圧延終了時の変態率を予測する。
本発明者らは、熱間加工実験により変態率Ｒ１＊側平均
蛮形抵拭に！ＥＩＯｍｌ−と次式によ）計算されるｋｌ
ｌｃｉｓＬ／の関係を求めた・ ７ｎｋｍｃａｌ＝ １）ｅ ＋ ｂ１／Ｔ ＋ｂｌ
／ｎ（ａ＋）ｇ）＋ｂ、テｌｎ；−−− ｍ ただしｂ・〜ｂｓ は成分に依存する定数である。
蛮形抵拭に！ＥＩＯｍｌ−と次式によ）計算されるｋｌ
ｌｃｉｓＬ／の関係を求めた・ ７ｎｋｍｃａｌ＝ １）ｅ ＋ ｂ１／Ｔ ＋ｂｌ
／ｎ（ａ＋）ｇ）＋ｂ、テｌｎ；−−− ｍ ただしｂ・〜ｂｓ は成分に依存する定数である。
ＲＦｉしｏｂ−とｋｍａ＠ｚ Ｏ関数として次式で記述
できる。
できる。
（四式によＩＲを求め、次イス以降の変態をよく知られ
九集験弐により予測する・ Ｒ（ｔ）＝＝ｇＲ（ｃ、）＋ ｅｘｐ（−ｋ（′ｒ）ｔ
）−・ｘ ｐ （−ｋ（”ｅ ） ｔｏ ］
−−−−一（９）ただし、Ｔ・・ｔ・はそれぞれ骸ａＡ
スでの時間と温度である。ま九ｋ （Ｔ）ｔｉ次式で表
わされる。
九集験弐により予測する・ Ｒ（ｔ）＝＝ｇＲ（ｃ、）＋ ｅｘｐ（−ｋ（′ｒ）ｔ
）−・ｘ ｐ （−ｋ（”ｅ ） ｔｏ ］
−−−−一（９）ただし、Ｔ・・ｔ・はそれぞれ骸ａＡ
スでの時間と温度である。ま九ｋ （Ｔ）ｔｉ次式で表
わされる。
ｋ（Ｔ）＝ム・ｅｘｐ・（−Ｂ／Ｔ ） −・・
・・す・・・・・ −ム、Ｂ、ａは定数である。
・・す・・・・・ −ム、Ｂ、ａは定数である。
Ａｒ１以上の各パスにおいて（８１式を用いて変態率１
を求め、圧延スケジュールにしたがい（四穴により次・
譬ス以降の変態率を予測し、圧延終了後の変態率を推定
する。この推定結果と最終的に得ようとして−る材質特
性に必要な変態率と比較し、必要に応じて圧延スケジュ
ールを修正制御する。圧延機の能力から考えてスケジュ
ール修正が不可能な場合には次回圧延材に対して予測制
御を行う。
を求め、圧延スケジュールにしたがい（四穴により次・
譬ス以降の変態率を予測し、圧延終了後の変態率を推定
する。この推定結果と最終的に得ようとして−る材質特
性に必要な変態率と比較し、必要に応じて圧延スケジュ
ールを修正制御する。圧延機の能力から考えてスケジュ
ール修正が不可能な場合には次回圧延材に対して予測制
御を行う。
上述のようにオンラインで組絨喪因に関するデータが測
定でき、圧延スケジュールをオンラインで修正制御し、
所定の材質特性に必要な圧勉終了後の変態本生フェライ
ト粒径をコントロールできるので、きわめて安定な材質
が得られる。簡単な数式モデルを採用したため制御用の
計算機の負担は、通常の形状、板厚制御を行う場合とほ
とんど同じであル、現在の制御用計算機をそのまま利用
できる。
定でき、圧延スケジュールをオンラインで修正制御し、
所定の材質特性に必要な圧勉終了後の変態本生フェライ
ト粒径をコントロールできるので、きわめて安定な材質
が得られる。簡単な数式モデルを採用したため制御用の
計算機の負担は、通常の形状、板厚制御を行う場合とほ
とんど同じであル、現在の制御用計算機をそのまま利用
できる。
厚板圧延機に本発明の材質制御法を適用し九ときの実施
例を示す。
例を示す。
実施例 し
第１表に組成を示す供試鋼ムは転炉溶馴したキルド鋼で
ある。この連続鋳造後のスラブを１１１＄Ｏ℃および１
０００℃に加熱後ロール半径１ＱＩｒｎ墓、ロール回転
速度可変の町逆圧爾機を用いて２ｓ謹厚鋼板を製造する
にあえ）本発明の方法を適用し先例について説明すゐ。
ある。この連続鋳造後のスラブを１１１＄Ｏ℃および１
０００℃に加熱後ロール半径１ＱＩｒｎ墓、ロール回転
速度可変の町逆圧爾機を用いて２ｓ謹厚鋼板を製造する
にあえ）本発明の方法を適用し先例について説明すゐ。
９５０℃以上のΔスにお叶る（２）式を用いて計算した
到達オーステナイト＠＠ａ、、ｔｔｓｏ’ｃ加熱の場合
５６μｍ％９５０℃加熱の場合雪２声鳳であった。二つ
の加熱条件に対してＳＳＯ℃以下のΔススケシエール、
仕上温度（１１３以上とする）を変えることＫよシそれ
ぞれムｒｌ （７５２℃）直前の変態率を０．００１以
下、０．０５１０．１，０．Ｉ Ｓ。
到達オーステナイト＠＠ａ、、ｔｔｓｏ’ｃ加熱の場合
５６μｍ％９５０℃加熱の場合雪２声鳳であった。二つ
の加熱条件に対してＳＳＯ℃以下のΔススケシエール、
仕上温度（１１３以上とする）を変えることＫよシそれ
ぞれムｒｌ （７５２℃）直前の変態率を０．００１以
下、０．０５１０．１，０．Ｉ Ｓ。
０．２となるようにしえ、 （１，、が５６ｓ膳と２２
μｍについて、ｒ ／ ｇ変換率ＩＬｒａ／ｉ、とΔ＃
、の関係を図面に示し九。ｌｎ（ａｒｍＡ、）とｊｇｔ
が比例関係に１）（６）式が成）立つことが図面かられ
か〕、本いることが示される。
μｍについて、ｒ ／ ｇ変換率ＩＬｒａ／ｉ、とΔ＃
、の関係を図面に示し九。ｌｎ（ａｒｍＡ、）とｊｇｔ
が比例関係に１）（６）式が成）立つことが図面かられ
か〕、本いることが示される。
第 １ 表 −
供試材ムの化学成分（Ｗｔ、％）
実施例 え
第２表に組成を示す供試鋼Ｂｉ転炉溶製したキルド鋼で
ある。連続鋳造後のスラブを１１５０℃に加熱し、ロー
ル半径８Ｇ（１＋ｓ、 ロール回転可変の可逆圧延機を
用いて引張強さ４ｉ０ｋｌＰ／Ｈ１破面遷移温＊ −１
０℃以下の鋼板を製造するにあたり本発明法を適用した
場合の実施例を従来法と比較して説明する。
ある。連続鋳造後のスラブを１１５０℃に加熱し、ロー
ル半径８Ｇ（１＋ｓ、 ロール回転可変の可逆圧延機を
用いて引張強さ４ｉ０ｋｌＰ／Ｈ１破面遷移温＊ −１
０℃以下の鋼板を製造するにあたり本発明法を適用した
場合の実施例を従来法と比較して説明する。
本発明法にお−ては上記の材質を得る丸めにフェライト
粒径６μｍ、圧延終了時の変態率を２０−にコントロー
ルすることを目標としてオンラインで圧延スケジュール
を修正制御し、材質制御を行った。
粒径６μｍ、圧延終了時の変態率を２０−にコントロー
ルすることを目標としてオンラインで圧延スケジュール
を修正制御し、材質制御を行った。
第Ｓ＠に本発明法によ〕制御した圧延材Ｏ引張強さ、破
開遷移温度の平均値、標準偏差を従来法と比較して示す
。
開遷移温度の平均値、標準偏差を従来法と比較して示す
。
従来法と比較して標準偏差はイ以下とｔｋ！均質な材質
が得られることがわかり九。
が得られることがわかり九。
第 雪 表
供試材１０化学成分 （ｖｔ、チ）
第３表
供試材１０機械的性質（圧延直角方向）ｔ ｇｍｏ簡
単な説明 図面は供試鋼ムについてｒ／−変換率（ｌｙｓ／ｄ。
単な説明 図面は供試鋼ムについてｒ／−変換率（ｌｙｓ／ｄ。
と変態直前の蓄積ひずみｊｇｔとの関係を示したもので
ある。
ある。
）＃ｔ””変態直前の蓄積ひずみ、
リ−／ａｍ−・ｒ／−変換率。
代通人 弁理士 染 川 利 吉
Claims (1)
- （１）熱間圧気中に正弧荷重、ロール１転数、板厚、Δ
ス間時間を測定し、鋼板の平均変形抵抗ｋｍｏ−を求め
、鋼板平均温度テを予測演算し、圧延温度がＳＳＯυ以
上ＯＡＸにおいて杜標準家形抵抗ｋｍｏを鋼板平均温度
Ｔと対数ひずみ−およびひずみ速度：の関数として ｌｎｋ、１□ ＝＝ ａ、 ＋ 町／ Ｔ ＋ ａ ＠
Ｉｔｓ ｇ ＋ ａ ＠丁１ｎｍ（たにしａｌ−ＩＬ
畠；定数） から求め、骸轟Δスでのオーステナイト粒掻ａｒを数） から求め、圧延温度がＳＳＯ℃以下になるまで上記の過
程を繰）返し、最終的に得られ喪’ｒｔｌｌｌ達オース
テナイト粒径ａ、、として、圧電温度ＩＩ℃以下、オー
ステナイト−７工ツイト変態温度ムｒ１以上の各ノ臂ス
において上記の過程によシｋｍ。 を計算し、さらに αｅ から求め九ｋｍ１とｋｌｌＸ）−とを用いて該当・臂ス
の蓄積ひずみ１８を から計算し、圧延スケジュールにしたがい次／ヤス以降
の温度、蓄積ひずみを計算し、前記変態温度ムｒ３直前
のパス終了後、変態に至るまでの時間、変態直前の蓄積
ひずみΔ１ｔを計算により予測しζさらにフェライト粒
径ｄａ＋を ＩＱ ”ｇ ” Ｃ１１＋ ’ｌ ’ｊｌｌｄｒ ”
’ｌΔ＃ｔ、 （ｃ、、−ａ、 ；定数）から予測し、
この予崎結果に基づき、最終的に得ようとする材質特性
に必要なフェライト粒径とすべく圧嬌スケゾユールを修
正または予測制御する仁とを特徴とする熱間圧延におけ
る圧延材の材質制御方法。 （２Ｊ 圧延終了温度がオーステナイト−フエンイト
変態温度ムｒｓ以下の鋼０１Ｅ砥中に、圧延荷重、板厚
、ノ譬ス関時間を一定し、鋼板の平均一度Ｔを予測演算
し、平均変形抵抗”ｍｏｂａを求め、蓄積ひずみＩｔを
計算し、前記装態温度ムｒ１以下、圧気終了オでの各パ
スにおいて計算変形抵抗り、 ｏａｚを鋼板平均温度Ｔ
１対数ひずみＣ１蓄積ひずみノー、ひずみ速度：の関数
として ｌＱｋｍ ｃａｚ＝１）ｅ ＋ＪｌＴ十ｂμ”り（ｇ＋
Ｊｇ ）＋ｂｓＴｌｎｍ九だしｂ・〜ｂｓ；定歇 から計算し、変態率Ｒをｋｌｌｏｂｌとに臘ｃａｚ Ｏ
関数として から求め、次パス以降の変態挙動を予測し、この予測結
果に基づき、最終的に得ようとする材質特に必要な変態
率とすべぐ＃轟圧延材Ｏ圧延中に圧抵スケゾエールを修
正制御し、または次回圧延材に対する圧延荷重を予測制
御することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載し
友熱閾圧延にお
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57000675A JPS58117830A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57000675A JPS58117830A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58117830A true JPS58117830A (ja) | 1983-07-13 |
Family
ID=11480317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57000675A Pending JPS58117830A (ja) | 1982-01-06 | 1982-01-06 | 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58117830A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62263811A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-16 | Toshiba Corp | 圧延機設定計算装置 |
| JPS6326214A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | Toshiba Corp | 圧延材抽出温度測定方法及び測定装置 |
-
1982
- 1982-01-06 JP JP57000675A patent/JPS58117830A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62263811A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-16 | Toshiba Corp | 圧延機設定計算装置 |
| JPS6326214A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | Toshiba Corp | 圧延材抽出温度測定方法及び測定装置 |
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