JPS5811721A - 溶鋼の真空精錬方法 - Google Patents
溶鋼の真空精錬方法Info
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- JPS5811721A JPS5811721A JP11135681A JP11135681A JPS5811721A JP S5811721 A JPS5811721 A JP S5811721A JP 11135681 A JP11135681 A JP 11135681A JP 11135681 A JP11135681 A JP 11135681A JP S5811721 A JPS5811721 A JP S5811721A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は溶鋼の真空精錬方法に関し、なかでも環流式
真空処理いわゆるＲＨ脱ガス方法の改曽、とくに脱ガス
処理中における脱炭の有効な促進を図ろうとするもので
ある。 鋼の高級化ならびにその儒要の増加に伴ないＲＨ脱ガス
処理には従来以上の親方ス脱炭能が要求され、併せて処
理時間の短縮も強く要求されるようになった。 一般にＲＨ脱ガスの反応ナイトは、 （１）真空槽内溶鋼自由表面 （２）上昇管内ガス気泡表面 であるとされ、このうち脱炭反応については（１）の真
空檜内溶鋼自由褒面の寄与率が大きく、およそ全脱炭の
７０〜デＯ％であるとされている。 そこで従来は、（１）の真空槽内溶鋼自由表面積を増大
させるという点に注目して溶鋼環流速度を増大すべくア
ルゴンガスを代表例とする不活性気体の吹込量の増加の
外、環流管路口径の拡大や、該管路数の増加により脱炭
謔を高め、その処理時間の短縮をはかつてきた。しかし
該真空槽つ重りＲＨＨＩ３槽内の環流を司る上昇管内に
供給する環流用吹込ガスを増量すると、ある程度までは
溶鋼環流量および、槽内攪拌効果が増大するが、環流量
の増加傾向はしだいに鈍化して飽和状態に至る。従来か
ような飽和傾向が生起する場合には、前記環流用吹込ガ
スは、もはや脱炭反応の促進には十分な寄与がないばか
りでなくとくに、飽和状態を超えて環流用ガス吹込量を
増すと吹抜け、その他ガス偏流のため無益に逸出するガ
ス量が増し、かえって環流量の低下をもたらすと考えら
れて、環流用吹込ガスは、前記飽和傾向が生起する量を
その吹込み上限量とし、その限度内で上昇管中に供給を
し、これによって溶鋼の脱炭が行われていたものである
。 発明者らの経験によると、ＪｊＯトン程度のＵ脱ガス檜
における溶−環流量と環流用吹込みガス流量の関係につ
き、上昇管め口径をパラメータとして第１ｖｌに示すが
、従来タイプの口径１００騙−では、溶鋼環流量が約”
ｔ／ｗｉｎで限界に達し、またこの口径を参ＯＯ■φ
および蓼ｊｏ■φに拡大してそれぞれ約７０ｔ／／ｎｉ
ｎおよび約” ’／ｗｉｎの飽和環流量が得られる。 従って第１図に明らかなように口径りｊｏ纏−の上昇管
を用いるとき環流用吹込ガス流量が約／１００”／ｗｉ
ｎ以上において環流量はほぼ一定となり飽和するため従
来／１００−／１００ ／ｌｉｎの範囲内の環流用吹
込ガス流量をもってする操作での脱ガス処理が一般に行
なわれていたもので菖る。 このようにして項流能カを拡大し、その環流量を最大と
すべく環流用吹込ガス量を溶鋼環流量の飽和領域附近に
設定して脱ガスを行う場合において、とくにその処理゛
時間延長を図ったとしても、到達
真空処理いわゆるＲＨ脱ガス方法の改曽、とくに脱ガス
処理中における脱炭の有効な促進を図ろうとするもので
ある。 鋼の高級化ならびにその儒要の増加に伴ないＲＨ脱ガス
処理には従来以上の親方ス脱炭能が要求され、併せて処
理時間の短縮も強く要求されるようになった。 一般にＲＨ脱ガスの反応ナイトは、 （１）真空槽内溶鋼自由表面 （２）上昇管内ガス気泡表面 であるとされ、このうち脱炭反応については（１）の真
空檜内溶鋼自由褒面の寄与率が大きく、およそ全脱炭の
７０〜デＯ％であるとされている。 そこで従来は、（１）の真空槽内溶鋼自由表面積を増大
させるという点に注目して溶鋼環流速度を増大すべくア
ルゴンガスを代表例とする不活性気体の吹込量の増加の
外、環流管路口径の拡大や、該管路数の増加により脱炭
謔を高め、その処理時間の短縮をはかつてきた。しかし
該真空槽つ重りＲＨＨＩ３槽内の環流を司る上昇管内に
供給する環流用吹込ガスを増量すると、ある程度までは
溶鋼環流量および、槽内攪拌効果が増大するが、環流量
の増加傾向はしだいに鈍化して飽和状態に至る。従来か
ような飽和傾向が生起する場合には、前記環流用吹込ガ
スは、もはや脱炭反応の促進には十分な寄与がないばか
りでなくとくに、飽和状態を超えて環流用ガス吹込量を
増すと吹抜け、その他ガス偏流のため無益に逸出するガ
ス量が増し、かえって環流量の低下をもたらすと考えら
れて、環流用吹込ガスは、前記飽和傾向が生起する量を
その吹込み上限量とし、その限度内で上昇管中に供給を
し、これによって溶鋼の脱炭が行われていたものである
。 発明者らの経験によると、ＪｊＯトン程度のＵ脱ガス檜
における溶−環流量と環流用吹込みガス流量の関係につ
き、上昇管め口径をパラメータとして第１ｖｌに示すが
、従来タイプの口径１００騙−では、溶鋼環流量が約”
ｔ／ｗｉｎで限界に達し、またこの口径を参ＯＯ■φ
および蓼ｊｏ■φに拡大してそれぞれ約７０ｔ／／ｎｉ
ｎおよび約” ’／ｗｉｎの飽和環流量が得られる。 従って第１図に明らかなように口径りｊｏ纏−の上昇管
を用いるとき環流用吹込ガス流量が約／１００”／ｗｉ
ｎ以上において環流量はほぼ一定となり飽和するため従
来／１００−／１００ ／ｌｉｎの範囲内の環流用吹
込ガス流量をもってする操作での脱ガス処理が一般に行
なわれていたもので菖る。 このようにして項流能カを拡大し、その環流量を最大と
すべく環流用吹込ガス量を溶鋼環流量の飽和領域附近に
設定して脱ガスを行う場合において、とくにその処理゛
時間延長を図ったとしても、到達
〔０〕ははぼＪｏｐｐ
ｍ ｓ度が＠算であり、またその処理時間の延長は直ち
に処理中の温度降下を甚しくして転炉出鋼温度を高くす
る必要を生じこ′れはとくに出鋼温度上昇に伴って炉材
原単位の増加のみならず処理時間増により溶鋼供給面に
おいて連鋳の安定操業を害するなど不利な問題を派生す
る０、 この発明は上記問題を解決してＲＨ脱Ｉス檜における脱
ガス時の脱炭促進に効率のよい方法を提供するもので、
現状のＲＨ脱ガス設備を羨えることなく、上昇管に供給
する環流用吹込ガス流量をとくに１掲の溶鋼環流量の飽
和領域′を超える量とすることによって脱炭反応の着し
い促進、脱ガス時間の短縮が予期に反して実現・−され
ることの知見に基くものである。 この実験に用いたＲＨ真空処理設備の要部を第一図に示
し、図中／は容量λｊＯトンの真空槽の底壁への取付け
７ランジ、コは溶鋼の上昇流を導く内径ＩＩｇｏ−一の
浸漬管、Ｊはその鉄心、＃ＧＳその耐火物であり、！は
とくにダ騙φの口径で浸漬管−の下部内面ｌ≦か所で開
口する吹込み用細管羽口、１はとくに〃騙φの口径で浸
漬管の下部中央で上向きに開口する追加吹込み用う゛ン
スである。 発明者らは、ＲＨ真空処理による脱ガスの効率を上ける
べく種々の実験を行い、環流量の増加を目指して、上昇
管下降管とも′口径の拡大による効果の確認につとめた
。実験の過程で、従来はじめにのべたように寄与の程度
が極めて低いために殆どかえりみられなかった上昇管内
に生成する吹込ガス気泡の表面が、吹込ガス流量の如何
により特異の挙動を呈する意外な事実に着目したもので
あるＯ このようにして環流用吹込ガス流量をして、溶鋼環流量
の飽和領域を超える吹込み量とし、とくに上昇管内にお
けるガス気泡表面を増大させることにより次のような脱
炭能の向上が実現された。 すなわち第３図に１１％用吹込ガスの吹込み量と、真空
脱ガス蛤理ｌ！分後の胸達０値を示した。上昇管は口径
４ＬｊＯＩＩＩＩ−において図に示すように／１００Ｎ
′／ｆｆｉ、。ｋ コＪ ：ｌ） ＪＯＯＯ”’ ｊ
ＯＤＤ ／ｍａｎの軟込み量すなわち、溶鋼の環−量
飽和領域）超えたガス吹込みを行つ゛てとくにすぐれた
脱炭効果が示され、この脱炭は、溶鋼環流量の飽和領域
を大きく超えたｊ、０００ ”／′ｌ１１ｎに達しては
じめて飽和に至る。 この結果は、上述した従来の考え方のもとには到底予期
され得なかった′ところであり、例えばこの真空脱ガス
槽の通常の吹込みｔ ／、ｔｏｏ Ｎ１７．ｉｎの場合
は、リムド処理中の脱炭速度定数にはｏ、ｉｚｒ・ｗｉ
ｎ−１となるが、この発明に従い溶鋼環流量飽和領域を
超える吹込み量として、！、０００ ”／ｗｉｎおよび
ｊ、０００ ”／ｗｉｎの吹込みを行った場合、ｋはそ
れぞれ０．２０Ｊ ｌ１ｉｎ 、 ０．ココｔ ｍｉ
ｎ となり、おのおの約１．３倍、／１１事倍強の値
となる◎第１図につきのべた結果に従いいずれの場合も
溶鋼環流量はほぼ同程度であるため、真空脱ガス槽内に
おける自由表面からの脱炭速度も同等と考えると、従来
の／、１００ ”／／！１Ｉｉｎ（’環流飽和点）の場
合、全脱炭量に対する上昇管内ムｒ気泡表面のみの寄与
率を従来知られている最大に見積って３７１１１とすれ
ば、Ｊ、ｏｏｏ ”／ｘｍｉｎの場合におけるその寄与
率は４Ｉｊ、ｊ饅、またｊ ａ ０００ ”／ｘｉ。の
場合の寄与率はｚｉ、ｚ囁にも達するのである。 ここにリムド中における脱炭反応は見掛上次の１次反応
として表わされ、これを上記計算の基礎とした。 （！Ｏ／ａｔ、 −に、ｔ ｏ ｔ （０）分析値（％） ｋ１見掛けの脱炭速度定数（ｗｉｎ”１）ｔ！反応時間
（ｗｉｎ） またここに脱炭速度定数は一理前
ｍ ｓ度が＠算であり、またその処理時間の延長は直ち
に処理中の温度降下を甚しくして転炉出鋼温度を高くす
る必要を生じこ′れはとくに出鋼温度上昇に伴って炉材
原単位の増加のみならず処理時間増により溶鋼供給面に
おいて連鋳の安定操業を害するなど不利な問題を派生す
る０、 この発明は上記問題を解決してＲＨ脱Ｉス檜における脱
ガス時の脱炭促進に効率のよい方法を提供するもので、
現状のＲＨ脱ガス設備を羨えることなく、上昇管に供給
する環流用吹込ガス流量をとくに１掲の溶鋼環流量の飽
和領域′を超える量とすることによって脱炭反応の着し
い促進、脱ガス時間の短縮が予期に反して実現・−され
ることの知見に基くものである。 この実験に用いたＲＨ真空処理設備の要部を第一図に示
し、図中／は容量λｊＯトンの真空槽の底壁への取付け
７ランジ、コは溶鋼の上昇流を導く内径ＩＩｇｏ−一の
浸漬管、Ｊはその鉄心、＃ＧＳその耐火物であり、！は
とくにダ騙φの口径で浸漬管−の下部内面ｌ≦か所で開
口する吹込み用細管羽口、１はとくに〃騙φの口径で浸
漬管の下部中央で上向きに開口する追加吹込み用う゛ン
スである。 発明者らは、ＲＨ真空処理による脱ガスの効率を上ける
べく種々の実験を行い、環流量の増加を目指して、上昇
管下降管とも′口径の拡大による効果の確認につとめた
。実験の過程で、従来はじめにのべたように寄与の程度
が極めて低いために殆どかえりみられなかった上昇管内
に生成する吹込ガス気泡の表面が、吹込ガス流量の如何
により特異の挙動を呈する意外な事実に着目したもので
あるＯ このようにして環流用吹込ガス流量をして、溶鋼環流量
の飽和領域を超える吹込み量とし、とくに上昇管内にお
けるガス気泡表面を増大させることにより次のような脱
炭能の向上が実現された。 すなわち第３図に１１％用吹込ガスの吹込み量と、真空
脱ガス蛤理ｌ！分後の胸達０値を示した。上昇管は口径
４ＬｊＯＩＩＩＩ−において図に示すように／１００Ｎ
′／ｆｆｉ、。ｋ コＪ ：ｌ） ＪＯＯＯ”’ ｊ
ＯＤＤ ／ｍａｎの軟込み量すなわち、溶鋼の環−量
飽和領域）超えたガス吹込みを行つ゛てとくにすぐれた
脱炭効果が示され、この脱炭は、溶鋼環流量の飽和領域
を大きく超えたｊ、０００ ”／′ｌ１１ｎに達しては
じめて飽和に至る。 この結果は、上述した従来の考え方のもとには到底予期
され得なかった′ところであり、例えばこの真空脱ガス
槽の通常の吹込みｔ ／、ｔｏｏ Ｎ１７．ｉｎの場合
は、リムド処理中の脱炭速度定数にはｏ、ｉｚｒ・ｗｉ
ｎ−１となるが、この発明に従い溶鋼環流量飽和領域を
超える吹込み量として、！、０００ ”／ｗｉｎおよび
ｊ、０００ ”／ｗｉｎの吹込みを行った場合、ｋはそ
れぞれ０．２０Ｊ ｌ１ｉｎ 、 ０．ココｔ ｍｉ
ｎ となり、おのおの約１．３倍、／１１事倍強の値
となる◎第１図につきのべた結果に従いいずれの場合も
溶鋼環流量はほぼ同程度であるため、真空脱ガス槽内に
おける自由表面からの脱炭速度も同等と考えると、従来
の／、１００ ”／／！１Ｉｉｎ（’環流飽和点）の場
合、全脱炭量に対する上昇管内ムｒ気泡表面のみの寄与
率を従来知られている最大に見積って３７１１１とすれ
ば、Ｊ、ｏｏｏ ”／ｘｍｉｎの場合におけるその寄与
率は４Ｉｊ、ｊ饅、またｊ ａ ０００ ”／ｘｉ。の
場合の寄与率はｚｉ、ｚ囁にも達するのである。 ここにリムド中における脱炭反応は見掛上次の１次反応
として表わされ、これを上記計算の基礎とした。 （！Ｏ／ａｔ、 −に、ｔ ｏ ｔ （０）分析値（％） ｋ１見掛けの脱炭速度定数（ｗｉｎ”１）ｔ！反応時間
（ｗｉｎ） またここに脱炭速度定数は一理前
〔０〕値すなわち処理
時間Ｔ−００ときのＣＧ）値を０゜、そして７時間後の
【０〕値をＯＴであられしてＯ ｌｎ叶−−ｋ・Ｔ の関係により求めることができる。 かくしてこの発明に従う上昇管内脱炭寄与率の上記５ｋ
ｌｌに及ぼす環流用吹込ガス流量の関係は、第４１図に
示すとおりである。 すなわち、従来考えられていたように溶鋼環流量の飽和
領域を超える環流ガス吹込みは無駄であるのではなく、
この発明に従い環流ガスを溶鋼環流量の飽和領域を超え
るような大流量にした場合には、従来考えられていた以
上に上昇管内のムｒ気泡表面での脱炭が進行して脱ガス
時の脱炭促進がはたされていると考えられる。 従って到達０値によってガス吹込量を定めてガ・大供給
を行なえば所定処理時間内での脱炭操作が可能となり、
このガス供給量は上述、上昇管内のムｒ％／’ｌｔ＋表
面における脱炭反応と推察されることから、上昇管内断
面積と吹込量の関係で表わすことができ、従って上記Ｊ
、０００ ”／、１゜は、はぼ八ｔ１７
Ｍｌ”／Ｗｉｎ−ｃｊ ％ ’ｅ”’
／ｗｉｎははぼＪ、コ ／ｘｍｉｎ、ｃｊとして、一
般の即脱ガス処理時の上昇管内環流用吹込ガス量として
定めれば同様な効果を得ることができる。 また、土偶において環流用吹込ガスを１，０００”／ｗ
ｉｎ程度で吹込むことにより（０） １０ ｐｐ！ＩＩ
台の極低炭素鋼を溶製することもでき、従ってこの発明
による脱炭促進は、ｊ、０００ ”／、１゜、すなわち
Ｎ！ Ｊ、／！ ／、土。、−を、環流用吹込みガスの吹込
み最上限として、脱炭反応のより有効な促進を図ること
ができる。 以下実施例についてのべる。 口径４１１０１１１４の浸漬管−の下縁部に溶鋼の環流
用吹込ガスの吹込みのため内径ダ閣で１４孔をそなえ°
る鋼管羽口！を設け、これよりムｒガスをコ、０００”
／ｗｉｎで、一方浸漬管一の下部中央に内径〃−一の耐
火物被覆をもつ％ランスを配置しこれより、ムｒガスを
八〇〇〇 ”／ｍｉｎで、従って都合ｊ、 ０００ゞ′
／１ｎの吹き込み、処理中の真空度はＯ６ｊ〜１０ｔａ
ｒｒの範囲内で行ない、脱炭を目的とするリムド処理に
７５分、五ｌ添加後の脱＃憂目的とするキルド処理に３
分、合計３５分の処理時間を要した。 以上の条件に従う実験結果の一例は次の通りである。 この発明は上記のように、従来の考え方として、環流量
を増大すること、つまり環流用吹込ガス流量の増加およ
び浸漬管口径の拡大によっては単に腕脚反応への寄与率
の大部分を占める真空槽内溶鋼自由表面の更新割合いを
増大させることによる脱炭能の向上を目指すにすぎずこ
の場合現状設債でたとえば浸漬管の口径が４Ｉｊｏ Ｍ
−のと金環流用吹込ガス流量が／１００ ”／ｗｉｎ以
上で溶鋼の環流量は一定となって飽和値に達してしまい
、真空槽内溶鋼自由表面の増大は望まれ得なかったとこ
ろにつき、とくに浸漬管内で溶鋼の上昇流を導く吹込ガ
ス気泡それ自体の表面における、全脱炭量に占める脱炭
寄与率の向上が、吹込みガス流量の、溶鋼環流量の飽和
領域を超える増加により、有効にもたらされることの新
規知見に基いて、在来の上記固定観念を打破して、単な
る処理時間の延長によるような不利はもちろん、それに
よる場合の限界的な制限を伴うことなく、著しい脱炭能
の改善を遂げることができる。
時間Ｔ−００ときのＣＧ）値を０゜、そして７時間後の
【０〕値をＯＴであられしてＯ ｌｎ叶−−ｋ・Ｔ の関係により求めることができる。 かくしてこの発明に従う上昇管内脱炭寄与率の上記５ｋ
ｌｌに及ぼす環流用吹込ガス流量の関係は、第４１図に
示すとおりである。 すなわち、従来考えられていたように溶鋼環流量の飽和
領域を超える環流ガス吹込みは無駄であるのではなく、
この発明に従い環流ガスを溶鋼環流量の飽和領域を超え
るような大流量にした場合には、従来考えられていた以
上に上昇管内のムｒ気泡表面での脱炭が進行して脱ガス
時の脱炭促進がはたされていると考えられる。 従って到達０値によってガス吹込量を定めてガ・大供給
を行なえば所定処理時間内での脱炭操作が可能となり、
このガス供給量は上述、上昇管内のムｒ％／’ｌｔ＋表
面における脱炭反応と推察されることから、上昇管内断
面積と吹込量の関係で表わすことができ、従って上記Ｊ
、０００ ”／、１゜は、はぼ八ｔ１７
Ｍｌ”／Ｗｉｎ−ｃｊ ％ ’ｅ”’
／ｗｉｎははぼＪ、コ ／ｘｍｉｎ、ｃｊとして、一
般の即脱ガス処理時の上昇管内環流用吹込ガス量として
定めれば同様な効果を得ることができる。 また、土偶において環流用吹込ガスを１，０００”／ｗ
ｉｎ程度で吹込むことにより（０） １０ ｐｐ！ＩＩ
台の極低炭素鋼を溶製することもでき、従ってこの発明
による脱炭促進は、ｊ、０００ ”／、１゜、すなわち
Ｎ！ Ｊ、／！ ／、土。、−を、環流用吹込みガスの吹込
み最上限として、脱炭反応のより有効な促進を図ること
ができる。 以下実施例についてのべる。 口径４１１０１１１４の浸漬管−の下縁部に溶鋼の環流
用吹込ガスの吹込みのため内径ダ閣で１４孔をそなえ°
る鋼管羽口！を設け、これよりムｒガスをコ、０００”
／ｗｉｎで、一方浸漬管一の下部中央に内径〃−一の耐
火物被覆をもつ％ランスを配置しこれより、ムｒガスを
八〇〇〇 ”／ｍｉｎで、従って都合ｊ、 ０００ゞ′
／１ｎの吹き込み、処理中の真空度はＯ６ｊ〜１０ｔａ
ｒｒの範囲内で行ない、脱炭を目的とするリムド処理に
７５分、五ｌ添加後の脱＃憂目的とするキルド処理に３
分、合計３５分の処理時間を要した。 以上の条件に従う実験結果の一例は次の通りである。 この発明は上記のように、従来の考え方として、環流量
を増大すること、つまり環流用吹込ガス流量の増加およ
び浸漬管口径の拡大によっては単に腕脚反応への寄与率
の大部分を占める真空槽内溶鋼自由表面の更新割合いを
増大させることによる脱炭能の向上を目指すにすぎずこ
の場合現状設債でたとえば浸漬管の口径が４Ｉｊｏ Ｍ
−のと金環流用吹込ガス流量が／１００ ”／ｗｉｎ以
上で溶鋼の環流量は一定となって飽和値に達してしまい
、真空槽内溶鋼自由表面の増大は望まれ得なかったとこ
ろにつき、とくに浸漬管内で溶鋼の上昇流を導く吹込ガ
ス気泡それ自体の表面における、全脱炭量に占める脱炭
寄与率の向上が、吹込みガス流量の、溶鋼環流量の飽和
領域を超える増加により、有効にもたらされることの新
規知見に基いて、在来の上記固定観念を打破して、単な
る処理時間の延長によるような不利はもちろん、それに
よる場合の限界的な制限を伴うことなく、著しい脱炭能
の改善を遂げることができる。
第１図は溶鋼環流量の増加に及ぼす環流用吹込ガス流量
の影響を、該吹込みに供する浸漬管の口径に従う環流量
の飽和傾向について示したグラフ、第一図は、この発明
に従う環流用ガス吹込みに供する浸漬管の要部断面を示
した説明図、第３図は脱炭能に及ぼす環流用吹込ガス流
量の影響を示すグラフであり、第参図はこの発明による
上昇管内脱炭寄与率の、吹込ガス流量の増加による増強
効果を示すグラフである。 特許出願人 川ＩＩＩＩ製鉄株式会社 第１図 第２図
の影響を、該吹込みに供する浸漬管の口径に従う環流量
の飽和傾向について示したグラフ、第一図は、この発明
に従う環流用ガス吹込みに供する浸漬管の要部断面を示
した説明図、第３図は脱炭能に及ぼす環流用吹込ガス流
量の影響を示すグラフであり、第参図はこの発明による
上昇管内脱炭寄与率の、吹込ガス流量の増加による増強
効果を示すグラフである。 特許出願人 川ＩＩＩＩ製鉄株式会社 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 溶鋼の浴面下に開口する複数の浸漬管と、これら浸
漬管と連通する真空槽をもって、上記浸漬管のうち少く
ともｌの浸漬管内に該溶鋼に対し事実上不活性な気体を
供給して該溶鋼の真空槽への上昇流を導くとともに、残
りの浸漬管を通して真空槽からの下降流を導いた該真空
槽内における溶鋼の環流下に該溶鋼を連続して脱ガス処
理するに際し、溶鋼の上昇流を強いる上記気体を、真空
槽における溶鋼環流量の飽和領域を目える吹込み量で供
給し、それによる溶鋼上昇流中の気泡表面における脱炭
反応を促進させることを特徴とする溶鋼の真空精錬方決
。 ２ 気体の吹込み量が／Ｊ〜Ｊ、コ”／ｍｉｎ、７であ
るＩＥ職の方決＠ ＆ 気体がアルゴンガスであるｌ亥たは２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11135681A JPS5811721A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶鋼の真空精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11135681A JPS5811721A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶鋼の真空精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811721A true JPS5811721A (ja) | 1983-01-22 |
| JPH0368083B2 JPH0368083B2 (ja) | 1991-10-25 |
Family
ID=14559114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11135681A Granted JPS5811721A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶鋼の真空精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811721A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6479317A (en) * | 1987-06-29 | 1989-03-24 | Kawasaki Steel Co | Gas blowing method of reflux type degassing device |
| US5011531A (en) * | 1987-06-29 | 1991-04-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for degassing molten metal utilizing RH method |
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|---|---|
| JPH0368083B2 (ja) | 1991-10-25 |
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