JPS58107422A - クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備 - Google Patents
クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備Info
- Publication number
- JPS58107422A JPS58107422A JP20607581A JP20607581A JPS58107422A JP S58107422 A JPS58107422 A JP S58107422A JP 20607581 A JP20607581 A JP 20607581A JP 20607581 A JP20607581 A JP 20607581A JP S58107422 A JPS58107422 A JP S58107422A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- water
- steel strip
- cooled
- crown
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、クラウン可変水冷ロールを備えた連続焼鈍
設備に関するものである。
設備に関するものである。
鋼ストリップの連続焼鈍に当り、鋼ストリップの急速冷
却方式には、１’ＯＯＯ〜２０００ ’Ｃ／Ｓの冷却速
度をもつ水焼入れ方式、７５〜４００’Ｃ／ ｓ の
冷却速度をもつ水冷ロール方式、２００〜ｂ ２０〜ｂ 方式等が知られている。
却方式には、１’ＯＯＯ〜２０００ ’Ｃ／Ｓの冷却速
度をもつ水焼入れ方式、７５〜４００’Ｃ／ ｓ の
冷却速度をもつ水冷ロール方式、２００〜ｂ ２０〜ｂ 方式等が知られている。
上述の急速冷却方式のうち、水冷ロール方式は、急速冷
却後の後処理（酸洗等）が不要で、ガスジェット方式よ
りも冷却速度が速く、短時間の過時効処理で時効性の良
好な冷延鋼ス） ＩＪツブを得ることができる優れた利
点を有している。
却後の後処理（酸洗等）が不要で、ガスジェット方式よ
りも冷却速度が速く、短時間の過時効処理で時効性の良
好な冷延鋼ス） ＩＪツブを得ることができる優れた利
点を有している。
第１図には水冷ロール方式による水冷ロール域Ａ、Ｂを
もつ連続焼鈍設備ｌの一例が系統図により示されている
。
もつ連続焼鈍設備ｌの一例が系統図により示されている
。
水冷ロール域Ａ、Ｈに使用している水冷ロール２は、径
差はあるがいずれも、第２図に縦断正面図で示されてい
るように、ロールシェル３の内側に螺旋状の冷却水通路
４を有し、ダクト５外に設けた軸受６，６によって空転
自在に支持されており、冷却水通路４は、軸部２Ａ、’
２Ａｌ：穿設した冷却水路７，７に通じ、ロータリジヨ
イント８，８を介して冷却水循珈系に接続した構造とな
っている。
差はあるがいずれも、第２図に縦断正面図で示されてい
るように、ロールシェル３の内側に螺旋状の冷却水通路
４を有し、ダクト５外に設けた軸受６，６によって空転
自在に支持されており、冷却水通路４は、軸部２Ａ、’
２Ａｌ：穿設した冷却水路７，７に通じ、ロータリジヨ
イント８，８を介して冷却水循珈系に接続した構造とな
っている。
連続焼鈍設備ｌでは、第１図に示す如く、テンションリ
ール９から巻戻される鋼ストリップｌＯがクリーニング
セクション１１で洗浄されたのち入側ルーパ１２を経て
、加熱炉１３から均熱炉１４に送られ、７００℃に加熱
されたのち、水冷ロール域人において４００℃に、１０
０℃／Ｓ〜２００℃／Ｓ の速度で急速冷却される。次
いで急速冷却された鋼ストリップｌＯは、続いて過時効
処理域１５で過時効処理後、水冷ロール域Ｂを経てダク
ト５外に取出され、出側ルーパ１６からテンパミル１７
を経てテンションリール１８に巻取られる。
ール９から巻戻される鋼ストリップｌＯがクリーニング
セクション１１で洗浄されたのち入側ルーパ１２を経て
、加熱炉１３から均熱炉１４に送られ、７００℃に加熱
されたのち、水冷ロール域人において４００℃に、１０
０℃／Ｓ〜２００℃／Ｓ の速度で急速冷却される。次
いで急速冷却された鋼ストリップｌＯは、続いて過時効
処理域１５で過時効処理後、水冷ロール域Ｂを経てダク
ト５外に取出され、出側ルーパ１６からテンパミル１７
を経てテンションリール１８に巻取られる。
なお、鋼ストリップｌＯの各域における温度は、温度計
１９．２０，２１，２２，２３ｉ ２４により測定さ
れる・ 第３図は前記各域における鋼ストリップの温度変化牙示
した図である。
１９．２０，２１，２２，２３ｉ ２４により測定さ
れる・ 第３図は前記各域における鋼ストリップの温度変化牙示
した図である。
ところで、水冷ロール設備では、水冷ロールと鋼ストリ
ップとを直接接触して鋼ストリップを冷却するため、ロ
ールの形状およびクラウンと、鋼ストリップの板幅方向
の均一冷却とは密接な関係がある。
ップとを直接接触して鋼ストリップを冷却するため、ロ
ールの形状およびクラウンと、鋼ストリップの板幅方向
の均一冷却とは密接な関係がある。
例えば、凸クラウンロールを使用すると、鋼ストリップ
の中央部のみが冷却され、エツジ部は高温のまま冷却さ
れない。一方、凹クラウンロールを使用すると、エツジ
部のみが優先的に冷却されて、中央部は冷却されない。
の中央部のみが冷却され、エツジ部は高温のまま冷却さ
れない。一方、凹クラウンロールを使用すると、エツジ
部のみが優先的に冷却されて、中央部は冷却されない。
また鋼ストリップの通板性も不安定となる。
またクラウンが形成されていないロールを使用すると、
鋼ストリップの形状によってロールとの接触状態が異な
り１幅方向に均一に冷却することは難しい。
鋼ストリップの形状によってロールとの接触状態が異な
り１幅方向に均一に冷却することは難しい。
しかし、実際のライン操業においては、鋼ストリップの
サイズ、形状、材質が異なるにもかかわらず、最も高い
頻度で通板する鋼ストリップのサイズに最適なロールク
ラウンを定め、常にこの単一のロールクラウンで操業を
行なっている。
サイズ、形状、材質が異なるにもかかわらず、最も高い
頻度で通板する鋼ストリップのサイズに最適なロールク
ラウンを定め、常にこの単一のロールクラウンで操業を
行なっている。
この結果、鋼ストリップに形状不良、蛇何、炉内での絞
り発生および品質不均一等のトラブルが発生しやすかっ
た。
り発生および品質不均一等のトラブルが発生しやすかっ
た。
上述した問題を解決する手段として１例えば特公昭５６
−１０９’ｉ’３号に見られるように、鋼ストリップを
水冷ロールに巻付けながらガス体で冷却することにより
、鋼ストリップを幅方向に均一に冷却する方法が提案さ
れているが、この方法では、ガス体による冷却のため、
冷却効果が少なく。
−１０９’ｉ’３号に見られるように、鋼ストリップを
水冷ロールに巻付けながらガス体で冷却することにより
、鋼ストリップを幅方向に均一に冷却する方法が提案さ
れているが、この方法では、ガス体による冷却のため、
冷却効果が少なく。
ガスの使用量も犬となって、製品コストが犬となる問題
がある。
がある。
また、ロールを弾力性のあるゴムロールとし、鋼ス）
ＩＪツブの形状、寸法にかかわらず、常にロールと鋼ス
トリップとを完全に接触させて冷却する技術も提案され
ているが、この方法では鋼ストリップの温度が７０〜８
０℃以下でないとロールを損傷するため、連続焼鈍プロ
セスへの適用は不可能である。
ＩＪツブの形状、寸法にかかわらず、常にロールと鋼ス
トリップとを完全に接触させて冷却する技術も提案され
ているが、この方法では鋼ストリップの温度が７０〜８
０℃以下でないとロールを損傷するため、連続焼鈍プロ
セスへの適用は不可能である。
１だ、鋼ストリップのサイズ、形状等により、その都度
適切なりラウンをもった水冷ロールを取付けて操業する
ことは、水冷ロールの交換のために、多くの時間と労力
を必要とし、休止期間が長くなって稼働率が大幅に低下
するなど、さらに大きな問題が生じる。
適切なりラウンをもった水冷ロールを取付けて操業する
ことは、水冷ロールの交換のために、多くの時間と労力
を必要とし、休止期間が長くなって稼働率が大幅に低下
するなど、さらに大きな問題が生じる。
この発明は、上述の観点に基き、鋼ストリップに最適の
クラウンを、任意に付与し調整できるようにしたクラウ
ン可変水冷ロールを備えた連続焼鈍設備を提供するもの
であって、前記クラウン可変水冷ロールを、冷却水通路
を有する金属製ロールシェルの内側に、高圧液の給排を
自在とした高圧液室を形成してなり、前記高圧液室への
液圧給排によるクラウンの変更を自在としたものとした
ことに特徴を有するものである。
クラウンを、任意に付与し調整できるようにしたクラウ
ン可変水冷ロールを備えた連続焼鈍設備を提供するもの
であって、前記クラウン可変水冷ロールを、冷却水通路
を有する金属製ロールシェルの内側に、高圧液の給排を
自在とした高圧液室を形成してなり、前記高圧液室への
液圧給排によるクラウンの変更を自在としたものとした
ことに特徴を有するものである。
ついで、この発明のクラウン可変水冷ロールを備えた連
続焼鈍設備を実施例により図面を参照しながら観明する
。
続焼鈍設備を実施例により図面を参照しながら観明する
。
第４図にはこの発明に使用するクラウン可変水冷ロール
の第１実施例が一部欠除した縦断正■図により示されて
いる。この実施例のクラウン可変水冷ロールばは、螺旋
状の冷却水通路４′が設けられたロールシェル３′を有
し、固定軸２５上にベアリング２６．２６で空転自在に
支持されている。
の第１実施例が一部欠除した縦断正■図により示されて
いる。この実施例のクラウン可変水冷ロールばは、螺旋
状の冷却水通路４′が設けられたロールシェル３′を有
し、固定軸２５上にベアリング２６．２６で空転自在に
支持されている。
冷却水通路４′は、ロールシェル３′の両端部に固着し
たロータリジヨイント２７Ａ 、 ２７Ｂの導孔２８
Ａ。
たロータリジヨイント２７Ａ 、 ２７Ｂの導孔２８
Ａ。
２８Ｂに連通されている。
ロータリジヨイント２７Ａ、 ’２７Ｂは、導孔２８Ａ
。
。
２８Ｂが固定軸２５に穿設されている導孔２９Ａ。
２９Ｂにそれぞれ常時連通させたジヨイントであって、
一方のロータリジョイン） ２７Ａが、導孔２９Ａから
供給される冷却水の導孔２８Ａを介して冷却水通路４′
に通じ、さらに、冷却水通路４′を通ってロールシェル
３′を冷却した冷却水を他方のロータリジョイン） ２
’ｉ’Ｂが、導孔２ＢＢを介して導孔２９Ｂに通じ、冷
却水用クーラ（図示しない）に冷却水を戻す。
一方のロータリジョイン） ２７Ａが、導孔２９Ａから
供給される冷却水の導孔２８Ａを介して冷却水通路４′
に通じ、さらに、冷却水通路４′を通ってロールシェル
３′を冷却した冷却水を他方のロータリジョイン） ２
’ｉ’Ｂが、導孔２ＢＢを介して導孔２９Ｂに通じ、冷
却水用クーラ（図示しない）に冷却水を戻す。
一方、このクラウン可変水冷ロール２′はロールシェル
３′の内側に高圧液室３０が形成されている。
３′の内側に高圧液室３０が形成されている。
高圧液室３０は、固定軸２５に穿設されている導孔３１
Ａ 、 ３１Ｂの各一端が開口していて、油タンク３
２からポンプ３３を介して圧送されてくる高圧油を給排
自在とした構造となっている。
Ａ 、 ３１Ｂの各一端が開口していて、油タンク３
２からポンプ３３を介して圧送されてくる高圧油を給排
自在とした構造となっている。
導孔３１Ａ 、 ３１Ｂを含む油圧回路３４中には、
前記油タンク３２、ポンプ３３の他に、クーラ３５と可
変流量調整弁３６とが設けられており、高圧液室３０内
の圧力を加減して、ロールシェル３′のクラウンの調整
を行なえるようにしである。
前記油タンク３２、ポンプ３３の他に、クーラ３５と可
変流量調整弁３６とが設けられており、高圧液室３０内
の圧力を加減して、ロールシェル３′のクラウンの調整
を行なえるようにしである。
なお、固定軸２５は油圧シリンダ３’／、３７により高
さ調節を自在としてあり、ダクト５の開口部５Ａ、５Ａ
と軸支持部材３８．３８との間を、それぞれベロー
ズ３９．３９で塞ぎ、ダクト５内の雰囲気が漏出されな
いようにしである点は従来と同様である。
さ調節を自在としてあり、ダクト５の開口部５Ａ、５Ａ
と軸支持部材３８．３８との間を、それぞれベロー
ズ３９．３９で塞ぎ、ダクト５内の雰囲気が漏出されな
いようにしである点は従来と同様である。
上述の構成としたこの発明に使用するクラウン可変水冷
ロール２′によれば、高圧液室３０内への供給液圧の加
減により、ロールシェル３′の膨出量が調整され、処理
しようとする鋼ストリップに見合ったクラウンを付与す
ることができ、またシリンダー３７．３’ｉ’により、
水冷ロールそのもののレベリングを行なえば、一層板幅
方向の均一冷却 ゛が可能となる。
ロール２′によれば、高圧液室３０内への供給液圧の加
減により、ロールシェル３′の膨出量が調整され、処理
しようとする鋼ストリップに見合ったクラウンを付与す
ることができ、またシリンダー３７．３’ｉ’により、
水冷ロールそのもののレベリングを行なえば、一層板幅
方向の均一冷却 ゛が可能となる。
なお、上述したクーラー３５は、ロールシェル３′の内
側を流れる冷却水により、高圧油の油温か冷却されて高
温とならないときは設けなくてもよい。
側を流れる冷却水により、高圧油の油温か冷却されて高
温とならないときは設けなくてもよい。
また、高圧液として水を使用し、水で冷却とクラウンの
調整とを行なうようにしてもよい。
調整とを行なうようにしてもよい。
上記構成から成るロール２′を連続焼鈍設備に設置され
た水冷ロールの少なくとも１部に使用すれは、鋼ストリ
ップを均一に焼鈍処理することができる。
た水冷ロールの少なくとも１部に使用すれは、鋼ストリ
ップを均一に焼鈍処理することができる。
次に、この第］、実施例のロールを使用して鋼ストリッ
プを冷却した場合の冷却効果を説明する。
プを冷却した場合の冷却効果を説明する。
板厚０．４〜］、、６ ｍ、板幅６００〜１５００Ｔ＃
１Ｒの鋼ス） ＩＪツブを第１図に示す水冷ロール域Ａ
において、下記条件の水冷ロールＣ二より７００℃から
４００℃まで１００ ”Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で冷却し
た。
１Ｒの鋼ス） ＩＪツブを第１図に示す水冷ロール域Ａ
において、下記条件の水冷ロールＣ二より７００℃から
４００℃まで１００ ”Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で冷却し
た。
なおこのときのラインスピードは８０ ｍｐｍである。
■寸法およびロール数： ６１０ｍ＋φＸ １７５０
蛯×５本■ロール初期クラウン：１．５ｍ ■ロールシェル材質： ２本は銅、３本は鉄■冷却水量
：ロール１本当りＩＯＴ／Ｈ■油圧
： ｌ ５ Ｋ９７ｄｉ第５図は上記条件で冷却を行な
った場合の鋼ストリップの温度を示し、縦軸は鋼ストリ
ップの温度、横軸は鋼ストリップの板幅方向の位置であ
り。
蛯×５本■ロール初期クラウン：１．５ｍ ■ロールシェル材質： ２本は銅、３本は鉄■冷却水量
：ロール１本当りＩＯＴ／Ｈ■油圧
： ｌ ５ Ｋ９７ｄｉ第５図は上記条件で冷却を行な
った場合の鋼ストリップの温度を示し、縦軸は鋼ストリ
ップの温度、横軸は鋼ストリップの板幅方向の位置であ
り。
Ａはこの実施例のロールを使用し、クラウン量を○〜２
．０龍の範囲で調整した場合、Ｂは従来のロール（クラ
ウン１．５ｍ）を使用した場合の温度である。なおＣは
冷却前の鋼ストリツプ温度である。
．０龍の範囲で調整した場合、Ｂは従来のロール（クラ
ウン１．５ｍ）を使用した場合の温度である。なおＣは
冷却前の鋼ストリツプ温度である。
図面かられかるように、従来のロールを使用した場合は
、板幅方向の温度差が６０〜７５℃もあったのに対し、
この実施例のロールを使用した場合の温度差は５〜１０
℃の範囲に減少させることができた。
、板幅方向の温度差が６０〜７５℃もあったのに対し、
この実施例のロールを使用した場合の温度差は５〜１０
℃の範囲に減少させることができた。
第６図に縦断正面図で示した第２実施例のクラウン可変
水冷ロール２′は、高圧液室３０′をロール中心部に臨
む室３０′Ａと、左右端部の３０’Ｂ 、 ３０’（：
１とに区分し、各室ごとの非循環の３系統の油圧回路３
４Ａ、３４Ｂ、３４０ を設けて、ロールシェルごを
局部的にクラウン可変とした点において前記第１実施例
と異る。
水冷ロール２′は、高圧液室３０′をロール中心部に臨
む室３０′Ａと、左右端部の３０’Ｂ 、 ３０’（：
１とに区分し、各室ごとの非循環の３系統の油圧回路３
４Ａ、３４Ｂ、３４０ を設けて、ロールシェルごを
局部的にクラウン可変とした点において前記第１実施例
と異る。
なお、この第２実施例では、ロールシェル３′ヲ支持す
る軸部２’Ａ 、 ２’Ａ をロールシェル３″と
一体に回転するものとし、油圧回路３４Ａ、３４Ｂ。
る軸部２’Ａ 、 ２’Ａ をロールシェル３″と
一体に回転するものとし、油圧回路３４Ａ、３４Ｂ。
３４０ における連結を軸部２’Ａ 、 ２’Ａ
の外端に設ケタロータリジヨイント４０Ａ、４０Ｂによ
って行なっている。
の外端に設ケタロータリジヨイント４０Ａ、４０Ｂによ
って行なっている。
その池の構造は冷却水通路４″を有する点を始めとし第
１実施例と同様とする。
１実施例と同様とする。
次にこの第２実施例のロールを使用して鋼ストリップを
冷却した場合の冷却効果について説明する。
冷却した場合の冷却効果について説明する。
板厚０．４〜１．６ＩＩＩｍ、板幅６００〜１５０＝Ｏ
龍の鋼ストリップを第１図に示す水冷ロール域Ａにおい
て、下記条件の水冷ロールにより、６５０℃から４００
℃まで１００℃／ｓｅｃの冷却条件で冷却した。なおこ
のときのラインスピードは８０ ｍｐｍである。
龍の鋼ストリップを第１図に示す水冷ロール域Ａにおい
て、下記条件の水冷ロールにより、６５０℃から４００
℃まで１００℃／ｓｅｃの冷却条件で冷却した。なおこ
のときのラインスピードは８０ ｍｐｍである。
■寸法およびロール数： ６１ＣＨｎ＋φＸ１７５０
ｉＩＩＩＸ５本■ロール初期クラウン：２．Ｏｍ ■ロール材質 ： ２本は銅、３本は鉄■冷却水量
：ロール１本当りＩＯＴ／Ｈ■油圧
：８５〜ｆ／ｌ−ｄ 第７図は上記条件で冷却を行なった場合の鋼ストリップ
の温度を示し、Ａ′はこの実施例のロールを使用しクラ
ウン量をＯ−２，０ｍの範囲で調整した場合、Ｂ′は従
来のロール（クラウン量２．０１１）を使用した場合の
温度である。なおｄは冷却前の鋼ストリップの温度であ
る。
ｉＩＩＩＸ５本■ロール初期クラウン：２．Ｏｍ ■ロール材質 ： ２本は銅、３本は鉄■冷却水量
：ロール１本当りＩＯＴ／Ｈ■油圧
：８５〜ｆ／ｌ−ｄ 第７図は上記条件で冷却を行なった場合の鋼ストリップ
の温度を示し、Ａ′はこの実施例のロールを使用しクラ
ウン量をＯ−２，０ｍの範囲で調整した場合、Ｂ′は従
来のロール（クラウン量２．０１１）を使用した場合の
温度である。なおｄは冷却前の鋼ストリップの温度であ
る。
図面かられかるように、従来のロールを使用した場合は
、板幅方向の温度差が約１００ ℃もあったのに対し、
この実施例のロールを使用した場合の温度差は１５℃以
下となった。
、板幅方向の温度差が約１００ ℃もあったのに対し、
この実施例のロールを使用した場合の温度差は１５℃以
下となった。
第８図に縦断正面図で示した第３実施例のクラウン可変
水冷ロール２″′は、液圧によってロールシェル３″′
の膨出量を調整するものではなく、ロールシェル３″を
支持する軸部２”’ Ａ 、 ２”’Ａに２つの軸受
４１．４２を設け、油圧シリンダ４３．４３で外圧を与
え、軸受４１，４１’ｉ支点としてベンディングさせる
ものである。この場合、水冷ロール２″′に対する冷却
水の供給は、ロータリジヨイント４０’Ａ、 ４０’
Ｈによって行なっている。また、より一層の効果をあげ
るためには、モータ４５，４５、歯車４６．４６を備え
るレベル調整機４４．４４を軸受４１，４１に設け、こ
のレベル調整機４４゜４４で水冷ロール２″ の傾動を
合わせ行なうことも可能である。
水冷ロール２″′は、液圧によってロールシェル３″′
の膨出量を調整するものではなく、ロールシェル３″を
支持する軸部２”’ Ａ 、 ２”’Ａに２つの軸受
４１．４２を設け、油圧シリンダ４３．４３で外圧を与
え、軸受４１，４１’ｉ支点としてベンディングさせる
ものである。この場合、水冷ロール２″′に対する冷却
水の供給は、ロータリジヨイント４０’Ａ、 ４０’
Ｈによって行なっている。また、より一層の効果をあげ
るためには、モータ４５，４５、歯車４６．４６を備え
るレベル調整機４４．４４を軸受４１，４１に設け、こ
のレベル調整機４４゜４４で水冷ロール２″ の傾動を
合わせ行なうことも可能である。
その池の構造は冷却水通路４””ｉ有する点を始め第２
実施例と同様とする。
実施例と同様とする。
次にこの第３実施例のロールを使用して鋼ストリップを
冷却した場合の冷却効果について説明する。
冷却した場合の冷却効果について説明する。
板厚０．４〜１．６ｉｍ−板幅６１０〜１３００ｉｎの
鋼ストリップを第１図に示す水冷ロール域Ｂにおいて、
下記条件の水冷ロールにより、３０’Ｏ℃がら１００℃
まで５０−Ｃ／ｓｅｃの冷却条件で冷却した。
鋼ストリップを第１図に示す水冷ロール域Ｂにおいて、
下記条件の水冷ロールにより、３０’Ｏ℃がら１００℃
まで５０−Ｃ／ｓｅｃの冷却条件で冷却した。
なおこのときのラインスピードハ１８０ ｍｐｍ テあ
る。
る。
■寸法およびロール数： ８００ＭφＸ １７５０鰭×
５本■ロール初期クラウン二 〇 ■ロール材質 ：鉄 ■冷却水量 二ロール１本当り１０ Ｔ／Ｈ■ベ
ンディング圧力 ：第１０−ル １１５Ｋｆ／ｄ第３
０−ル ３５Ｋｆ／ｄｉ 第５０−ル ２０Ｋｇ／ｉ 第９図は上記条件で冷却を行なった場合の鋼ストリップ
の温度を示し、Ａ′はこの実施例のロールを使用した場
合、Ｂ′は従来のロール（クラウン量０、５ ｍ ）を
使用した場合の温度である。なおＣ′は冷却前の鋼スト
リップの温度である。
５本■ロール初期クラウン二 〇 ■ロール材質 ：鉄 ■冷却水量 二ロール１本当り１０ Ｔ／Ｈ■ベ
ンディング圧力 ：第１０−ル １１５Ｋｆ／ｄ第３
０−ル ３５Ｋｆ／ｄｉ 第５０−ル ２０Ｋｇ／ｉ 第９図は上記条件で冷却を行なった場合の鋼ストリップ
の温度を示し、Ａ′はこの実施例のロールを使用した場
合、Ｂ′は従来のロール（クラウン量０、５ ｍ ）を
使用した場合の温度である。なおＣ′は冷却前の鋼スト
リップの温度である。
図面かられかるように、従来のロールを使用した場合は
、板幅方向の温度差が３０〜４０℃あったのに対し、こ
の実施例のロールを使用した場合の温度差は約５℃にな
り、鋼ストリップの蛇行および絞り等のトラブルも全く
発生しなかった。
、板幅方向の温度差が３０〜４０℃あったのに対し、こ
の実施例のロールを使用した場合の温度差は約５℃にな
り、鋼ストリップの蛇行および絞り等のトラブルも全く
発生しなかった。
従って、上述した第１，２および３実施例のロールを連
続焼鈍設備に設置された水冷ロールの少なくとも１部に
使用すれば、鋼ストリップの均一な焼鈍を行なうことが
できることは明らかである。
続焼鈍設備に設置された水冷ロールの少なくとも１部に
使用すれば、鋼ストリップの均一な焼鈍を行なうことが
できることは明らかである。
なお、上記ロールを水冷ロールに用いずに、連続焼鈍設
備の水冷ロール前後のデフレクターロールに適用しても
、前述と同様の効果を得ることができる。
備の水冷ロール前後のデフレクターロールに適用しても
、前述と同様の効果を得ることができる。
以上説明したように、この発明によれば、ロールクラウ
ンを鋼ストリップに最適な量に調節することかでき、従
って鋼ストリップはその板幅方向に常に均一に冷却され
、鋼ストリップの蛇行や絞り等の発生がなくなり、鋼ス
トリップの均一な焼鈍処理を安定して竹なうことができ
るといった有用な効果がもたらされる。
ンを鋼ストリップに最適な量に調節することかでき、従
って鋼ストリップはその板幅方向に常に均一に冷却され
、鋼ストリップの蛇行や絞り等の発生がなくなり、鋼ス
トリップの均一な焼鈍処理を安定して竹なうことができ
るといった有用な効果がもたらされる。
第１図は連続焼鈍設備の一例を示す系統図、第２図は従
来の水冷ロールを示す縦断正面図、第３図は連続焼鈍設
備での鋼ストリップの温度変化を示す図、第４図はこの
発明に使用するクラウン可変水冷ロールの第１実施例を
一部を欠除して示した縦断正面図、第５図は第１実施例
のロールによる鋼ストリツプ冷却の実施結果を示す図、
第６図はロールの第２実施例を示す縦断正面図、第７図
は第２実施例のロールによる鋼ストリツプ冷却の実施結
果を示す図、第８図はロールの第３実施例を示す縦断正
面図、第９図は第３実施例のロールによる鋼ストリップ
の実施結果を示す図である。図面において、 １・・・連続焼鈍設備 ２・・・水冷ロール２ｇ２
＃ ２１／／・・・この発明のクラウン可変水冷ロール
３ ； ３’、パ３″′・・・ロールシェル４’、 ４
’、 ４’、 ４”・・・冷却水通路１０・・・鋼スト
リップ ２５・・・固定軸２７Ａ、 ２７Ｂ・・・ロ
ータリジヨイント３０、３０’・・・高圧液室
４０Ａ、４０Ｂ ・・・ロータリジヨイント４１．４２
・・・軸受 ４３・・・油圧シリンダ４４・・
・レベル調整機 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（池１名）
来の水冷ロールを示す縦断正面図、第３図は連続焼鈍設
備での鋼ストリップの温度変化を示す図、第４図はこの
発明に使用するクラウン可変水冷ロールの第１実施例を
一部を欠除して示した縦断正面図、第５図は第１実施例
のロールによる鋼ストリツプ冷却の実施結果を示す図、
第６図はロールの第２実施例を示す縦断正面図、第７図
は第２実施例のロールによる鋼ストリツプ冷却の実施結
果を示す図、第８図はロールの第３実施例を示す縦断正
面図、第９図は第３実施例のロールによる鋼ストリップ
の実施結果を示す図である。図面において、 １・・・連続焼鈍設備 ２・・・水冷ロール２ｇ２
＃ ２１／／・・・この発明のクラウン可変水冷ロール
３ ； ３’、パ３″′・・・ロールシェル４’、 ４
’、 ４’、 ４”・・・冷却水通路１０・・・鋼スト
リップ ２５・・・固定軸２７Ａ、 ２７Ｂ・・・ロ
ータリジヨイント３０、３０’・・・高圧液室
４０Ａ、４０Ｂ ・・・ロータリジヨイント４１．４２
・・・軸受 ４３・・・油圧シリンダ４４・・
・レベル調整機 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（池１名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続焼鈍設備の水冷ロールの少なくとも１部を。 冷却水通路を有する金属製ロールシェルの内側に、高圧
液の給排を自在とした高圧液室を形成してなり、前記高
圧液室への液圧給排によりクラウンの変更を自在とした
クラウン可変水冷ロールとし５、たことを特徴とする。 クラウン可変水冷゛ロールを備えた連続焼鈍設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20607581A JPS58107422A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20607581A JPS58107422A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107422A true JPS58107422A (ja) | 1983-06-27 |
| JPH048490B2 JPH048490B2 (ja) | 1992-02-17 |
Family
ID=16517408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20607581A Granted JPS58107422A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107422A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4705579A (en) * | 1983-02-03 | 1987-11-10 | Nippon Steel Corporation | Method for cooling a metal strip in a continuous annealing furnace |
-
1981
- 1981-12-22 JP JP20607581A patent/JPS58107422A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4705579A (en) * | 1983-02-03 | 1987-11-10 | Nippon Steel Corporation | Method for cooling a metal strip in a continuous annealing furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH048490B2 (ja) | 1992-02-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910004610B1 (ko) | 용융도금에 의한 비 시효 아연도금 강철 스트립의 제조방법 | |
| JPS59143028A (ja) | 連続熱処理炉における金属ストリツプの冷却装置 | |
| JPS62202029A (ja) | 鋼線の処理方法及び装置 | |
| US2565855A (en) | Plural station quenching device for elongated objects | |
| JPS58107422A (ja) | クラウン可変水冷ロ−ルを備えた連続焼鈍設備 | |
| KR900001092B1 (ko) | 금속스트립의 냉각장치 | |
| JPS6245288B2 (ja) | ||
| US2033046A (en) | Roll cooling means | |
| CA1133365A (en) | Method and apparatus for cooling steel strips to effect continuous annealing | |
| JPS5842254B2 (ja) | 連続焼鈍設備 | |
| JPS6392813A (ja) | クラウン可変水冷ロ−ル | |
| US3228062A (en) | Rolling mills for rolling fragmentary metal into sheets, rods, wire or the like | |
| JP3800722B2 (ja) | 高温鋼板の冷却方法 | |
| JPS6357913A (ja) | クラウン可変水冷ロ−ル | |
| KR950004711B1 (ko) | 금속스트립의 연속냉각장치 | |
| JPS6317896B2 (ja) | ||
| JP3299076B2 (ja) | 鋼板の冷却方法および装置 | |
| JPS5993826A (ja) | 軟質錫メツキ原板の製造方法 | |
| JPS6241297B2 (ja) | ||
| JPS5923820A (ja) | 鋼管熱処理方法 | |
| JPS6235014Y2 (ja) | ||
| JPH0234727A (ja) | 金属ストリップの冷却装置および冷却方法 | |
| JPH04272145A (ja) | 金属ストリップの連続熱処理方法およびその装置 | |
| JPS5923826A (ja) | 冷却ロ−ルによる金属ストリツプ冷却方法 | |
| JPS6320894B2 (ja) |