JPH1185215A - プロセスの少なくとも１つの変量の制御システム及び該制御システムの適用法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 使用される測定区間の種々のダイナミックな
特性ないし時間特性が定常的のみならず、トランジェン
トな過程においても制御の安定性及び精度に実際上不都
合な影響を及ぼさないような制御システムとその適用法
を実現すること。 【解決手段】 プロセスの少なくとも１つの変量
（ｙ_m；ＴＩＴｍ）の制御システにおいて、不安定性の
回避のため、補正手段（２１）が設けられており、該補
正手段（２１）により、個々の測定区間（１８，１９）
の相異なる時間特性が補償されるようにすること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、プロセスの少なく
とも１つの変量の制御システムであって、前記少なくと
も１つの変量は、複数の測定されたプロセス変量から計
算され、ここで、測定されたプロセス変量は、それぞれ
所属の測定区間に亘って測定され、前記測定区間の伝達
関数は、異なる時間特性を有するものである当該の制御
システムに関する。亦、本発明は、プロセスの少なくと
も１つの変量の制御システムの適用法にも関する。

【０００２】

【従来の技術】ガスタービン（ＧＴs）の制御及び監視
の際、多数の熱力学的変量、例えば、圧力、温度及び質
量流量についての情報が必要とされる。但し、十分な精
度及び信頼度を以てリズナブルなコストで直接測定され
得ない重要なプロセス変量がある。従って、その種のプ
ロセス変量は、補助測定及び公知関連性、関係性−これ
は、物理的法則及び経験データを基礎する−に基づき、
決定されなけれならず、前記の物理的法則及び実験デー
タにより、補助測定が所望のプロセス変量と結合され
る。

【０００３】その種の間接的に定められるプロセス変量
の１つの典型的な例は、ガスタービンのタービン入口温
度ＴＩＴ（Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｉｎｌｅｔ Ｔｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ ＴＩＴ）のタービン入口温度である。ター
ビン入口ないし流入状態の条件は、その個所における経
済的な温度測定を許容しない。局所的温度は、過度に高
く、著しく短い耐用寿命及び高い故障率を来す。従っ
て、ＴＩＴの直接測定が回避される。その代わりに、Ｔ
ＩＴが（比較的低い）タービン出口温度（ＴＡＴ）及び
コンプレッサ出口における圧力ｐ_ｃから計算され、これ
らの両者は比較的容易に測定可能である。所属の測定区
間を有するガスタービンのＴＩＴに対する典型的な制御
回路が図１に略示してある。ガスタービン１０はコンプ
レッサ１２とバーナ１３と、後続のタービン１４とを有
する。コンプレッサには可制御の入口案内羽根１１が前
置接続されている。温度制御器１５は、タービン入口温
度ＴＩＴを所定の設定値ＴＩＴｃに従って制御する。制
御はガスタービン１０におけるプロセスに影響する、即
ち、第１の制御装置１６を介して入口案内羽根１１を調
整し、よって、燃焼空気を制御し、そして第２制御線路
１７を介してバーナ１３への燃料の質量流量を調整する
のである。タービン出口温度ＴＡＴは、第１測定区間１
８（伝達関数Ｇ1(s)）を介して測定され、そして、コン
プレッサ出口における圧力ｐ_ｃが第２測定区間１９（伝
達関数Ｇ1(s)）を介して測定された値ｐ _ｃｍ及びＴＡＴ
mは計算ユニット２０へ転送され、該計算ユニットは、
ｐ_ｃ、ＴＡＴ、ＴＩＴ間の式関係を用いて（間接的に）
測定されたタービン入口温度の値ＴＩＴmを計算し、設
定値ＴＩＴｃとの比較のため温度制御器１５へ帰還す
る。

【０００４】計算ユニット２０にて使用される式関係に
対して次のように一般的な関係性に対する説明をするこ
とができる：ｙが直接的に測定出来ないプロセス変量を
表わす場合であって、ｘ＝ｘ1,ｘ2…がそれからｙを計
算できる測定可能な複数の補助変量の１セットをなす場
合、最も簡単な場合変量間で次のような形態の算術関係
が成立つ。

【０００５】（１．１） ｙ＝ｆ（ｘ） タービン入口温度ＴＩＴに対して、前記の算術関係は、
ＴＩＴの式形態を有し、該ＴＩＴの式形態は基本的に下
記のような形態をとる； （１．２） ＴＩＴ＝ｆ（ＴＡＴ，ｐ_ｃ）・ 実際上式は周囲条件及び他の変量との付加的関係性を有
し、それらの周囲条件及び他の変量は、本考察では一定
と見なされ、従って明示的に示されていない。

【０００６】式（１．１）の評価は、ｘ_m＝ｘ_1m,ｘ_2m,
…に基づき、そして、値ｙmを生じさせる。下記量 （１.３） ｙ_m＝ｆ（ｘ_1m,ｘ_2m…）は、擬似測定と称
される、それというのは、前記量は直接的に測定される
のでなく、補助測定ｘ_mから計算されるからである。こ
こで例として挙げるのは、タービン入口温度ＴＩＴの擬
似測定ＴＩＴmであり、該擬似測定は、ＴＩＴ式（１，
２）により次のように表される。

【０００７】 （１.４） ＴＩＴm＝ｆ（ＴＡＴm,ｐ_ｃｍ）, ここで、ＴＡＴm及びｐ_ｃｍはＴＡＴ及びｐ_ｃの相応の
測定を表す。

【０００８】擬似測定ｙ_ｍの精度は、下記の測定誤差に
より定まる。

【０００９】（１．５） ｅ_ｙ＝ｙ_ｍ−ｙ 前記測定誤差は、測定ｘ_ｍの精度に依存する。ｙ_ｍの受
容可能な精度を得るため、通常関係式（１．３）はガス
タービン１０の種々の定常的動作点で校正される。不都
合にも、完全な定常校正でも以下のことを阻止できな
い、即ち、擬似測定ｙ_ｍの適用の場合、過渡的な動作過
程中ダイナミックな制御ループ（図１に示すような場
合）にて使用される際劣悪な制御品質が生じるのを阻止
できない。まさにタービン入口温度の制御ないし監視の
場合、ガスタービンに対する危険が増大するおそれがあ
る、それというのは、技術上の過負荷が起こるおそれが
あるからである。それというのは、熱的過負荷が生じ得
るからである。

【００１０】前記問題の主な理由は、測定区間（図１中
１８，１９）の種々のダイナミックな特性に求められ、
該ダイナミックな特性は、補正変量（図１中ＴＡＴ，ｐ
_ｃ）に結合されている。ＴＩＴ−式（１．２）の場合、
通常タービン出口温度ＴＡＴの測定のため使用される熱
電素子のダイナミック特性は、一般的にコンプレッサ出
口における圧力ｐｃを測定する圧力発信器のそれより遙
かに小さい。その結果、測定ＴＡＴｍ及びｐ_ｃは同期せ
ず、式（１．４）による擬似測定されたＴＩＴｍトラン
ジェントは次のような場合でも式（１．２）による実際
の関係とずれを呈し得る、即ち、定常的精度が高い場合
でも呈し得る（これについては、図２の例に就いて参照
のこと；図２から明らかなように、非同期化測定ＴＡＴ
ｍ及びｐ _ｃｍの結果それにより擬似測定ＴＩＴｍは実際
の値ＴＩＴに比して、著しい位相誤差（丸で示す）を呈
し得る）。

【００１１】勿論、ガスタービンの例に就いて述べた擬
似測定の問題が他の測定、プロセス又はプロセス制御の
場合にも生じ、不都合な結果を来し得る。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題とすると
ころは、使用される測定区間の種々のダイナミックな特
性ないし時間特性が定常的のみならず、トランジェント
な過程においても制御の安定性及び精度に実際上不都合
な影響を及ぼさないような制御システム及び制御システ
ムの適用法を提供することにある。

【００１３】

【課題解決のための手段】前に課題は、冒頭に述べた形
式の制御システムにおいて、次のようにして解決され
る、即ち、冒頭に述べた形式の制御システムにおいて、
不安定性の回避のため、補正手段により、個々の測定区
間の相異なる時間特性が補償されるようにするのであ
る。要するに、本発明の核心とするところは、個々の測
定区間の異なる時間特性を次のように補正する、すなわ
ち、補正された測定区間が同じ時間特性を有するように
補正することである。

【００１４】本発明の制御システムの第１の有利な実施
形態によれば、補正手段は、１つ又は複数の補正素子を
有し、該補正素子は、測定区間の後方に配置されてお
り、個々の測定区間の時間特性を補正するものである。
これにより、個々の測定区間の時間特性を所期のように
補正し、ここで全体的に実際上制御プロセスの計算のた
めの測定値の同期的生成が行われ得るように補正するこ
とが達成される。

【００１５】有利には、前記補正は、次のようにして実
施される、即ち、補正素子の各々が1つの伝達関数を有
し、該伝達関数は、所属の測定区間の伝達関数と共に１
つの総合伝達関数を形成し、前記の総合伝達関数は、す
べての測定されるべき擬似プロセス変量に対して少なく
とも近似的に等しいものであるようにしたのである。

【００１６】本発明によれば有利には、そのような制御
システムは、下記のため使用される、即ち、ガスタービ
ンのタービン入口温度の制御のため制御システムが使用
されるものであり、前記ガスタービンは、コンプレッサ
と、バーナと後続のタービンとを有するのである。特に
次のようにすれば補正が簡単になる、即ち、計算された
タービン入口温度は、第１測定区間を介して測定された
タービン出口温度と、コンプレッサ出口における第２測
定区間を介して測定された圧力から計算され、前記補正
手段は、補正素子を有し、該補正素子は、第２測定区間
の後方に接続されているようにしたのであり、また、第
１測定区間は、第１伝達関数を有し、第２測定区間は、
第２伝達関数 を有し、補正素子は、第３の伝達関数を
有し、該第３の伝達関数は第１,第２の伝達関数の商と
して得られるようにしたのでる。

【００１７】更なる発展形態が従属請求項に示されてい
る。

【００１８】

【実施例】次に本発明を図示の実施例に即して詳述す
る。

【００１９】本発明の核心とするところは、（ここで述
べているガスタービン１０の具体例では）測定ＴＡＴｍ
及びｐ_ｃｍの同期化方法であり、擬似測定ＴＩＴｍの高
いダイナミック精度を達成すべく、ＴＩＴ式（１．４）
の使用下で擬似測定ＴＩＴｍの高いダイナミック精度計
算のため使用するに先だって、測定ＴＡＴｍ及びｐ_{ｃ ｍ}
の同期化を行なうものである。前述の解決手段の基本技
術思想を基本的式（１．１）の形態により表現可能なす
べての擬似測定に適用できる。

【００２０】本発明の問題点の解決手段の説明上仮定し
てあるところによれば、ＴＩＴ式における関数ｆが直線
性リニヤである、即ち、下記が成立つ、 （２．１） ＴＩＴ＝ａＴＡＴ＋ｂｐ_ｃ＋ｃ 但し、ａ，ｂ，ｃは定数である。強調すべきことには、
さらに引き出された結論及び得られた結果は、（１．
１）による擬似測定及びＴＩＴ式の任意の直線化可能な
代数形態に適用されるのである。式（２．１）に属する
擬似測定は下記の通りである。

【００２１】 （２．２） ＴＩＴｍ＝ａＴＡＴｍ＋ｂｐ_ｃｍ＋ｃ． 測定ＴＡＴｍ及びｐ_ｃｍないし所属の測定区間（図１中
１８，１９）のダイナミック特性を十分な精度をもって
２つの直線的な伝達関数Ｇ1及びＧ2(ｓ)により近似化で
きる。それにより、下記の関係が得られる。

【００２２】（２．３） ＴＡＴｍ＝Ｇ1(s)ＴＡＴ 及び （２．４） ｐ_ｃｍ＝Ｇ2(s) ｐ_ｃ， 但し、ｓは、ラプラス演算子を表す。ガスタービン１０
の制御の具体適例に対して、Ｇ1(s)及びＧ2(s)の伝達関
数を１次のフィルタ関数により近似化させることができ
る。

【００２３】（２．５） Ｇ1(s)＝１／SＴ₁＋１ そして、 （２．６） Ｇ2(s)＝１／SＴ₂＋１ 但しＴ₁及びＴ₂は、それぞれの測定区間１９ないし１８
の支配的時定数である。後続の解析のためＧ2(s)は、Ｇ
1(s)と、レシオ係数Ｒ(s)との積により形成される： （２．７） Ｇ2(s)＝Ｒ(s)Ｇ1(s) 但し、 （２．８） Ｒ(s)＝Ｇ2(s)／Ｇ1(s) 伝達関数Ｒ(s)は、圧力測定及び温度測定ないし所属の
測定区間のダイナミック特性の比を表す。式（２．３）
〜（２．８）を式（２．２）に代入すると、下記関係式
が得られる。

【００２４】 （２．９） ＴＩＴｍ＝Ｇ1(s)（ａＴＡＴ＋ｂＲ(S)
ｐ_ｃ＋ｃ）． 式（２．８）及び（２．９）から下記の結論が得られ
る。

【００２５】（１） ＴＡＴ−及びｐ_ｃ測定区間の時定
数Ｔ_1、Ｔ₂が同じ場合、両測定は、同期している。この
場合、ＴＩＴに対する擬似測定は次のようになる。

【００２６】 （２．１０） ＴＩＴｍ＝Ｇ1(s)（ａＴＡＴ＋ｂp_c＋
ｃ）＝Ｇ1(s)ＴＩＴ， 換言すれば、結果は、ダイナミック特性Ｇ1(s)を有する
直接的ＴＩＴ測定と等価である。これは所望の特性であ
る、それというのは、その場合において、ＴＩＴ式が測
定を定常的にのみならず、ダイナミックにも、表すもの
であるからである。このことに対しては、図３を参照す
ると良く、図３から明らかなように同じ時定数のもとで
２つの測定区間にて実際の値ＴＩＴと擬似測定ＴＩＴｍ
との間で１次の純然たる遅れが存在する。前記の結果
は、厳密に云えば、直線的ＴＩＴ式に対してのみ成立つ
が、所定の動作点の周りの非直線性（直線化可能）擬似
測定にも適用可能である。

【００２７】（２） 時定数Ｔ1とＴ2が相異なる場合、
ＴＡＴ−及びｐ_ｃ測定は、非同期である。この場合、Ｒ
(s)≠１及びＴＩＴｍのダイナミック応答が（図２に示
す如く）迅速なトランジェントの場合所望の特性と全く
相異し得る。それにより、ＴＩＴ制御ループにおける不
安定性がトリガされ得、そして、そのような迅速なトラ
ンジェントを回避するため、ガスタービン制御の帯域幅
を低減しなければならない。それにより、負荷切換又は
周波数制御されるモードでの動作のガスタービンの能力
が損なわれる。

【００２８】（３）時定数Ｔ１，Ｔ2は、ほぼすべての
場合において測定区間の基礎を成す物理的及び技術的プ
ロセスの故に相異なる。従って、ガスタービン制御（及
び他の制御システム）がトランジェントな過程において
も満足のゆくように動作するため、測定の同期化を適当
な信号処理により達成しなけれなならない。

【００２９】本発明の方法により、測定ＴＡＴｍｐ及び
ｐ_ｃｍの同期化のため所属の測定区間の時定数が十分に
補償されるようになる。下記の関係式が成立つことが仮
定してある。

【００３０】（３．１） Ｔ1＞Ｔ2． 前記測定に対する典型的値は、Ｔ₁＝８ｓ及びＴ₂＝２ｓ
である。

【００３１】本発明の基礎を成す技術思想は、ガスター
ビン制御に対して重要な周波数領域に対して次のように
して（３．２） Ｒ(s)＝1 の関係性を形成すること、即ち、存在する測定値ＴＡＴ
ｍ及び／又はｐ_ｃｍを相応に後処理するのである。

【００３２】一方の場合に対して（２．７）から結論さ
れるところによれば、ｐ_ｃに対する測定区間１９を次の
ように変化させなけれなならない、即ち、それの時定数
が値Ｔ1を取るように変化させなければならない。この
ことは、次のようにして簡単な手法で達成できる、即
ち、値ｐ_ｃｍが下記の伝達−ないしフィルタ関数を有す
るリード−ラグ−フィルタ（ｌｅａｄ−ｌａｇ−ｆｉｌ
ｔｅ）によるフィルタ処理を受けるようにするのであ
る。。

【００３３】（３．３） Ｇ3＝ Ｇ1(s)／Ｇ2(s)＝
（ｓＴ₂＋1）／（ｓＴ₁＋1） それにより補正された下記の圧力測定が行われ得る。

【００３４】（３．４） ｐ_ｃｍ3＝Ｇ₃ｐ_ｃｍ． （２．１０）を充足するそのようにしてダイナミックに
補正されたＴＩＴ式は次の通りである。

【００３５】（３．５） ＴＩＴｍ＝ａＴＡＴｍ＋ｂ
ｐ_ｃｍ３＋ｃ． 補償フィルタＧ_３(s)はＬＰＦ（図４におけるフィルタ
特性参照）であり、従って、測定ノイズを抑圧し、該測
定ノイズは、リード（ｌｅａｄ）素子（1＋ｓＴ2）によ
り生ぜしめられ得る。補正により、ｐｃ測定区間のダイ
ナミック特性が簡単にＴＡＴ測定区間のダイナミック特
性に適合化される。

【００３６】逆に、ＴＡＴ測定のダイナミック特性を改
善し（加速し）、よって、ｐ_ｃ−測定のダイナミック特
性に適合することも理論的に可能である。その際ｐ_ｃｍ
の代わりに、ＴＡＴｍは、下記の規定に従って、補正な
いし補償されることとなる。

【００３７】 （３．６） ＴＡＴｍ4＝Ｇ4(s)ＴＡＴｍ、 但しＧ4(s)＝ Ｇ2(s)／Ｇ1(s)＝（ｓＴ₁+1）／（ｓＴ₂
+1） 補正されたＴＩＴ式として下記関係式が得られる。

【００３８】（３．７） ＴＩＴｍ＝ａＴＡＴm4＋ｂ
ｐ_ｃｍ＋ｃ＝Ｇ2(s)ＴＩＴ． 前記措置、手順の利点とするところは、この場合ＴＩＴ
擬似測定のダイナミック特性が比較的に大になることで
ある。それというのは、Ｔ2＜Ｔ1であるからである。他
方では、補償フィルタＧ4(s)はＨＰＦ（図５におけるフ
ィルタ特性参照のこと）であり、従って、高周波測定ノ
イズに対して敏感である。前記欠点により一般に（３．
７）によるＴＩＴの適用可能性が排除される。

【００３９】ガスタービンに対する、図１と対比可能な
補正された、ないし補償された制御ループが、式（３．
４）による補正の場合（ｐ_ｃｍ−補正）に対して、図６
に示してある。ここでは圧力ｐｃに対する測定区間１９
の後方に、伝達関数Ｇ3(s)を有する補正素子２１が設け
られており、該補正素子は、式（３．４）によりｐ_{ｃ ｍ}
値を補正し、ひいては、時定数Ｔ₁及びＴ₂の整合、よっ
て、両測定区間の同期化を行わせる。

【００４０】ガスタービン制御の上述の具体例から出発
して、本発明の補正過程を一般化した形態で次のように
表現できる。

【００４１】下記関係式（４．１）〜（４．４）から出
発して、即ち、 （４．１） ｙ＝Σ_iａ_iｘ_i 及び擬似測定に対する所属の定常式 （４．２） ｙ_m＝Σ_iａ_iｘ_mi 並びに個々の測定区間のダイナミック特性 （４．３） ｘmi＝Ｇi(s)ｘi 及びｙｍに対する所望の生成ダイナミック特性Ｇｙ
(s）、即ち （４．４） ｙ_m＝Ｇ_y(s)ｙ から出発して、前記擬似測定を次のようにして求めるこ
とができる、即ち、擬似測定に対する下記関係式が使用
されるようにするのである。

【００４２】（４．５） ｙ_m＝Σ_iａ_iＧ_mi(s)ｘ_mi 但し、 （４．６） Ｇmi(s)＝Ｇｙ(s)／Ｇi(s) ここで、補正素子Ｇ_miは次のような場合のみ安定であ
る、即ち伝達関数Ｇｙ(s)が安定であり、伝達関数Ｇi
(s)が最小の位相ずれを有する場合のみ安定である、そ
れにより、実際上何等の問題も起こらない、それという
のは、ほぼすべての測定区間が前記特性を有するように
構成されているからである。

【００４３】

【発明の効果】本発明によれば、使用される測定区間の
種々のダイナミックな特性ないし時間特性が定常的のみ
ならず、トランジェントな過程においても制御の安定性
及び精度に実施最上不都合な影響を及ぼさないような制
御システム及び制御システムの適用法を実現することが
できるという効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

【図１】ガスタービンのタービン入口温度の制御のため
の非補正制御システムの構成略図。

【図２】図１の非補正制御システムにおいて、計算され
たタービン入口温度ＴＩＴｍの場合における可能な位相
誤差の特性図。

【図３】制御システムの本発明による補正後の、図２と
対比可能な計算されたタービン入口温度ＴＩＴｍの特性
図。

【図４】本発明の実施例によるＬＰＦ特性を有する補正
素子の伝達特性（周波数の関数としての減衰及び位相ず
れ）を示す特性図。

【図５】基本的に本発明の枠内で測定区間の同期化のた
め使用可能なＨＰＦ特性を有する補正素子の伝達特性
（周波数の関数としての減衰及び位相ずれ）を示す特性
図。

【図６】本発明の有利な実施例による補正付の図１から
明らかな構成を有する制御システム構成図。

【符号の説明】

１０ ガスタービン（ＧＴ） １１ 入口案内羽根、可調整 １２ コンプレッサ １３ バーナ １４ タービン １５ 温度制御器 １６ 制御線 １７ 制御線 １８ 測定区間（タービン、出口温度） １９ 測定区間（コンプレッサ、出口における圧力） ２０ 計算ユニット ２１ 補正素子 Ｔ₁ 時定数 Ｔ₂ 時定数

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 プロセスの少なくとも１つの変量
   （ｙ_m；ＴＩＴｍ）の制御システムであって、前記の少
   なくとも１つの変量（ｙ_m；ＴＩＴｍ）は、複数の測定
   されたプロセス変量（ｘ_mi；ＴＡＴm,ｐ_ｃｍ）から計算
   され、ここで、測定されたプロセス変量（ｘ_mi；ＴＡＴ
   m,ｐ_ｃｍ）は、それぞれ所属の測定区間（１８，１９）
   に亘って測定され、前記測定区間の伝達関数（Ｇi(s)；
   Ｇ2(s)；Ｇ1(s)）は、異なる時間特性を有するものであ
   る当該の制御システムにおいて、 不安定性の回避のため、補正手段（２１）が設けられて
   おり、該補正手段（２１）により、個々の測定区間（１
   ８，１９）の相異なる時間特性が補償されるようにする
   ことを特徴とするプロセスの少なくとも１つの変量の制
   御システム。
2. 【請求項２】 前記補正手段は、１つ又は複数の補正素
   子（２１）を有し、該補正素子は、測定区間（１８，１
   ９）の後方に配置されており、個々の測定区間（１８，
   １９）の時間特性を補正するものであることを特徴とす
   る請求項１記載の制御システム。
3. 【請求項３】 補正素子（２１）の各々が伝達関数（Ｇ
   mi(s);Ｇ3(s)）を有し、該伝達関数は、所属の測定区間
   （１８）の伝達関数（Ｇi(s)；Ｇ2(s)）と共に１つの総
   合伝達関数（Ｇy(s);Ｇ3(s)＊Ｇ2(s)）を形成し、前記
   の総合伝達関数は、すべての測定されるべき擬似プロセ
   ス変量（ｘ_mi；ＴＡＴm,ｐ_ｃｍ）に対して少なくとも近
   似的に等しいものであることを特徴とする請求項２記載
   の制御システム。
4. 【請求項４】 ガスタービン（１０）のタービン入口温
   度（ＴＩＴ）の制御のため制御システムが適用されるも
   のであり、前記ガスタービンは、コンプレッサ（１２）
   と、バーナ（１３）と後続のタービン（１４）とを有す
   ることを特徴とする制御システムの適用法。
5. 【請求項５】 計算されたタービン入口温度（ＴＩＴ
   m）は、第１測定区間（１８）を介して測定されたター
   ビン出口温度（ＴＡＴm）と、コンプレッサ出口におけ
   る第２測定区間（１９）を介して測定された圧力（ｐ
   _ｃｍ）とから計算され、前記補正手段は、補正素子（２
   １）を有し、該補正素子は、第２測定区間（１９）の後
   方に接続されていることを特徴とする請求項４記載の適
   用法。
6. 【請求項６】 第１測定区間（１８）は、第１伝達関数
   （Ｇ1(s)）を有し、第２測定区間（１９）は、第２伝達
   関数（Ｇ２(S））を有し、補正素子（２１）は、第３の
   伝達関数（Ｇ3(s)）は第１,第２の伝達関数の商として
   得られるものでることを特徴とする請求項５記載の適用
   法。
7. 【請求項７】 第１伝達関数（Ｇ1(s)）は、第１時定数
   Ｔ1を有する式表現Ｇ1(s)＝１／（ＳＴ₁＋１）（ｓ＝ラ
   プラス演算子）で表わされ、第２伝達関数（Ｇ2(s)Ｓ）
   は、第２時定数Ｔ2を有する式表現Ｇ2(s)＝１／（ＳＴ₂
   ＋１）で表わされ、そして、計算されたタービン入口温
   度（ＴＩＴm）は、測定された出口温度（ＴＡＴｍ）と
   コンプレッサにおける測定された圧力（ｐ_ｃｍ）とから
   直線的に得られることを特徴とする請求項６記載の適用
   法。
8. 【請求項８】 計算されたタービン入口温度（ＴＩＴ
   m）は、設定値（ＴＩＴｃ）と比較され、そしてバーナ
   （１３）内への燃料の質量流量とコンプレッサ（１２）
   内への燃焼空気の流入との偏差に従って制御されるよう
   にしたことを特徴とする請求項５から７までのうち１項
   記載の適用法。