JPH1180546A - ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ポリフェニレンサルファイド樹脂の長所であ
る耐熱性と不燃性等を損なうことなく、静的強さ、衝撃
強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐薬品性等に
優れたポリフェニレンサルファイド樹脂組成物を提供す
る。 【解決手段】 ガラス繊維と、ガラス繊維に被覆した加
熱処理を行なったポリフェニレンサルファイド樹脂と、
マトリックス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド
樹脂を複合化してなるポリフェニレンサルファイド樹脂
組成物およびこのポリフェニレンサルファイド樹脂組成
物より成形したスロットルチャンバＣＢ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた機械的特性
を有するポリフェニレンサルファイド樹脂組成物および
その製造方法とそれを用いた内燃機関用部品、例えば、
スロットルチャンバに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ポリフェニレンサルファイド樹脂は、安
定した結晶性樹脂であり、熱可塑性樹脂の中でも極めて
優れた諸物性を有し、剛性や耐久性が要求される機械部
品、耐熱性と不燃性を要求される電気・電子部品、耐蝕
性を要求される化学装置部材等、幅広く使用可能なエン
ジニアリングプラスチックスである。

【０００３】ポリフェニレンサルファイド樹脂の市販直
後は、他のエンジニアリングプラスチックス、例えば、
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１
２、ナイロン４６、ナイロン６１０等のポリアミド系樹
脂や、ポリエチレンフタレート、ポリブチレンテレフタ
レート等のポリエステル系樹脂と比較すると、高価であ
ったことから、（はんだ）耐熱性、不燃性、寸法精度に
優れるポリフェニレンサルファイド樹脂の長所を活かし
易い電気・電子部品を中心に用途開拓が行なわれてきた
が、近年の材料価格の下落に伴い、自動車の内燃機関用
部品、例えば、インテークマニホールド、スロットルチ
ャンバ、ウオーターインレット、ウオーターアウトレッ
ト、ウオーターポンプベーン、サーモスタット、サーモ
スタットハウジング、シリンダヘッドカバー、オイルパ
ン、バルブガイド、フロントカバー、ピストンスカー
ト、バルブステム、フューエルチューブ、各種プーリー
ヘの適用検討および採用が散見されるようになり、今後
更に適用部品が増大することが予想される。

【０００４】ところで、電気・電子部品においては、
（はんだ）耐熱性、不燃性、寸法精度等に比較して機械
的特性に対する要求が穏やかであることから、コスト低
減も期待できる無機フィラーを大量に充填したポリフェ
ニレンサルファイド樹脂のグレード開発が積極的に行な
われてきた経緯がある。

【０００５】しかし、構造部品への適用検討および採用
が進むにしたがって、静的強さや弾性率は無論のこと、
クリープ寿命や疲労寿命等の長期耐久信頼性の改良が求
められるようになり、ポリフェニレンサルファイド樹脂
のさらなる高強度化が待望されている。

【０００６】樹脂の強化材料としては、カーボン繊維、
ガラス繊維の他にも、アラミド繊維に代表される有機繊
維やウイスカ等があるが、熱可塑性樹脂の射出成形グレ
ードは機械的特性とコストのバランスが重要視されるた
め、主として、ガラス繊維が使用されている。

【０００７】一般に、ガラス繊維／マトリックス樹脂界
面の接着強度が増大するにしたがって、ガラス繊維強化
樹脂の強度が増大することが知られているが、ガラス繊
維とポリフェニレンサルファイド樹脂の組み合わせは界
面接着強度が小さいことが知られている。

【０００８】このため、市販のポリフェニレンサルファ
イド樹脂のガラス繊維強化グレードにおいては、他の樹
脂のガラス繊維強化グレードに比較してガラス繊維含有
率を大きくすることによって、所望の機械的特性を得て
いる。すなわち、ガラス繊維含有率を大きくするとガラ
ス繊維１本当たりが分担する荷重が小さくなるため、ガ
ラス繊維／マトリックス樹脂界面の接着強度が小さくて
もある程度の機械的特性を得ることが出来る。

【０００９】しかしながら、比較的比重の大きいポリフ
ェニレンサルファイド樹脂に大量のガラス繊維を配合し
ているため、ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物と
しての比重は大きく、樹脂化の目的の一つである軽量化
のメリットが小さくなっているのが実情である。

【００１０】また、成形性の観点からガラス繊維含有率
は５０〜６０重量％がほぼ限界であり、機械的特性のさ
らなる改良は非常に難しくなっている。

【００１１】ガラス繊維には、ガラス繊維の損傷や毛ば
だちの防止を目的とするサイジング剤や、ガラス繊維／
マトリックス樹脂界面の接着性の改良を目的とするシラ
ンカップリング剤等による表面処理が施されている。

【００１２】シランカップリング剤はＹＲＳｉＸ_３で表
わされ、１分子中にガラス繊維と結合可能な加水分解基
Ｘとマトリックス樹脂と結合可能な有機官能基Ｙを有
し、ガラス繊維とマトリックス樹脂を強固に結合させる
効果がある。ここで、Ｘはケイ素原子に直接結合してい
る加水分解基であり、工業的には、メトキシ基、エトキ
シ基等のアルコキシ基が最も多く用いられており、この
加水分解基Ｘは水溶液中、空気中の水分または無機フィ
ラーの表面に吸着された水分により加水分解され、シラ
ノール基（ＳｉＯＨ）およびＨＸが生成する。このシラ
ノール基がガラス繊維の表面と結合する。また、Ｙはビ
ニル基、メタクリル基、エポキシ基、アミノ基などが代
表的であり、通常、アルキル基（Ｒ）を介してケイ素原
子と結合している。

【００１３】したがって、マトリックス樹脂に応じて最
適なＹが存在することになる。このため、数多くのシラ
ンカップリング剤が開発されており、代表的なシランカ
ップリング剤としては、γ−クロロプロピルトリメトキ
シシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメト
キシシラン、ビニル・トリス（β−メトキシシラン）シ
ラン、γ−メタクリロキシプロピルメトキシシラン、β
−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメト
キシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシラ
ン、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、γ−
アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β−（アミノ
エチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、−
γ−ユレイドプロピルトリエトキシシラン等がある。

【００１４】しかし、ポリフェニレンサルファイド樹脂
は［−Ｃ_６Ｈ_４−Ｓ−］_ｎという化学構造式からも明ら
かなように、シランカップリング剤の有機官能基Ｙとの
反応に寄与する官能基を有していない。このため、ガラ
ス繊維／ポリフェニレンサルファイド樹脂界面の接着強
度が小さく、ポリフェニレンサルファイド樹脂のガラス
繊維強化グレードの機械的特性の改良を難しくする原因
となっている。

【００１５】ガラス繊維／ポリフェニレンサルファイド
樹脂界面の接着強度を改良する方法としては、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂を合成する際にジクロロアニリ
ンを加えることによってアミノ基含有ポリフェニレンサ
ルファイド樹脂を製造する方法や、ポリフェニレンサル
ファイド樹脂を合成する際に２，５−ジクロルベンズア
ミドを加えることによってアミド基含有ポリフェニレン
サルファイド樹脂を製造する方法が、特開平０３−１４
０３６８号公報に開示されている。

【００１６】また、シランカップリング剤の有機官能基
Ｙとの反応に寄与する官能基を分子構造中に導入する方
法（以下、「官能基導入」と記す）は、ポリフェニレン
サルファイド樹脂と同様にガラス繊維／マトリックス樹
脂界面の接着強度が小さいことで知られているポリプロ
ピレン樹脂では公知の技術であり、例えば、アクリル酸
や無水マレイン酸含有の変性ポリプロピレンを混合する
方法が、特開昭６２−２９５９４０号公報や特開平０２
−１３８３４９号公報に開示されている。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】上記した官能基導入
は、重合段階で官能基を導入する方法と、混練・成形段
階で官能基を導入する方法に大別される。前者は分子設
計上の自由度が大きい反面、既存のポリフェニレンサル
ファイド樹脂の製造工程を改変する必要性が生ずる等、
材料価格を押し上げる要因が多い。これに対して後者は
材料価格への影響は小さいが、ポリフェニレンサルファ
イド樹脂の分子量によって官能基の数が決定される問題
点がある。すなわち、界面接着強度の観点からは官能基
の数が多いほど、つまり、反応ポイントの多い低分子量
のポリフェニレンサルファイド樹脂を使用することが望
ましい。しかし、ガラス繊維で強化することによってマ
トリックス樹脂の歪みを低減し、マトリックス樹脂の破
断伸びを最大限度に活用することにより強度向上を図る
ガラス繊維強化樹脂の基本原理上、伸び・靭性の減少を
意味するマトリックス樹脂の低分子量化は望ましくな
い。したがって、後者においては、界面接着強度の改良
が必ずしもガラス繊維強化樹脂の機械的特性の大幅な向
上を意味するものではない。

【００１８】

【発明の目的】本発明はこのような現状を鑑みてなされ
たものであり、ポリフェニレンサルファイド樹脂の長所
である耐熱性と不燃性等を損なうことなく、静的強さ、
衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐薬品性
等に優れたポリフェニレンサルファイド樹脂組成物およ
びその製造方法とそれを用いた内燃機関用部品、例え
ば、スロットルチャンバを提供することを目的としてい
る。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明に係わるポリフェ
ニレンサルファイド樹脂組成物は、請求項１に記載して
いるように、ガラス繊維と、ガラス繊維に被覆した加熱
処理を行なったポリフェニレンサルファイド樹脂と、マ
トリックス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド樹
脂を複合化してなる構成としたことを特徴としている。

【００２０】そして、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の実施態様においては、請求項２
に記載しているように、ガラス繊維に被覆したポリフェ
ニレンサルファイド樹脂の被覆量が、ガラス繊維１００
重量部に対して０．３〜１５重量％であるようにしたこ
とを特徴としている。

【００２１】同じく、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の実施態様においては、請求項３
に記載しているように、ガラス繊維に被覆したポリフェ
ニレンサルファイド樹脂が、分子量２０，０００〜３
５，０００のポリフェニレンサルファイド樹脂であるよ
うにしたことを特徴としている。

【００２２】同じく、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の実施態様においては、請求項４
に記載しているように、加熱処理を行なったポリフェニ
レンサルファイド樹脂を被覆したガラス繊維１０〜５０
重量％と、マトリックス樹脂としてのポリフェニレンサ
ルファイド樹脂５０〜９０重量％からなるものとしたこ
とを特徴としている。

【００２３】本発明に係わるポリフェニレンサルファイ
ド樹脂組成物の製造方法は、請求項５に記載しているよ
うに、 Ａ．例えば、ガラス繊維ロービングを、溶融状態のポリ
フェニレンサルファイド樹脂で満たされた加熱ダイ中を
通過させることによって、ガラス繊維ロービングにポリ
フェニレンサルファイド樹脂を被覆する工程Ａと、 Ｂ．ポリフェニレンサルファイド樹脂を被覆したガラス
繊維ロービングを加熱処理する工程Ｂと、 Ｃ．ガラス繊維ロービングを切断してチョップドストラ
ンドに加工する工程Ｃと、 Ｄ．チョップドストランドとポリフェニレンサルファイ
ド樹脂を混合する工程Ｄと、 Ｅ．例えば、押出機を使用して、工程Ｄにより得た混合
物をペレット化する工程Ｅ、を経るようにしたことを特
徴としている。

【００２４】そして、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の製造方法の実施態様において
は、請求項６に記載しているように、工程Ａにおいて、 フィラメント数≦Ｘ２／０．２５ Ｘ：ガラス繊維の平均繊維径（単位：μｍ） の条件を満たすガラス繊維ロービングを使用するように
したことを特徴としている。

【００２５】同じく、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の製造方法の実施態様において
は、請求項７に記載しているように、工程Ａにおいて、
加圧および／または超音波加振を行なうようにしたこと
を特徴としている。

【００２６】同じく、本発明に係わるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂組成物の製造方法の実施態様において
は、請求項８に記載しているように、工程Ｂにおける加
熱処理に際し、加熱温度：３００〜４５０℃、加熱時間
３〜２０時間の加熱処理条件で行なうようにしたことを
特徴としている。

【００２７】本発明に係わる内燃機関用部品は、請求項
９に記載しているように、請求項１ないし４のいずれか
に記載のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物を用い
て形成した構成としたことを特徴としている。

【００２８】そして、本発明に係わる内燃機関用部品の
実施態様においては、請求項１０に記載しているよう
に、内燃機関用部品が、スロットルチャンバであるもの
としたことを特徴としている。

【００２９】

【発明の作用】本発明に係わるポリフェニレンサルファ
イド樹脂組成物およびその製造方法は、上述した課題を
解決するための手段としたものであるが、本発明者ら
は、種々検討した結果、ガラス繊維等の補強用繊維をポ
リフェニレンサルファイド樹脂で被覆した後、より好ま
しくは３００〜４５０℃で加熱処理を行なったガラス繊
維等の補強用繊維をポリフェニレンサルファイド樹脂と
配合することによって、ガラス繊維／ポリフェニレンサ
ルファイド樹脂界面の接着強度が大幅に改善されること
となって、前記目的を達成できることを見出して本発明
を完成するに至った。

【００３０】すなわち、本発明は、ガラス繊維等の補強
用繊維をポリフェニレンサルファイド樹脂で被覆した
後、より好ましくは３００〜４５０℃で加熱処理を行な
ったガラス繊維等の補強用繊維をポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂と配合させてなるポリフェニレンサルファイ
ド樹脂組成物およびその製造方法とそれを用いた内燃機
関用部品、例えば、スロットルチャンバである。

【００３１】本発明において、ガラス繊維等の補強用繊
維の表面に被覆するポリフェニレンサルファイド樹脂お
よびマトリックス樹脂として使用するポリフェニレンサ
ルファイド樹脂としては、例えば、東レ株式会社からは
「トレリナ」「ライトン」の商品名で、ポリプラスチッ
クス株式会社からは「フォートロン」の商品名で、出光
石油化学株式会社からは「出光ＰＰＳ」の商品名で、三
菱エンジニアリングプラスチックス株式会社からは「ノ
バップス」の商品名で、大日本インキ化学工業株式会社
からは「ＤＩＳ−ＰＰＳ」の商品名でそれぞれ販売され
ているものがある。

【００３２】本発明で使用される補強用繊維として、と
くにガラス繊維としては、Ｅガラス、Ｃガラス、Ａガラ
ス、Ｓガラス、Ｍガラス、Ａ／Ｒガラス等からなるもの
を挙げることができ、このうち、繊維強度の最も高いＳ
ガラスが好ましく使用される。

【００３３】ガラス繊維の形態は、ヤーン、クロス、ロ
ービング、ロービングクロス、チョップドストランド、
チョップドストランドマット等が挙げられ、何れも使用
される。

【００３４】ガラス繊維へのポリフェニレンサルファイ
ド樹脂の被覆方法としては、例えば、ガラス繊維ロービ
ングを押出成形機の先端に設置した高温（例えば、３４
０〜３６０℃）のダイに通した後、ポリフェニレンサル
ファイド樹脂を押出機より供給し、３２０〜３４０℃で
溶融・混練し、加熱ダイ内に押し出しながら、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆したガラス繊維ロービン
グを引き抜く方法がある。このとき、ガラス繊維にポリ
フェニレンサルファイド樹脂を均一に被覆する目的か
ら、ガラス繊維の平均繊維径が小さい場合にはフィラメ
ント数を少なくすることが好ましく、 フィラメント数≦Ｘ２／０．２５ Ｘ：ガラス繊維の平
均繊維径（単位：μｍ） の条件を満たすガラス繊維ロービングを選定することが
最も好ましい。

【００３５】ガラス繊維の被覆に使用するポリフェニレ
ンサルファイド樹脂の分子量としては２０，０００〜４
０，０００が好ましく、特に２０，０００〜３５，００
０が最も好ましく使用される。ここで、分子量が４０，
０００を超える場合でも本発明の効果を得ることは不可
能ではないが、ポリフェニレンサルファイド樹脂の溶融
粘度が増大することから、ポリフェニレンサルファイド
樹脂をガラス繊維に均一に被覆するためにはフィラメン
ト数を少なくする必要が生じ、生産性が悪化することか
ら好ましくない。

【００３６】また、ガラス繊維へのポリフェニレンサル
ファイド樹脂の被覆に際しては、加圧および／または超
音波加振を行なうようになすことによって、ポリフェニ
レンサルファイド樹脂をガラス繊維により一層均一に被
覆することができるようになるので、必要に応じてこの
ような加圧および／または加振を加えるようになすこと
も望ましい。

【００３７】ガラス繊維に対するポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂の被覆量は、ガラス繊維１００重量部に対し
て０．１〜１５重量％とするのが良く、特に０．３〜１
５重量％とするのが好適である。つまり、０．１重量％
未満では本発明の十分な効果は得がたい傾向となり、ま
た、１５重量％を超えて被覆されても機械的特性のより
一層の向上は期待できないことに加えて、ガラス繊維の
開繊不良や分散不良を引き起こす原因となる傾向をもた
らすため好ましくない。

【００３８】このようにして、ポリフェニレンサルファ
イド樹脂を被覆したガラス繊維の熱処理は、空気中にお
いてより好ましくは３００〜４５０℃の温度下に晒すこ
とにより行なわれる。この場合の加熱時間は１〜２０時
間、特に好ましくは３〜２０時間である。

【００３９】このようにして得られるポリフェニレンサ
ルファイド樹脂を被覆したガラス繊維とマトリックス樹
脂としてのポリフェニレンサルファイド樹脂との混合に
は種々の方法が採用出来る。例えば、被覆、加熱処理し
たガラス繊維を３〜６ｍｍ長さに切断し、これとポリフ
ェニレンサルファイド樹脂を個々別々に溶融押出機に供
給して混合することも出来るし、あらかじめヘンシェル
ミキサー、スーパーミキサー、リボンブレンダー等の混
合機で予備ブレンドした後、溶融押出機に供給すること
も出来る。更に、被覆、加熱処理したガラス繊維ロービ
ングを直接溶融押出機に供給し、ポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂と混合することも出来る。

【００４０】本発明においてポリフェニレンサルファイ
ド樹脂を被覆したガラス繊維とマトリックス樹脂として
のポリフェニレンサルファイド樹脂との配合割合は、よ
り好ましくは、ガラス繊維１０〜５０重量％、マトリッ
クス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド樹脂５０
〜９０重量％である。ここで、ガラス繊維の配合量が１
０重量％未満の場合には、得られるポリフェニレンサル
ファイド樹脂組成物の引張強さが低い傾向となるので好
ましくなく、また、ガラス繊維を５０重量％を超えて配
合した場合には、得られたポリフェニレンサルファイド
樹脂組成物の均一な溶融混合が難しくなる傾向となり、
溶融流動性も著しく低下することとなって射出成形など
の成形加工性を損なう傾向となる。

【００４１】本発明では、必要に応じて、他のガラス繊
維、炭素繊維、セラミックス繊維、鉱物繊維等の無機繊
維、ステンレス鋼、黄銅、ニッケル等の金属繊維、ポリ
アクリロニトリル繊維、セルロース繊維、ポリベンゾチ
アゾール繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、液晶
芳香族ポリエステル繊維、ポリビニルアルコール繊維、
アラミド等の有機繊維等の補強用の繊維、炭酸カルシウ
ム、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、
水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク、珪
酸、珪酸カルシウム、マイカ、ガラス、ガラスバルン、
石英バルン、黒鉛、ホウ素、アルミナ、炭化珪素、炭化
ホウ素、ボリア、窒化ホウ素、窒化珪素、窒化アルミニ
ウム、シリカ、ベリリウム、酸化ベリリウムの無機粉
末、アスベスト、チタン酸カリ、炭素、黒鉛、ホウ素、
アルミナ、炭化珪素、炭化ホウ素、ボリア、石英、シリ
カ、ベリリウム、窒化ほう素等の無機ウイスカ、アラミ
ドパルプ、マイクロセルロース、熱硬化性樹脂粉末の配
合が有効であり、難燃剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、
潤滑剤、着色剤、熱安定剤等の各種安定剤や充填剤、高
級脂肪酸の低級アルコールエステル、脂肪酸の多価アル
コールエステル、流動パラフィン、流動バリウム、シラ
ス、酸化アンチモン等の離型剤や無機フィラー、結晶化
促進剤としてアルキレングリコール誘導体、ポリアルキ
レングリコール誘導体、アイオノマー、雲母、二酸化チ
タン等を本発明のポリフェニレンサルファイド樹脂組成
物の品質、性能を損なわない範囲で混和しても良い。

【００４２】上記した本発明のポリフェニレンサルファ
イド樹脂組成物は、射出成形法、押出成形法、トランス
ファー成形法、圧縮成形法等公知の成形法により所定の
成形品に成形することが出来る。

【００４３】このようにして成形された本発明のポリフ
ェニレンサルファイド樹脂組成物は、本来の長所である
耐熱性と不燃性に優れているほか、静的強さ、衝撃強
さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐薬品性等に優
れているため、高温環境下で使用される自動車部品、例
えば、歯車、カム、各種プーリー、スリーブ等に用いら
れ、また、内燃機関用部品として、インテークマニホー
ルド、スロットルチャンバ、ウオーターインレット、ウ
オーターアウトレット、ウオーターポンプベーン、サー
モスタット、サーモスタットハウジング、シリンダヘッ
ドカバー、オイルパン、バルブガイド、フロントカバ
ー、ピストンスカート、バルブステム、フューエルチュ
ーブ等に使用できる。

【００４４】内燃機関用部品、例えば、スロットルチャ
ンバの製造には、本発明のポリフェニレンサルファイド
樹脂組成物であれば充分使用可能である。マトリックス
樹脂としては分子量４０，０００〜７０，０００のリニ
ア型ポリフェニレンサルファイド樹脂が好ましく、耐熱
性、機械的特性等を調整するために架橋型、セミリニア
型のポリフェニレンサルファイド樹脂を適宜ブレンドす
ることも場合によっては好ましい。また、ガラス繊維の
被覆に使用するポリフェニレンサルファイド樹脂は、分
子量２０，０００〜３５，０００のポリフェニレンサル
ファイド樹脂、特に、伸び、靭性に優れるリニア型のポ
リフェニレンサルファイド樹脂が好適であり、被覆量と
してはガラス繊維に対して０．３〜１５重量％が適当で
ある。そして、ガラス繊維に被覆したのち、３５０℃で
１０時間程度加熱したものが特に好ましい。このポリフ
ェニレンサルファイド樹脂で被覆したガラス繊維の配合
量としては、ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物中
３０〜５０重量％が適当であり、特に、４０〜５０重量
％が好適である。

【００４５】本発明の内燃機関用部品の成形は、通常、
公知の方法が採用でき、ガラス繊維含有率等は内燃機関
用部品の要求特性に応じて最適条件が適宜決定される。

【００４６】なお、ガラス繊維を配合したポリフェニレ
ンサルファイド樹脂組成物は、通常、取り扱い易いペレ
ット状成形材料とし、射出成形にて製品が製造される。
この際にペレットとするには公知の一軸または二軸の押
出機を用いて、ポリフェニレンサルファイド樹脂とガラ
ス繊維ストランドを混合し、シリンダー温度は、例え
ば、２９０〜３４０℃、好ましくは、２９０〜３２０℃
で、押出機の圧縮比を２〜３にして混練押出し、切断す
ることによって達成される。

【００４７】ガラス繊維の平均繊維径は、通常２０μｍ
以下、特に５〜１７μｍであることが望ましく、アスペ
クト比としては通常５〜５００、特に１０〜３００であ
るのが好ましい。

【００４８】得られたペレットの射出成形は通常の射出
成形機を用いてシリンダー温度２９０〜３２０℃、金型
温度１２０〜１６０℃、好ましくは１３０〜１５０℃で
行なうことが可能であり、複雑形状の内燃機関用部品、
例えば、スロットルチャンバも容易に得ることが出来
る。

【００４９】本発明が適用されるスロットルチャンバを
図面に基づいて説明する。

【００５０】図１は本発明が適用されるスロットルチャ
ンバの正面説明図、図２は本発明が適用されるスロット
ルチャンバの垂直断面説明図、図３は本発明が適用され
るスロットルチャンバの上面説明図であり、また、図４
は本発明が適用されるスロットルチャンバのスロットル
ボディの上面説明図、図５は本発明が適用されるスロッ
トルチャンバのシャフト支持部近傍の構造を示す垂直断
面説明図（シャフト支持部はアクセルドラム側および反
アクセルドラム側とも同一構造のため、反アクセルドラ
ム側の構造のみを図示した垂直断面説明図）、図６は本
発明が適用されるスロットルチャンバのスロットルボデ
ィ成形用金型の構造を示す垂直断面説明図である。

【００５１】図に示すスロットルチャンバＣＢにおいて
は、スロットルボディ１の吸気通路２を開閉するスロッ
トルバルブ３がビス４でスロットルシャフト５に固定さ
れており、スロットルシャフト５はスロットルボディ１
の相互に対向する一対のシャフト支持部６によって回転
可能に支承されている。

【００５２】スロットルシャフト５の一方の端部はスロ
ットルボディ１から突出し、その突出部にアクセルドラ
ム７とアクセルレバー８がワッシャ９を介してナット１
０で締結されている。１１はスロットルボディ１のシャ
フト支持部６の外周部にゆるく巻回したリターンスプリ
ングであり、スロットルバルブ３を閉じる方向にスロッ
トルシャフト５を付勢する。リターンスプリング１１の
先端フック部１１ａはスロットルボディ１から突出する
ボス状のストッパー１２に係合している。また、リター
ンスプリング１１の他端フック部１１ｂはアクセルレバ
ー８に係合している。

【００５３】そしてこのアクセルレバー８はスロットル
開度調整ねじ１７によってその停止位置が調整されるこ
とにより、スロットルバルブ３の開度が調整される。

【００５４】スロットルシャフト５の他方の端部もスロ
ットルボディ１から突出し、シャフト支持部６において
ワッシャ１３ａ，１３ｂ，１３ｃを介してナット１４で
締結されている。このシャフト支持部６においては、ス
ロットルボディ１に圧入されたブッシュ（滑り軸受け）
１５がスロットルシャフト５を回転可能に支承してお
り、その外側には気密性を保持するためシール部材１６
がスロットルボディ１に圧入され、前記したように、ワ
ッシャ１３ａ，１３ｂ，１３ｃを介してナット１４で締
結されている。

【００５５】本発明が適用されるスロットルチャンバＣ
Ｂは、前記したポリフェニレンサルファイド樹脂組成物
を用い、押出成形や射出成形等のよく知られている方法
で成形されたものとすることが出来る。そして、例え
ば、図６に示す金型を用いてスロットルチャンバＣＢを
成形することが出来る。すなわち、スロットルチャンバ
ＣＢの側面形状にならって彫り込み且つＡ方向に開閉可
能とした金型（スライドコア）２０と下型兼コア型２１
とを組み合わせた後に、上型１９を密着固定し、ゲート
２３を通して成形材料を射出あるいは押出し、スロット
ルチャンバ形状のキャビティ部２２に充填して成形す
る。

【００５６】

【発明の効果】本発明によるポリフェニレンサルファイ
ド樹脂組成物によれば、請求項１に記載しているよう
に、ガラス繊維と、ガラス繊維に被覆した加熱処理を行
なったポリフェニレンサルファイド樹脂と、マトリック
ス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド樹脂を複合
化してなるものとしたから、ガラス繊維／ポリフェニレ
ンサルファイド樹脂界面における接着強度を大幅に向上
することが可能となり、ポリフェニレンサルファイド樹
脂の長所である耐熱性と不燃性等を損なうことなく、静
的強さ、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、
耐薬品性等に優れたポリフェニレンサルファイド樹脂組
成物を提供することが可能であるという著しく優れた効
果がもたらされる。

【００５７】そして、請求項２に記載しているように、
ガラス繊維に被覆したポリフェニレンサルファイド樹脂
の被覆量が、ガラス繊維１００重量部に対して０．３〜
１５重量％であるものとすることによって、ガラス繊維
の開繊不良や分散不良を生じることなく、ポリフェニレ
ンサルファイド樹脂組成物の引張強さをより一層向上し
たものにすることが可能であるという著しく優れた効果
がもたらされる。

【００５８】また、請求項３に記載しているように、ガ
ラス繊維に被覆したポリフェニレンサルファイド樹脂
が、分子量２０，０００〜３５，０００のポリフェニレ
ンサルファイド樹脂であるものとすることによって、フ
ィラメント数を少なくすることなく、したがって生産性
を悪化することなく、ガラス繊維にポリフェニレンサル
ファイド樹脂をより一層均一に被覆することができるよ
うになるという著しく優れた効果がもたらされる。

【００５９】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、加熱処理を行なったポリフェニレンサルファイド樹
脂を被覆したガラス繊維１０〜５０重量％と、マトリッ
クス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド樹脂５０
〜９０重量％からなるものとすることによって、ガラス
繊維とポリフェニレンサルファイド樹脂との均一な溶融
混合を可能とし、溶融流動性を良好なものとして射出成
形などによる成形加工性を損なうことなく、ポリフェニ
レンサルファイド樹脂の引張強さを従来以上に向上させ
たものとすることが可能であるという著しく優れた効果
がもたらされる。

【００６０】本発明によるポリフェニレンサルファイド
樹脂組成物の製造方法によれば、請求項５に記載してい
るように、 Ａ．ガラス繊維ロービングにポリフェニレンサルファイ
ド樹脂を被覆する工程Ａと、 Ｂ．ポリフェニレンサルファイド樹脂を被覆したガラス
繊維ロービングを加熱処理する工程Ｂと、 Ｃ．ガラス繊維ロービングを切断してチョップドストラ
ンドに加工する工程Ｃと、 Ｄ．チョップドストランドとポリフェニレンサルファイ
ド樹脂を混合する工程Ｄと、 Ｅ．工程Ｄにより得た混合物をペレット化する工程Ｅ、
を経るようにしたから、ガラス繊維／ポリフェニレンサ
ルファイド樹脂界面における接着強度を大幅に向上する
ことが可能となり、ポリフェニレンサルファイド樹脂の
長所である耐熱性と不燃性等を損なうことなく、静的強
さ、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐薬
品性等に優れたポリフェニレンサルファイド樹脂組成物
を製造することが可能であるという著しく優れた効果が
もたらされる。

【００６１】そして、請求項６に記載しているように、
工程Ａにおいて、 フィラメント数≦Ｘ２／０．２５ Ｘ：ガラス繊維の平均繊維径（単位：μｍ） の条件を満たすガラス繊維ロービングを使用するように
なすことによって、ガラス繊維にポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂をより一層均一に被覆することができるよう
なってポリフェニレンサルファイド樹脂組成物の引張強
さをより一層向上したものとすることができるようにな
るという著しく優れた効果がもたらされる。

【００６２】また、請求項７に記載しているように、工
程Ａにおいて、加圧および／または超音波加振を行なう
ようになすことによって、ポリフェニレンサルファイド
樹脂をガラス繊維により一層均一に被覆することができ
るようになって、ポリフェニレンサルファイド樹脂組成
物の引張強さをより一層向上したものとすることが可能
になるという著しく優れた効果がもたらされる。

【００６３】さらにまた、請求項８に記載しているよう
に、工程Ｂにおける加熱処理に際し、加熱温度：３００
〜４５０℃、加熱時間３〜２０時間の加熱処理条件で行
なうようになすことによって、ポリフェニレンサルファ
イド樹脂組成物の引張強さをより一層向上したものとす
ることが可能であり、ポリフェニレンサルファイド樹脂
の長所である耐熱性と不燃性等を損なうことなく、静的
強さ、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐
薬品性等に優れたポリフェニレンサルファイド樹脂組成
物を製造することが可能であるという著しく優れた効果
がもたらされる。

【００６４】本発明に係わる内燃機関用部品は、請求項
９に記載しているように、請求項１ないし４のいずれか
に記載のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物を用い
て形成したから、耐熱性と不燃性等に優れ、さらにま
た、静的強さ、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労
寿命、耐薬品性等に優れた内燃機関用部品を提供するこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。

【００６５】そして、請求項１０に記載しているよう
に、内燃機関用部品が、スロットルチャンバであるもの
とすることによって、耐熱性と不燃性等に優れ、静的強
さ、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿命、耐薬
品性等に優れたスロットルチャンバを提供することが可
能であるという著しく優れた効果がもたらされる。

【００６６】

【実施例】次に、本発明に係わるポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂組成物およびその製造方法の実施例を比較例
と共に詳細に説明するが、本発明はこのような実施例の
みに限定されないものである。

【００６７】（実施例１）旭ファイバーガラス社製のガ
ラス繊維ロービング（合計繊度：６７．５テックス、フ
ィラメント数：４００本）をφ４０ｍｍ−２ベント押出
成形機の先端に設置した３５０℃のダイ中に通過させる
と共に、ポリフェニレンサルファイド樹脂（東レ株式会
社、商品名：トレリナ Ｍ２５８８）を押出機より供給
し、３２０〜３４０℃で溶融・混練し、加熱ダイ内に押
し出しながら、ポリフェニレンサルファイド樹脂で被覆
したガラス繊維ロービングを毎分１０メートルの速度で
引き抜いた。そして、このガラス繊維ロービングを水槽
中で走行させて冷却固化させた後、３ｍｍ長さに切断し
てチョップドストランドとした。この時、ガラス繊維に
対するポリフェニレンサルファイド樹脂の付着量は５重
量％であった。このガラス繊維チョップドストランドを
ステンレス鋼製のバットに入れ、３５０℃に昇温した電
気炉に移し、空気雰囲気下で１０時間加熱処理を行なっ
た。

【００６８】このようにして得られたガラス繊維チョッ
プドストランドと、マトリックス樹脂としてポリフェニ
レンサルファイド樹脂（東レ株式会社、商品名：トレリ
ナＭ２５８８）を、ガラス繊維含有率が１０〜５０重量
％となるようにドライブレンドした後、４０ｍｍ径押出
機にて押出温度３２０℃で溶融・混練しながら押出す操
作を行なって均一配合ペレットを得た。

【００６９】次に、上記の均一配合ペレットを通常の射
出成形機を用いてシリンダー温度３２０℃および金型温
度１５０℃の温度条件下でダンベル試験片（ＡＳＴＭ
Ｄ６３８準拠）を成形し、温度２３℃、引張速度毎分５
ミリメートルで引張強さを測定した。その結果を図７の
実施例１に示す。なお、以下の実施例および比較例にお
ける引張強さを測定条件は特記した場合を除きこの実施
例１と同様である。

【００７０】また、ガラス繊維／マトリックス樹脂界面
の接着性の改良効果を確認するため、引張試験後の破面
の走査型電子顕微鏡観察を行なった。その結果を図１４
に示す。

【００７１】（比較例１）実施例１において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆して熱処理したガラス繊
維チョップドストランドにかえて、３−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシランで処理したガラス繊維（１３
ｍｍφ×５ｍｍ，旭ファイバーガラス社商品名：Ｏ３Ｍ
ＡＦＴ６２９）を熱処理することなく使用した他は、実
施例１と同様の操作でガラス繊維強化ポリフェニレンサ
ルファイド樹脂のダンベル試験片を成形し、引張強さを
測定した。その結果を図７の比較例１に示す。

【００７２】また、実施例と比較例のガラス繊維／マト
リックス樹脂界面の接着性の相違を明らかにするため、
引張試験後の破面の走査型電子顕微鏡観察を行なった。
その結果を図１５に示す。

【００７３】（比較例２）実施例１において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆したガラス繊維を熱処理
することなく使用した他は、実施例１と同様の操作でガ
ラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂のダンベ
ル試験片を成形し、引張強さを測定した。その結果を図
７の比較例２に示す。

【００７４】（比較例３）実施例１において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆して熱処理したガラス繊
維チョップドストランドにかえて、３−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシランで処理したガラス繊維（１３
ｍｍφ×５ｍｍ，旭ファイバーガラス社商品名：Ｏ３Ｍ
ＡＦＴ６２９）を熱処理（３５０℃×１０時間）して使
用した他は、実施例１と同様の操作でガラス繊維強化ポ
リフェニレンサルファイド樹脂のダンベル試験片を成形
し、引張強さを測定した。その結果を図７の比較例３に
示す。

【００７５】（実施例２）実施例１において、ガラス繊
維に被覆するポリフェニレンサルファイド樹脂として架
橋タイプのポリフェニレンサルファイド樹脂（東レ株式
会社、商品名：トレリナ Ｍ２１００）を使用した他
は、実施例１と同様の操作でガラス繊維強化ポリフェニ
レンサルファイド樹脂のダンベル試験片を成形し、引張
強さを測定した。その結果を図７の実施例２に示す。

【００７６】（実施例３）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、ガラス繊維に被覆する
ポリフェニレンサルファイド樹脂の付着量を０〜２０重
量％となるように加熱ダイの出口断面積を調整したこと
を除き、実施例１と同様の操作でガラス繊維強化ポリフ
ェニレンサルファイド樹脂のダンベル試験片を成形し、
引張強さを測定した。その結果を図８に示す。

【００７７】（実施例４）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、ポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂で被覆したガラス繊維の熱処理温度を２５０
〜５００℃に変更したことを除き、実施例１と同様の操
作でガラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂の
ダンベル試験片を成形し、引張強さを測定した。その結
果を図９に示す。

【００７８】（実施例５）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、ポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂で被覆したガラス繊維の熱処理時間を０〜２
０時間に変更したことを除き、実施例１と同様の操作で
ガラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂のダン
ベル試験片を成形し、引張強さを測定した。その結果を
図１０に示す。

【００７９】（実施例６）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、フィラメント数が異な
るガラス繊維ロービング（ガラス繊維の平均繊維径は１
０μｍ、１３μｍ、１７μｍの３通り）を使用したこと
を除き、実施例１と同様の操作でガラス繊維強化ポリフ
ェニレンサルファイド樹脂のダンベル試験片を成形し、
引張強さを測定した。その結果を図１１に示す。

【００８０】（実施例７）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、ガラス繊維に被覆する
ポリフェニレンサルファイド樹脂の分子量を２０，００
０〜７０，０００に変更したことを除き、実施例１と同
様の操作でガラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド
樹脂のダンベル試験片を成形し、引張強さを測定した。
その結果を図１２に示す。

【００８１】（実施例８）実施例１記載の４０重量％ガ
ラス繊維強化グレードについて、ガラス繊維にポリフェ
ニレンサルファイド樹脂を被覆する際に超音波加振を併
用したことを除き、実施例１と同様の操作でガラス繊維
強化ポリフェニレンサルファイド樹脂のダンベル試験片
を成形し、引張強さを測定した。その結果を図１３に示
す。

【００８２】（実施例９）旭ファイバーガラス社製のガ
ラス繊維ロービング（合計繊度：６７．５テックス、フ
ィラメント数：４００本）をφ４０ｍｍ−２ベント押出
成形機の先端に設置した３５０℃のダイ中に通過させる
と共に、ポリフェニレンサルファイド樹脂（東レ株式会
社、商品名：トレリナ Ｍ２５８８）を押出機より供給
し、３２０〜３４０℃で溶融・混練し、加熱ダイ内に押
し出しながら、ポリフェニレンサルファイド樹脂で被覆
したガラス繊維ロービングを毎分１０メートルの速度で
引き抜いた。そして、このガラス繊維ロービングを水槽
中で走行させて冷却固化させた後、３ｍｍ長さに切断し
てチョップドストランドとした。この時、ガラス繊維に
対するポリフェニレンサルファイド樹脂の付着量は５重
量％であった。このガラス繊維チョップドストランドを
ステンレス鋼製のバットに入れ、３５０℃に昇温した電
気炉に移し、空気雰囲気下で１０時間加熱処理を行なっ
た。

【００８３】このようにして得られたガラス繊維チョッ
プドストランドと、マトリックス樹脂としてポリフェニ
レンサルファイド樹脂（東レ株式会社、商品名：トレリ
ナＭ２５８８）を、ガラス繊維含有率が４０重量％とな
るようにドライブレンドした後、４０ｍｍ径押出機にて
押出温度３２０℃で溶融・混練しながら押出す操作を行
なって均一配合ペレットを得た。

【００８４】次に、上記の均一配合ペレットを通常の射
出成形機を用いてシリンダー温度３２０℃、金型温度１
５０℃、射出圧力２１００ｋｇ／ｃｍ^２の成形条件で図
６に示した構造の金型に射出し、スロットルボディ形状
物を得た。そして、得られたスロットルボディ形状物に
スロットルシャフト、スロットルバルブ等の部品を組み
付けて、図１〜５に示したようなスロットルチャンバＣ
Ｂを製作した。

【００８５】このスロットルチャンバＣＢを用いて雰囲
気温度９０℃でスロットルバルブの全開／全閉を繰り返
す作動耐久試験を実施した。

【００８６】その結果、１０^７回を超えるスロットルバ
ルブの全開／全閉を繰り返しを行なっても破損・変形は
発生しなかった。

【００８７】（比較例４）実施例９において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆して熱処理したガラス繊
維チョップドストランドにかえて、３−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシランで処理したガラス繊維（１３
ｍｍφ×５ｍｍ，旭ファイバーガラス社、商品名：Ｏ３
ＭＡＦＴ６２９）を熱処理することなく使用した他は、
実施例９と同様の操作でガラス繊維強化ポリフェニレン
サルファイド樹脂製のスロットルボディ形状物を成形
し、雰囲気温度９０℃でスロットルバルブの全開／全閉
を繰り返す作動耐久試験を実施した。

【００８８】その結果、スロットルバルブの全開／全閉
の繰り返し回数約１，０００，０００回で、スロットル
バルブが閉じる際に加わる衝撃によってスロットルバル
ブ開度調整ねじ（図１の調整ねじ１７）を固定している
樹脂部が破損した。

【００８９】（比較例５）実施例９において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆したガラス繊維を熱処理
することなく使用した他は、実施例９と同様の操作でガ
ラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂製のスロ
ットルボディ形状物を成形し、雰囲気温度９０℃でスロ
ットルバルブの全開／全閉を繰り返す作動耐久試験を実
施した。

【００９０】その結果、スロットルバルブの全開／全閉
の繰り返し回数約８００，０００回で、スロットルバル
ブが閉じる際に加わる衝撃によってスロットルバルブ開
度調整ねじ（図１の調整ねじ１７）を固定している樹脂
部が破損した。

【００９１】（比較例６）実施例９において、ポリフェ
ニレンサルファイド樹脂で被覆して熱処理したガラス繊
維チョップドストランドにかえて、３−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシランで処理したガラス繊維（１３
ｍｍφ×５ｍｍ，旭ファイバーガラス社、商品名：Ｏ３
ＭＡＦＴ６２９）を熱処理（３５０℃×１０時間）して
使用した他は、実施例９と同様の操作でガラス繊維強化
ポリフェニレンサルファイド樹脂製のスロットルボディ
形状物を成形し、雰囲気温度９０℃でスロットルバルブ
の全開／全閉を繰り返す作動耐久試験を実施した。

【００９２】その結果、スロットルバルブの全開／全閉
の繰り返し回数約６０，０００回で、スロットルバルブ
が閉じる際に加わる衝撃によってスロットルバルブ開度
調整ねじ（図１の調整ねじ１７）を固定している樹脂部
が破損した。

【００９３】（評価結果）上記の実施例１〜８、比較例
３からも明らかなように、本発明のポリフェニレンサル
ファイド樹脂組成物は、従来技術で製造されたポリフェ
ニレンサルファイド樹脂組成物を大幅に上回る引張強さ
を示すことが認められた。

【００９４】そして、大幅な引張強さの向上が、ガラス
繊維／ポリフェニレンサルファイド樹脂界面の接着強度
の改良によるものであることは、図１４と図１５に示し
た走査型電子顕微鏡写真の模写図を比較すれば明白であ
る。

【００９５】なお、ガラス繊維／ポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂界面の接着強度の改良によって、静的強さの
みならず、衝撃強さ、弾性率、クリープ寿命、疲労寿
命、耐薬品性等が大幅に改良されたものとなることは言
うまでもないことである。

【００９６】また、シランカップリング剤の熱分解開始
温度は２８０℃前後であり、ポリフェニレンサルファイ
ド樹脂の成形温度である２９０〜３２０℃よりも低い。
このため、射出成形機のシリンダ内で滞溜する時間が長
い場合にはシランカップリング剤の熱分解が進行し、成
形品中にボイドが混入する場合が皆無ではなかった。そ
こで、成形品中の内部欠陥、例えば、ボイドに起因する
使用期間中の成形品の破損を防止するため、耐久信頼性
の要求される製品・部品については、非破壊検査が必要
な場合がある。しかし、シランカップリング剤を使用し
ない本発明では、ボイドの発生の有無を検査する必要が
なくなった。

【００９７】さらに、上記の実施例９、比較例４〜６か
らも明らかなように、本発明のポリフェニレンサルファ
イド樹脂組成物を用いて形成したスロットルチャンバ
は、優れた耐衝撃特性を有することが認められた。

【００９８】スロットルチャンバの樹脂化に関して、従
来技術ではスロットルバルブが閉じる際にスロットルバ
ルブ開度調整ねじに作用する衝撃の繰り返しに対して、
その疲労寿命は必ずしも充分とは言い難かったが、本発
明によって充分な耐久信頼性を確保することが可能とな
った。

【００９９】また、スロットルチャンバの樹脂化によっ
て、軽量化、部品点数の削減、加工工程数の低減等の効
果を得ることも可能になった。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明が適用されるスロットルチャンバの正
面説明図である。

【図２】 本発明が適用されるスロットルチャンバの垂
直断面説明図である。

【図３】 本発明が適用されるスロットルチャンバの上
面説明図である。

【図４】 本発明が適用されるスロットルチャンバのス
ロットルボディの上面説明図である。

【図５】 本発明が適用されるスロットルチャンバのシ
ャフト支持部近傍の構造（シャフト支持部はアクセルド
ラム側および反アクセルドラム側とも同一構造のため、
反アクセルドラム側の構造のみを図示した）を示す垂直
断面説明図である。

【図６】 本発明が適用されるスロットルチャンバのス
ロットルボディ成形用金型の構造を示す垂直断面説明図
である。

【図７】 ガラス繊維含有率と引張強さとの関係を例示
するグラフである。

【図８】 ガラス繊維に被覆するポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂の付着量と引張強さとの関係を例示するグラ
フである。

【図９】 ポリフェニレンサルファイド樹脂で被覆した
ガラス繊維の加熱処理温度と引張強さとの関係を例示す
るグラフである。

【図１０】 ポリフェニレンサルファイド樹脂で被覆し
たガラス繊維の加熱処理時間と引張強さとの関係を例示
するグラフである。

【図１１】 ガラス繊維のフィラメント数と引張強さと
の関係を例示するグラフである。

【図１２】 ガラス繊維に被覆するポリフェニレンサル
ファイド樹脂の分子量と引張強さとの関係を例示するグ
ラフである。

【図１３】 ガラス繊維にポリフェニレンサルファイド
樹脂を被覆する際の超音波加振の有無と引張強さとの関
係を例示するグラフである。

【図１４】 実施例１（４０重量％ガラス繊維強化グレ
ード）の引張試験後の破面の走査型電子顕微鏡写真の模
写図である。

【図１５】 比較例１（４０重量％ガラス繊維強化グレ
ード）の引張試験後の破面の走査型電子顕微鏡写真の模
写図である。

【符号の説明】

ＣＢ スロットルチャンバ １ スロットルボディ ２ 吸気通路 ３ スロットルバルブ ５ スロットルシャフト ６ シャフト支持部 ７ アクセルドラム ８ アクセルレバー １１ リターンスプリング １２ ストッパー １５ ブッシュ（滑り軸受け） １６ シール部材 １７ スロットルバルブ開度調整ねじ １９ 上型 ２０ 金型（スライドコア） ２１ 下型兼コア型 ２２ キャビティ ２３ ゲート

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成９年９月８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図１４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１４】 実施例１（４０重量％ガラス繊維強化グレ
ード）の引張試験後の破面の走査型電子顕微鏡写真であ
る。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図１５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１５】 比較例１（４０重量％ガラス繊維強化グレ
ード）の引張試験後の破面の走査型電子顕微鏡写真であ
る。

【手続補正３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１４】

【手続補正４】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１５】

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ガラス繊維と、ガラス繊維に被覆した加
   熱処理を行なったポリフェニレンサルファイド樹脂と、
   マトリックス樹脂としてのポリフェニレンサルファイド
   樹脂を複合化してなることを特徴とするポリフェニレン
   サルファイド樹脂組成物。
2. 【請求項２】 ガラス繊維に被覆したポリフェニレンサ
   ルファイド樹脂の被覆量が、ガラス繊維１００重量部に
   対して０．３〜１５重量％であることを特徴とする請求
   項１に記載のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物。
3. 【請求項３】 ガラス繊維に被覆したポリフェニレンサ
   ルファイド樹脂が、分子量２０，０００〜３５，０００
   のポリフェニレンサルファイド樹脂であることを特徴と
   する請求項１または２に記載のポリフェニレンサルファ
   イド樹脂組成物。
4. 【請求項４】 加熱処理を行なったポリフェニレンサル
   ファイド樹脂を被覆したガラス繊維１０〜５０重量％
   と、マトリックス樹脂としてのポリフェニレンサルファ
   イド樹脂５０〜９０重量％からなることを特徴とする請
   求項１ないし３のいずれかに記載のポリフェニレンサル
   ファイド樹脂組成物。
5. 【請求項５】 Ａ．ガラス繊維ロービングにポリフェニ
   レンサルファイド樹脂を被覆する工程Ａと、 Ｂ．ポリフェニレンサルファイド樹脂を被覆したガラス
   繊維ロービングを加熱処理する工程Ｂと、 Ｃ．ガラス繊維ロービングを切断してチョップドストラ
   ンドに加工する工程Ｃと、 Ｄ．チョップドストランドとポリフェニレンサルファイ
   ド樹脂を混合する工程Ｄと、 Ｅ．工程Ｄにより得た混合物をペレット化する工程Ｅ、
   を経ることを特徴とするポリフェニレンサルファイド樹
   脂組成物の製造方法。
6. 【請求項６】 工程Ａにおいて、 フィラメント数≦Ｘ２／０．２５ Ｘ：ガラス繊維の平均繊維径（単位：μｍ） の条件を満たすガラス繊維ロービングを使用することを
   特徴とする請求項５に記載のポリフェニレンサルファイ
   ド樹脂組成物の製造方法。
7. 【請求項７】 工程Ａにおいて、加圧および／または超
   音波加振を行なうことを特徴とする請求項５または６に
   記載のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物の製造方
   法。
8. 【請求項８】 工程Ｂにおける加熱処理に際し、加熱温
   度：３００〜４５０℃、加熱時間３〜２０時間の加熱処
   理条件で行なうことを特徴とする請求項５ないし７のい
   ずれかに記載のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物
   の製造方法。
9. 【請求項９】 請求項１ないし４のいずれかに記載のポ
   リフェニレンサルファイド樹脂組成物を用いて形成した
   ことを特徴とする内燃機関用部品。
10. 【請求項１０】 内燃機関用部品が、スロットルチャン
    バであることを特徴とする請求項９に記載の内燃機関用
    部品。