JPH1171304A - オレフィンの連続オリゴマー化方法 - Google Patents
オレフィンの連続オリゴマー化方法Info
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Abstract
供する。 【解決手段】 少なくとも1つのオレフィンを含む有機
仕込原料における二量化、共二量化またはオリゴマー化
反応を行う方法において、異なる型の触媒作用の少なく
とも2つの連続工程を含み、少なくとも1つの工程が、
有機相と混和できないか、あるいはほとんど混和できな
いイオン性媒質を含む液体・液体二相媒質中での少なく
とも1つの触媒成分の存在下でのオリゴマー化である。
該方法は、好ましくは、異なる型の触媒作用の2つの連
続工程を含み、第二工程が、有機相と混和できないか、
あるいはほとんど混和できないイオン性媒質を含む液体
・液体二相媒質中での少なくとも1つの触媒成分の存在
下でのオリゴマー化である。
Description
くの場合において研究されていたものであり、かつ多数
の特許の対象になっていた。特に有益な方法は、長鎖を
有するオリゴマーの製造を可能にする方法である。鎖の
炭素原子数に応じて、これらオリゴマーは、化学、石油
化学における応用を提供するものであるか、あるいはガ
ソリンの組成に含まれるものである。本発明では、当業
者に有益な反応は、場合に応じて、オレフィンの二量
化、共二量化またはオリゴマー化である。
れらの特許において、触媒作用反応が、可溶性触媒を用
いる均一液相で、あるいは固体触媒を用いる不均一触媒
作用で行われる特許が指摘される。しかしながら、これ
らの方法は、次の不都合を示すものである:すなわち、
(多くの場合、ニッケルをベースとする)使用される触
媒は、コスト高である。固体触媒は、汚染物の作用下に
失活する。従って、これら固体触媒を定期的に再生する
か、またはこれらを取り替えねばならない。可溶性触媒
に関しては、出口流出物は触媒を含む。従って、次いで
触媒を分離しなければならない。これは、必然的に追加
費用を生じさせる。処理すべきオレフィンに応じて変化
する転換率(n−ブテンについては、経済的に有益であ
る最大転換率は、80%である)以外に、この反応は、
一般に十分に選択的ではない。最終的に生成物の混合物
(これは常に得ることが望まれるとは限らない)が得ら
れ、これを分離しなければならない。
の工程において、オレフィンの二量化、共二量化または
オリゴマー化を行う連続方法が使用される。用語「オリ
ゴマー化」は、これら3つの型の反応に対応するもので
ある。
不均一型の接触オリゴマー化である。用語「不均一触媒
作用反応」は、この明細書においては、二相が共存する
反応を定義するものであり、触媒は固体である。第二工
程は、二相媒質での触媒作用であり、この触媒作用にお
いて、触媒は、少なくとも1つのオレフィンを含む有機
相とは混和できない極性相中に溶解される。この発明の
利点として、反応収率の大幅な増加と、選択率の増加と
が挙げられる。従って、得ようと努める種に応じて反応
をより良く導くことができる。反応の第二工程は、特に
二量体において選択的である。これは、ほとんどの場合
に追及される種である。本発明により、装置内に存在す
る汚染物質に近接する調節も可能になる。当初仕込原料
中に場合によっては存在する汚染物質は、第一工程にお
いて一部除去されていたものである。これら汚染物質も
また、必要に応じて中間処理により完全に除去されるも
のである。本発明の特別な実施の形態によれば、触媒中
の廃棄物を、二相媒質での触媒の優れた使用により削減
することが可能である。この場合、本方法の第一工程
は、均一触媒作用である。この触媒作用中に、触媒の少
なくとも一部を流出物と共に回収する。次いで、この触
媒は、液体・液体二相触媒作用の工程において使用され
る。
媒作用方法により、オレフィン、特にプロピレンまたは
n−ブテンを含む仕込原料の転換が可能になる。これら
の方法により、オレフィン50〜100重量%、ほとん
どの場合70〜90重量%を含む仕込原料を処理するこ
とが可能になる。しかしながら、これらの方法は、これ
ら単独仕込原料の処理にとどまらない。特に、これらの
方法が、炭素原子数2、5および6を含む炭素鎖を有す
るオレフィンを含む仕込原料についても機能することが
証明できた。オレフィン50重量%未満を含む仕込原料
に関して、特にプロピレンまたはn−ブテンに関して、
触媒の消費量または反応器のサイズは、方法をあまり節
約型でないものにする。追加費用が、高くなるだけに、
いっそう仕込原料は希釈される。オレフィンは、さほど
反応性ではない。同様に、この追加費用は、炭素原子数
4以上の炭素鎖を有するオレフィンに関しては大きいも
のである。それゆえに、液相での均一触媒作用または不
均一触媒作用のこれらの方法が、特に炭素原子数3また
は4を含むオレフィンに適用される。そのうえ、(ほと
んどの場合追及される生成物である)二量体の選択率
は、転換率に密接に依存している。ブテンに関して、選
択率は、80重量%程度で転換される仕込原料について
は、85%を越えないものである。液体・液体二相方法
により、希釈された仕込原料、すなわちオレフィンを5
0重量%未満で含む仕込原料を転換することが可能にな
り、また二量体のより高い選択率を得ることも可能にな
る。この選択率は、95%まで達し得る。さらに、この
液体・液体二相方法は、二量体の転換率を、出発仕込原
料にさほど依存しないものにする。
による第一工程において使用されてよい。これらの方法
では、金属、好ましくは担体上におけるニッケルを含む
触媒が使用される。この担体は、例えばアルミナ、シリ
カ、シリカ・アルミナ、ゼオライトまたはシリコ・アル
ミン酸塩であってよい。反応温度は、約10〜250℃
である。圧力は、仕込原料が液体状態であるように維持
される。フランス特許2608594には、アルミナに
担持されるニッケル化合物を含む不均一触媒を用いるオ
レフィンの二量化方法が記載されている。本発明の第一
工程による不均一触媒作用の触媒もまた無機化合物単独
であってよい。この場合、この無機化合物は、例えばシ
リコ・アルミン酸塩、ゼオライトまたはシリカ・アルミ
ナである。IFP エンタープライズ(Enterprise)によ
り、例えば商品名IP501でシリカ・アルミナ化合物
が市販されている。
には、処理すべきオレフィンに応じる、また選択的に追
求される生成物にも応じる種々の型の触媒の使用が提案
されている。これらの触媒は、少なくとも1つの金属化
合物、好ましくはニッケル、およびハロゲン化アルキル
アルミニウムを全て含む。反応温度は、約−40〜+1
00℃である。圧力は、反応体が、少なくとも一部、多
くの場合大部分液相で維持されるものである。攪拌条件
は、仕込原料の少なくとも一部の転換に必要な条件であ
る。
二量化および三量化について、米国特許4316851
では、一般式(R1 COO)(R2 COO)Ni(式
中、R1 は、例えば少なくとも炭素原子数5を含む、ア
ルキル、シクロアルキル、アルケニル、アリール、アラ
ルキルまたはアルキルアリール残基、好ましくは炭素原
子数5〜20のアルキル残基であり、この残基は、例え
ばヒドロキシ基により置換されることもあり、R2 は、
式CmHpXq(式中、Xはフッ素、塩素、シュウ素ま
たはヨウ素であり、m=1、2または3であり、pは0
または整数であり、qは整数であり、条件はp+q=2
m+1である)の炭素原子数1〜3を含むハロゲノアル
キル残基である。好ましくは、R2 は、式CXnH
3−n(式中、Xはフッ素、塩素、シュウ素またはヨウ
素であり、nは1〜3の整数である)のハロゲノメチル
残基である)に一致するニッケル混合化合物の使用が推
奨されている。
量化または共二量化用触媒の調製も公知である。これら
の触媒は、例えばハロゲン化π−アリル・ニッケル・ホ
スフィンとルイス酸との相互作用(フランス特許141
0430)、ハロゲン化ニッケル・ホスフィンとルイス
酸との相互作用(米国特許3485881)あるいはい
くつかのカルボン酸ニッケルとハロゲン化アルキルアル
ミニウムとの相互作用(米国特許3321546)によ
り生じる。同様に、米国特許4404415は、プロピ
レンの高級オリゴマー:すなわちノネンまたはノネン混
合物およびドデセンへの二量化を対象とする。使用され
る触媒の型は錯体であり、この錯体では、金属、好まし
くはニッケルは、少なくとも1つの置換または非置換不
飽和炭化水素残基と結合され、例えばアルミニウムのハ
ロゲン系化合物に会合されるビス−π−アリル・ニッケ
ル、ハロゲン化π−アリル・ニッケルまたはビス−シク
ロオクタジエン・ニッケルである。触媒の別の型は、少
なくとも1つのニッケル化合物と、少なくとも1つのア
ルキルアルミニウム化合物と、場合によっては配位子、
例えばホスフィンとの混合により形成される錯体からな
る。触媒の好ましい類には、少なくとも1つのカルボン
酸ニッケル(カルボン酸塩残基が、少なくとも炭素原子
数6を有する)と、少なくとも1つのジクロロアルキル
アルミニウムまたはセキ塩化アルキルアルミニウムとの
混合により得られる触媒が含まれる。Al/Ni原子比
は、2:1〜50:1である。
在する不純物によって、工業的実施が困難であることに
遭遇する。この困難性は、少なくとも1つのハロゲン化
アルキルアルミニウムと少なくとも1つのブレンステッ
ド(Bronsted)有機酸と共に少なくとも1つの2価のニッ
ケル化合物を組込む改善された触媒配合の触媒(米国特
許4283305)を用いるか、あるいはアルキルアル
ミニウム化合物と会合されたニッケルの混合化合物(米
国特許4316851、米国特許4366087、米国
特許4389049)を用いることにより、一部乗り越
えられていた。これらの改善された触媒配合は、ほとん
どの場合ハロゲノカルボン酸、対応するアニオン、ある
いは米国特許4362650の場合のように無水カルボ
ン酸を含む。米国特許5059571では、少なくとも
1つのハロゲン化アルキルアルミニウムと少なくとも1
つのエポキシ化合物と共に少なくとも1つの2価のニッ
ケル化合物を含む触媒を用いることにより、上記に示さ
れた触媒の特性を高める以外に、方法の実施の困難性を
乗り越えることが計画されている。
示す使用される触媒の別の型は、一般式R1 COOR2
(式中、R1 およびR2 は、各々炭素原子数1〜5を有
する分枝状または直鎖状アルキル基であり、さらにR1
は水素であってもよい)のカルボン酸エステル中での2
価のニッケル無機化合物[例えば炭酸塩、重炭酸塩、塩
基性炭酸塩(ヒドロキシ炭酸塩)および水酸化物(また
は酸化物)]と、ハロゲノ酢酸(例えばモノクロロ酢
酸、モノフルオロ酢酸、ジクロロ酢酸、トリクロロ酢
酸、ジフルオロ酢酸またはトリフルオロ酢酸)との会合
として米国特許4716239に記載されている。これ
らの酸エステルは、例えば酢酸メチル、ギ酸メチル、酢
酸n−ブチル、酢酸イソブチル、プロピオン酸メチルお
よびギ酸イソプロピルであってよい。
を含む有機仕込原料における二量化、共二量化またはオ
リゴマー化反応を行う方法において、異なる型の触媒作
用の少なくとも2つの連続工程を含み、少なくとも1つ
の工程が、有機相と混和できないか、あるいはほとんど
混和できないイオン性媒質を含む液体・液体二相媒質中
での少なくとも1つの触媒成分の存在下でのオリゴマー
化であることを特徴とする方法である。
用の2つの連続工程を含み、第二工程が、有機相と混和
できないか、あるいはほとんど混和できないイオン性媒
質を含む液体・液体二相媒質中での少なくとも1つの触
媒成分の存在下でのオリゴマー化である。
2〜6を含む炭素鎖を有する少なくとも1つのオレフィ
ンまたはこれらオレフィンの混合物を含む。
少なくとも一部が、場合によっては触媒の抑制処理後に
二相媒質中に導入され、この媒質は、例えば、温度約−
50〜+100℃および圧力約0.01〜20MPaを
有し、2つの反応液混合物のループ状での流通により攪
拌が少なくとも一部確実に行われ、反応後、流出物はデ
カンテーションに付される。
好ましい触媒は、ニッケル錯体またはニッケル錯体の混
合物であり、イオン性媒質は、式Q+A−(式中、Q+
はアンモニウム・カチオンまたは第四ホスホニウム・カ
チオンあるいはこれら2つの混合物あるいはリチウム・
カチオンであり、A−は配位子アニオンまたは非配位子
アニオンである。
ト、オルガノハロゲノアルミネート、オルガノガレー
ト、オルガノハロゲノガレートおよびこれら化合物のう
ちの少なくとも2つの混合物からなる群から選ばれる。
応液混合物のデカンテーションを受けた後、流出物が洗
浄を受け、次いで生成されたオリゴマーが、未反応であ
った炭化水素から分離されることが好ましい。
洗浄され、生成されたオリゴマーが単離され、この第一
工程の際に未反応であった化合物が、第二工程で液体・
液体二相媒質でのオリゴマー化に付される前に乾燥を受
けることが好ましい。
後に洗浄が行われ、第一工程に続く洗浄が、二相媒質で
のオリゴマー化に続く洗浄と同じ帯域内で行われること
が好ましい。
行われることが好ましい。
物またはニッケル化合物の混合物であり、共触媒が、ア
ルキル・アルミニウムまたはアルキル・アルミニウムの
混合物、あるいはハロゲノアルキル・アルミニウムまた
はハロゲノアルキル・アルミニウムの混合物であること
が好ましい。
酸性の化合物またはこの酸に対応するアニオン、カルボ
ン酸エステル、エポキシド化合物あるいはホスフィンあ
るいはこれら化合物の混合物であることが好ましい。
すべきオレフィンが反応帯域内に連続的に導入され、こ
の反応帯域が、温度約−40〜+100℃で、反応体が
少なくとも一部液相で維持される圧力で、仕込原料の二
量体、共二量体、オリゴマーまたはこれらの型の化合物
の内の2つの化合物の少なくとも1つの混合物への最大
の転換率を得るために必要な攪拌条件下に、触媒組成物
を連続的に供給されることが好ましい。
作用により行われることが好ましい。
型が、担体上におけるニッケル化合物か、あるいは担体
単独であることが好ましい。
圧力が、仕込原料が少なくとも一部液状であるように維
持されることが好ましい。
第一工程が、均一相での反応帯域における触媒作用であ
る場合、上述された触媒のうちの1つが使用される。触
媒の選択は、処理すべきオレフィンに応じて、また大き
な割合で得るように努められる1つまたは複数の生成物
に応じて行われる。しかしながら、第一工程もまた不均
一触媒作用でのオリゴマー化であってもよい。この型の
触媒作用では、一般に無機担体上に担持されたニッケル
化合物あるいは担体単独が使用される、しかしながら、
そのような触媒は、二量体においてほとんど選択的では
ない不都合を示す。特に転換率が高い場合、三量体およ
び四量体の割合は、生成物の30%以上を示す。従っ
て、フランス特許2608594に記載されている発明
は、アルミナ上に担持されたニッケル化合物を含む改善
された触媒の製造方法である。担持された触媒作用での
方法の利点は、固体触媒が反応器内にとどまり、触媒と
流出物との分離問題は、処理する必要がないことであ
る。これに対して、液相での均一触媒作用において使用
される可溶性触媒を用いて本発明による連続方法を行う
ことが可能であるので、この連続方法における第二工程
の触媒として固体触媒を使用することは不可能である。
での触媒作用である。この媒質において、触媒は、オレ
フィンを含む有機相と混和できない極性相中に溶解され
る。
100℃未満、例えば−50〜+100℃で行われる。
圧力は、0.01〜20MPaに維持され、最も高い圧
力は、エチレンに対して使用される。
2611700には、イオン性液体の使用が記載されて
いる。その組成は、下記にオレフィンの二量化用のニッ
ケルの有機金属錯体溶媒として示される。脂肪族炭化水
素にほとんど混和できないそのような媒質を使用するこ
とにより、均一触媒の優れた使用が可能になる。これら
のオリゴマー化を行うために、オレフィンを、ニッケル
錯体を含む極性相と接触させる。強力攪拌により、これ
らの相の間の接触が確保される。反応の終了時に、あら
ゆる適当な手段により、これらの相は分離される。例え
ば、混合物をデカンテーションさせておいて、二量体、
共二量体およびオリゴマーを含む上部相が抜出される。
媒質を連続的に供給してもよく、反応器の内部で2つの
液相のデカンテーションを可能にする帯域を入念に整備
して、二量体とオリゴマーとの相を連続的に抜出しても
よい。この型の方法によって処理されることが可能であ
るオレフィンは、例えばエチレン、プロピレン、1およ
び2−ブテン、スチレン、ペンテンまたはこれら化合物
の混合物である。
量化およびオリゴマー化用触媒組成物として、次の特許
の実施例が注目される:すなわちフランス特許2611
700は、二量化の通常温度での液体イオン性媒質に関
しており、この媒質は、少なくとも1つのハロゲン化ア
ルミニウムと少なくとも1つのハロゲン化第四アンモニ
ウムとを含む。オレフィンを二量化し、共二量化しかつ
オリゴマー化するために公知のニッケル錯体は、イオン
性媒質中に可溶性であり、特に中性0(ゼロ)価、1価
または2価の錯体であってよい。これら2価の錯体は、
少なくとも1つのニッケル・炭素結合またはニッケル・
水素結合、あるいはニッケル・炭素結合またはニッケル
・水素結合を含むイオン性錯体を含まねばならない。米
国特許5104840の記載には、少なくとも1つのジ
ハロゲン化アルキルアルミニウムを、少なくとも1つの
ハロゲン化第四アンモニウムおよび/または少なくとも
1つのハロゲン化第四ホスホニウムと接触させることに
より生じるイオン性非水性液体組成物が示されている。
前記組成物は、約+80℃以下、例えば約−70〜+4
0℃の液体である。組成物に含まれる化合物は、任意の
順序で混合されてよい。混合は、前記化合物の簡単な接
触に続く攪拌により、均一液相を得るまで行われる。混
合も、有利には飽和脂肪族炭化水素溶媒の存在下に行わ
れてもよい。この飽和脂肪族炭化水素溶媒は、例えば1
つまたは複数のジハロゲン化アルキルアルミニウムを溶
解させる。この場合、2つの清澄な液相を得た後に、主
として炭化水素溶媒を含む表面に浮かぶ相は、使用でき
る液体組成物のみを残存させておくために除去される。
イオン性組成物中において使用される触媒は、任意のニ
ッケル錯体である。米国特許5550306および米国
特許5502018には、オレフィン、特にプロピレン
の二量化、共二量化およびオリゴマー化方法が記載され
ている。しかしながら、これらの方法は、石油の精製方
法、例えば接触クラッキングまたは水蒸気クラッキング
により生じる「留分」中に見出せるような、純粋または
アルカンにより希釈された、単独または混合物状のエチ
レン、n−ブテンおよびn−ペンテンについて使用され
てもよい。少なくとも1つのオレフィンの二量化、共二
量化およびオリゴマー化方法において、化合物は、任意
の順序で接触に付される。反応温度は、−40〜+70
℃、好ましくは−20〜+50℃であり、圧力は、常圧
〜20MPa、好ましくは常圧〜5MPaである。米国
特許5550306に記載されている組成物は、少なく
とも1つの第三ホスフィンと混合されるかあるいは錯体
化されるニッケル化合物の溶解により生じる。この第三
ホスフィンは、ハロゲン化第四アンモニウムおよび/ま
たはハロゲン化第四ホスホニウム、ハロゲン化アルミニ
ウム、芳香族炭化水素、場合によってはアルキルアルミ
ニウムのイオン性液体混合物中に少なくとも一部溶解さ
れている。より正確には、触媒組成物は、少なくとも1
つの第三ホスフィンと混合されるかあるいは錯体化され
る少なくとも1つのニッケル化合物を含む。この第三ホ
スフィンは、少なくとも1つのハロゲン化アルミニウム
を、少なくとも1つのハロゲン化第四アンモニウムおよ
び/または少なくとも1つのハロゲン化第四ホスホニウ
ムと、少なくとも1つの芳香族炭化水素との接触に付す
ことにより生じるイオン性媒質中に少なくとも一部溶解
されている。米国特許5502018に記載されている
組成物は、第三ホスフィンの2つの分子を含む2価のニ
ッケル錯体の当量と、水もホスフィンも含まない2価の
ニッケル錯体の当量との混合により生じる。2つの型の
ニッケル化合物の混合物は、必ずハロゲン化アルキルア
ルミニウムと会合されねばならない。この混合物は、従
来の反応の実施において、すなわち溶媒を用いないか、
あるいはハロゲン系または非ハロゲン系炭化水素の存在
下における実施において使用されてよい。これらの混合
物は、イオン性液体組成物中において特に使用可能であ
る。このイオン性液体組成物は、ハロゲン化第四アンモ
ニウムおよび/またはハロゲン化第四ホスホニウム、ハ
ロゲン化アルミニウム、および場合によっては芳香族炭
化水素により形成される。二相媒質でのオレフィンのオ
リゴマー化方法に関するフランス特許2736562に
記載されているあらゆる最近の研究により、ハロゲン化
リチウム、ハロゲン化アルキルアルミニウム、触媒成分
の少なくとも1つの化合物、特にニッケル錯体、および
少なくとも1つの炭化水素相の混合物を含む触媒組成物
が示される。この混合物は、反応の開始において液体状
でありかつ徐々に固体に変態する利点を示す。この固体
は、炭化水素相から容易に分離されるものである。この
方法を適用できるオレフィンは、例えば単独または混合
物状のエチレン、プロピレン、n−ブテンおよびn−ペ
ンテンである。1つまたは複数のオレフィンが、純粋
で、あるいは飽和炭化水素、例えば炭化水素の種々の精
製方法により生じる留分、例えばエチレンを伴うエタ
ン、プロピレンを伴うプロパン、ブテンを伴うブタン中
に見出される飽和炭化水素により希釈されて使用されて
よい。反応温度は、−30〜+100℃、好ましくは−
10〜+50℃である。圧力は、常圧または常圧より低
い圧力〜10MPa、好ましくは常圧〜1MPaである
が、この圧力は、1つまたは複数のオレフィンを少なく
とも一部液相状に維持するのに十分なものである。
一工程は、好ましくは液相での均一触媒作用であるか、
あるいは固体触媒を用いる不均一触媒作用である。触媒
作用の型および触媒は、1つまたは複数の処理すべきオ
レフィン、および大きな割合で得るように努められる1
つまたは複数の生成物に応じて選ばれる。上述したよう
に、液相での均一触媒作用の場合、触媒組成物は、好ま
しくは次の通りである:すなわち触媒は、ニッケル化合
物またはニッケル化合物の混合物である。共触媒は、ア
ルキル・アルミニウムまたはアルキル・アルミニウムの
混合物、あるいはハロゲノアルキル・アルミニウムまた
はハロゲノアルキル・アルミニウムの混合物、あるいは
ハロゲノ酢酸またはハロゲノ酢酸の混合物である。触媒
の場合による添加剤は、酸化合物、この酸に対応するア
ニオン、カルボン酸エステル、エポキシド化合物または
ホスフィンであってよい。触媒、共触媒および場合によ
っては添加物は、反応器内に導入される。反応器の内部
温度は、約−40〜+100℃であり、圧力は、反応体
が、液相で少なくとも一部、多くの場合大部分維持され
るものである。攪拌条件は、仕込原料の少なくとも一部
の転換に必要な条件である。強力機械攪拌が、オリゴマ
ーの最大転換率を得るように適用される。この反応の第
一工程後に、場合によっては得られたオリゴマーを単離
し、および/または触媒を抑制し、および/または流出
物を洗浄してもよい。
しないオリゴマー化の場合を示す。第一工程の反応帯域
から出る流出物の全体(および場合によっては第一工程
において使用された液体触媒)は、第二工程に応じて反
応帯域内に入る。図2では、第一工程後に得られた生成
物は、未反応であった種から単離される。これら未反応
の種は、第二工程に従って反応に付される。次いで第一
工程において生成されたオリゴマーと第二工程において
生成されたオリゴマーとは、収集され、洗浄される。次
いで第一工程後に、全体流出物に対して洗浄を行う場
合、液体・液体二相媒質での触媒作用工程を行う前に、
この流出物を乾燥させなければならない(図3)。洗浄
として、好ましくは塩基性である水溶液を用いる処理を
意味するが、酸溶液もまた考えられる。場合によって
は、この後に水での洗浄が行われる。
は、反応温度は、約+10〜+250℃、好ましくは約
+30〜+100℃であり、圧力は、仕込原料が、少な
くとも一部、多くの場合大部分液体状態であるように維
持される。不均一触媒作用後に、液体・液体二相触媒作
用に先立つ何らの洗浄も必要ではない(図1および図
4)。しかしながら、特別な実施の形態に従って、得ら
れたオリゴマーを単離し、かつ第一工程の流出物を洗浄
するのが適切であると思われる場合、プロセスの2つの
工程間に処理工程(流出物の洗浄、流出物からの成分の
分離、汚染物の除去)が行われてもよい(図2および図
3)。
体二相媒質でのオリゴマー化である。反応媒質は、少な
くとも1つの触媒を含む有機相に混和できないか、また
はほとんど混和できないイオン性媒質である。この触媒
は、多くの場合ニッケル錯体またはニッケル錯体の混合
物であり、場合によっては触媒の少なくとも1つの添加
剤である。極性相もまた、触媒を含まない有機相に混和
できないイオン性媒質であってよい。この場合、液体・
液体二相媒質でのオリゴマー化反応触媒は、第一工程に
おいて使用された触媒である(この場合、第一工程は、
均一触媒作用である)。従って、触媒は、第一工程の反
応器の出口流出物と共に反応器内に導入される。
は、アンモニウム・カチオンまたは第四ホスホニウム・
カチオンまたはこれら2つの混合物あるいはリチウム・
カチオンであり、A−は、ハロゲノアルミネート、オル
ガノハロゲノアルミネート、オルガノガレート(gallat
e )、オルガノハロゲノガレートおよびこれら化合物の
うちの少なくとも2つの化合物の混合物からなる群から
選ばれる配位子アニオンまたは非配位子アニオンであ
る)の少なくとも1つの塩を含む。
得られ、この媒質を、二相間の十分な接触を確保するた
めに強力に攪拌しなければならない。この接触は、オリ
ゴマーの十分な転換率を得るために必要である。十分な
収率の獲得を可能にする実施の形態によれば、攪拌は、
2つの反応液の混合物の再循環により一部確保される。
従って、デカンテーションに付される反応器内に含まれ
るエマルジョンが連続的に抜出される。デカンテーショ
ン後、2つの相が得られる。すなわち、1つの相は、単
離されかつ熱交換器により冷却される表面に浮かぶ有機
相である。
定に維持することが可能になり、かつ連続的な調節によ
り、触媒が損傷されるのを回避することが可能になる。
抜出され、デカンテーションに付される極性相の量に等
しい量の新品極性相が、反応器内に注入される。図5
は、液体・液体二相触媒作用の最も簡単な装置を示すも
のである。
出口流出物は、塩基性溶液を用いて洗浄され、次いで水
で洗浄される。得られたオリゴマーは単離される。この
洗浄は、必要があれば、第一工程の際に生成されるオリ
ゴマーの洗浄と場合によっては共通のものであってよ
い。
も一般的な実施の形態を記載している。しかしながら、
これらの実施の形態は、いかなる場合にも本発明の範囲
を限定するものではない。
いる。導入される仕込原料は、炭素原子数n(Cnで示
す)を有するオレフィンを含む。nは、一般に2、3、
4、5または6である。この場合、所望の生成物は、二
量体(C2nで示す)である。表現C(2n+1) +は、所望
の二量体の炭素鎖よりも長い炭素鎖を有する生成オレフ
ィンを表す。
で示す)処理すべき留分は、管路(1) を経て反応帯域(R
1)内に導入される。この反応帯域で、この留分は、第一
工程に応じて液相での均一型か、あるいは固体担体を用
いる不均一型の接触オリゴマー化を受ける。生成された
流出物は、冷却液体が通過する熱交換器(E1)内に管路
(2) を経て搬送される。従って、流出物は、管路(3) を
経て第二反応帯域(R2)内に搬送される前に冷却される。
この第二反応帯域で、流出物は、液体・液体二相媒質で
接触オリゴマー化に付される。反応後、流出物は、管路
(4) を経て帯域(L1)内に導入される。この帯域で、流出
物は、洗浄される。洗浄後、炭化水素フラクションは、
管路(5) を経て分離器(S1)内に搬送される。未反応であ
ったオレフィン(Cnで示す)を含むフラクションは、
生成オリゴマーフラクションから分離される。このフラ
クションCnは、管路(6) を経て装置から排出される。
反応後、オリゴマーの混合物が得られる場合、このフラ
クションは、管路(7) を経て帯域(S2)内に搬送される。
この帯域(S2)で、このフラクションは、管路(9) を経て
排出される混合物C(2n+1) +から、管路(8) を経て回収
される所望の生成物を単離するために第二分離を受け
る。
で示す)を有するオレフィンを含む場合を記載してい
る。nは、一般に2、3、4、5または6である。この
場合、所望の生成物は、二量体(C2nで示す)であ
る。表現C(2n+1) +は、所望の二量体の炭素鎖よりも長
い炭素鎖を有する生成オレフィンを表す。
も1つのオレフィンを含む(Cnで示す)処理すべき留
分は、管路(1) を経て反応帯域(R1)内に導入される。こ
の反応帯域で、この留分は、第一工程に応じて液相での
均一型か、あるいは固体担体を用いる不均一型の接触オ
リゴマー化を受ける。第一反応後、流出物に対して、分
離器(S2)で分離が行われる。未反応であったオレフィン
を含む頂部フラクションは、分離器(S2)により生成オリ
ゴマーフラクションから分離される。頂部フラクション
は、冷却液体が通過する熱交換器(E1)内に管路(10)を経
て搬送される。冷却された後、このフラクションは、管
路(3) を経て第二反応帯域(R2)内に搬送される。この第
二反応帯域で、このフラクションは、液体・液体二相媒
質で接触オリゴマー化に付される。第二工程の流出物に
ついて帯域(L1)内で洗浄を行う前に、この相に、第一工
程において生成されかつ管路(12)を経て搬送される生成
オリゴマー相が加えられる。洗浄後、炭化水素フラクシ
ョンは、管路(5) を経て分離器(S1)内に搬送される。未
反応であったオレフィン(Cnで示す)を含むフラクシ
ョンは、生成オリゴマーフラクションから分離される。
このフラクションCnは、管路(6) を経て装置から排出
される。反応後、オリゴマーの混合物が得られる場合、
このフラクションは、管路(7) を経て帯域(S2)内に搬送
される。この帯域(S2)で、このフラクションは、管路
(9) を経て排出される混合物C(2n+1) +から、管路(8)
を経て回収される所望の生成物を単離するために第二分
離を受ける。
で示す)を有するオレフィンを含む場合を記載してい
る。nは、一般に2、3、4、5または6である。この
場合、所望の生成物は、二量体(C2nで示す)であ
る。表現C(2n+1) +は、所望の二量体の炭素鎖よりも長
い炭素鎖を有する生成オレフィンを表す。
ン(Cnで示す)を含む処理すべき留分は、管路(1) を
経て反応帯域(R1)内に導入される。この反応帯域で、こ
の留分は、第一工程に応じて液相での均一型か、あるい
は固体担体を用いる不均一型の接触オリゴマー化を受け
る。流出物は、管路(2) を経て帯域(L2)内に搬送され
る。この帯域で、この流出物は、洗浄され、次いで未反
応であった種は、分離器(S2)により生成オリゴマーから
分離される。オリゴマーの混合物が得られる場合、所望
の生成物は、さらに混合物から分離されねばならない。
この場合、この生成物は、管路(12)を経て第二分離器内
に搬送される。分離器(S2)から出る頂部フラクション
は、管路(10)を経て帯域内に搬送される。この帯域で、
フラクションは、水での洗浄を受け、次いで乾燥を受け
る。次いでフラクションは、冷却液体が通過する熱交換
器(E1)内に管路(13)を経て搬送される。従って、流出物
は、管路(3) を経て第二反応帯域(R2)内に搬送される前
に冷却される。この第二反応帯域で、流出物は、液体・
液体二相媒質で接触オリゴマー化に付される。反応後、
流出物は、管路(4) を経て帯域(L1)内に導入される。こ
の帯域で、流出物は、洗浄される。洗浄後、炭化水素フ
ラクションは、管路(5) を経て分離器(S1)内に搬送され
る。未反応であったオレフィン(Cnで示す)を含むフ
ラクションは、生成オリゴマーのフラクションから分離
される。このフラクションCnは、管路(6) を経て装置
から排出される。反応後、オリゴマーの混合物が得られ
る場合、このフラクションは、管路(7) を経て帯域(S3)
内に搬送される。この帯域(S3)で、このフラクション
は、管路(9) を経て排出される混合物C(2n+1) +から、
管路(8) を経て回収される所望の生成物を単離するため
に第二分離を受ける。
化反応である場合、好ましくは、図2および図3による
装置が使用される。
るオレフィン(Cnで示す)を含む場合を記載してい
る。nは、一般に2、3、4、5または6である。この
場合、所望の生成物は、二量体(C2nで示す)であ
る。表現C(2n+1) +は、所望の二量体の炭素鎖よりも長
い炭素鎖を有する生成オレフィンを表す。
も1つのオレフィンを含む(Cnで示す)処理すべき留
分は、管路(1) を経て反応帯域(R1)内に導入される。こ
の反応帯域で、この留分は、第一工程に応じて液相での
均一型か、あるいは固体担体を用いる不均一型の接触オ
リゴマー化を受ける。第一反応後、流出物に対して、分
離が行われる。未反応であったオレフィンを含む頂部フ
ラクションは、分離器(S2)により生成オリゴマーフラク
ションから分離される。オリゴマーの混合物が得られる
場合、所望の生成物は、さらに混合物から分離されねば
ならない。この場合、この生成物は、管路(12)を経て第
二分離器(S3)内に搬送される。分離器(S2)内で得られる
頂部フラクションは、冷却液体が通過する熱交換器(E1)
内に管路(10)を経て搬送される。温度約−30〜+60
℃、好ましくは−30〜+40℃で冷却された後、フラ
クションは、管路(3) を経て第二反応帯域(R2)内に搬送
される。この第二反応帯域で、フラクションは、液体・
液体二相媒質で接触オリゴマー化に付される。洗浄後、
炭化水素フラクションは、管路(5) を経て分離器(S1)内
に搬送される。未反応であったオレフィン(Cnで示
す)を含むフラクションは、生成オリゴマーのフラクシ
ョンから分離される。このフラクションCnは、管路
(6) を経て装置から排出される。反応後、オリゴマーの
混合物が得られる場合、このフラクションは、管路(7)
を経て帯域(S4)内に搬送される。この帯域(S4)で、この
フラクションは、管路(9) を経て排出される混合物C
(2n+1) +から(管路(8) を経て回収される)所望の生成
物を単離するために第二分離を受ける。
触オリゴマー化反応である場合、好ましくは、図4によ
る装置が使用される。
反応帯域で、液体・液体二相媒質での接触オリゴマー化
が行われる。図5によれば、少なくとも1つのオレフィ
ンを含む仕込原料は、管路(3) を経て反応帯域(R'2) 内
に搬送される。管路(16)により、反応器(または一連の
反応器)に管路(3) を経て搬送される仕込原料が供給さ
れ、かつ管路(20)を経て搬送されるアルキルアルミニウ
ムが供給される。反応後、流出物は、管路(14)を経てデ
カンタ(D1)内に搬送される。このデカンタは、反応液の
循環ポンプを具備する。デカンテーション後、オレフィ
ンを含む表面に浮かぶ相と、触媒を含むより濃密な極性
相とが得られる。管路(17)を経て反応器内に新たにイオ
ン性を有する相を注入する前に、管路(18)を経て使用済
イオン性相が所要量抜出され、この使用済量が、管路(1
9)を経て導入される新品イオン性相の同じ量に取り替え
られる。オレフィンを含む相の一部が、管路(15)を経て
再循環される。これは、ポンピングされ、次いで、冷却
流体が通過する熱交換器(E2)により冷却される。この相
は、管路(20)を経てアルキルアルミニウム量を増やさ
せ、次いで管路(3) を経て新品仕込原料量を増やさせた
後、管路(16)を経て反応器(R'2) 内に新たに搬送され
る。
が、その範囲を限定するものではない。
る装置により行った。
ン60重量%およびn−ブタン40重量%)を含む流量
10kg/時の仕込原料を、連続的に注入される可溶性
触媒を用いて、均一液相で作動する一連の2つの反応器
内においてオリゴマーに転換した。この実施例において
用いた触媒の組成物と実施の形態とは、米国特許471
6239の対象であった。反応を、温度+45℃、圧力
1.3MPaで行った。この第一工程終了時のブテンの
転換率は、70重量%であった。
に分離した。第一フラクションは、未反応であったブテ
ン31%と、n−ブタン69%とを含む炭素原子数4の
オレフィンを含んでいた。このフラクションを、流量
5.8kg/時で蒸留した。第二フラクションは、オク
テンと、少なくとも炭素原子数9を含む炭素鎖を有する
炭化水素とを含んでいた。その流量は、4.2kg/時
であった。
は、60重量%であった。
を、熱交換器を用いて温度+10℃に維持した。次いで
これらオレフィンを、反応帯域内に導入した。こうし
て、オレフィンを、容積5リットルの反応器内に注入し
た。反応条件は、次の通りであった:温度+10℃およ
び圧力0.7MPa。反応後、流出物を、反応液の循環
ポンプを具備する、容積5リットルのデカンタ内に搬送
した。ポンプによる循環に付した後、流出物を、流体が
通過する熱交換器により温度+10℃に冷却した。(図
5)。
た。この極性相は、次の液体触媒組成を含んでいた:塩
化アルミニウム746g、塩化ブチルメチルイミダゾリ
ウム694gおよび塩化ニッケル72g。
域から連続的に抜き出した。この反応帯域に、上述の組
成と同じ組成の新品極性相1.2g/時を、連続的に注
入した。
%のジクロロエチルアルミニウム(EADC)溶液9.
6g/時を導入した。この溶液を、洗浄帯域内に搬送し
た流出物と共に排出させた。
により極性相から分離した。次いでこの極性相を、第一
工程で生成したオリゴマー相に加えた。生成オリゴマー
相中の可溶性触媒を除去するために、全体を、塩基性水
溶液により処理し、次いで水により処理した。
た。こうして、流量4.36kg/時で炭素原子数4の
炭化水素を回収した。このフラクションは、主としてブ
タン(非反応性)と、未反応であった少量のブテンとを
含んでいた。次いで所望のオクテンを含む最も重質なフ
ラクションを、第二分離帯域内に搬送した。この分離帯
域から、流量1.30kg/時で頂部においてオクテン
を回収した。底部は、流量0.14kg/時で少なくと
も炭素原子数9を含むオリゴマーを含んでいた。
であった。オクテンの全体収率は、81%であった。
伝統的従来方法に比して、本発明による連続方法により
35%増加した。
る装置により行った。
量%を含む炭素原子数4のオレフィン仕込原料(流量1
0kg/時)を、均一液相で作動する一連の2つの反応
器内においてオリゴマーに転換した。この実施例におい
て使用した可溶性触媒は、米国特許4716239に記
載されていた。触媒を、連続的に反応器内に注入した。
反応を、温度+45℃、圧力1.3MPaで行った。流
出物から、塩基性水溶液を用いる処理により、次いで水
による処理により、溶解した触媒を除去した。
ションに分離した。第一フラクションを、流量3.6k
g/時で蒸留した。この第一フラクションは、未反応で
あったブテン44%と、n−ブタン56%とを含む炭素
原子数4の炭化水素を含んでいた。第二フラクション
は、所望のオクテンと、少なくとも炭素原子数9を含む
鎖を有するオリゴマーとを含んでいた。次いで、この第
二フラクションを、オクテンを分離するために蒸留し
た。このオクテンを、流量5.1kg/時で得た。少な
くとも炭素原子数9を含む鎖を有するオリゴマーを、流
量1.3kg/時で得た。
て64重量%であった。
水での洗浄に付し、次いで溶解した水を除去するために
共沸蒸留に付した。このフラクションを、熱交換器を用
いて温度+10℃に維持し、次いで反応帯域内に導入し
た。こうして、オレフィンを、容積5リットルの反応器
内に注入した。反応後、流出物を、デカンテーションし
た液体の循環ポンプを具備する、容積5リットルのデカ
ンタ内に搬送した。反応を、温度+10℃、圧力0.7
MPaで行った。ポンプによる循環に付した後、流出物
を、冷却流体が通過する熱交換器により温度+10℃に
冷却した(図5)。
260gを含んでいた。液体触媒の組成は、次の通りで
あった:塩化アルミニウム622g、塩化ブチルメチル
イミダゾリウム578gおよび塩化ニッケル60g。
域から連続的に抜き出した。この反応帯域に、上述の組
成と同じ組成の新品極性相1.0g/時を、連続的に注
入した。
れるヘキサン中50重量%のジクロロエチルアルミニウ
ム(EADC)溶液7.2g/時を導入した。この溶液
を、洗浄帯域内に搬送した流出物と共に排出させた。
ンテーションにより極性相から分離し、かつ塩基性水溶
液により処理し、次いで水により処理した。
の回収が可能になった:主としてブタン(非反応性)
と、未反応であった少量のブテンとを含む炭素原子数4
の炭化水素。このフラクションを、流量2.32kg/
時で得た。次いで所望のオクテンを含む最も重質なフラ
クションを、第二分離帯域内に搬送した。この分離帯域
から、流量1.15kg/時で頂部においてオクテンを
回収した。底部は、流量0.13kg/時で少なくとも
炭素原子数9を含むオリゴマーを含んでいた。
であった。オクテンの全体収率は、78%であった。
伝統的従来方法に比して、本発明による連続方法により
22%増加した。
る装置により行った。
量%を含む炭素原子数4のオレフィンを含む仕込原料
(流量10kg/時)を、アルミナ上に担持された硫酸
ニッケルを含む触媒を用いる固定床で作動する反応器内
においてオリゴマーに転換した。触媒およびその製造方
法は、フランス特許2608594に記載されていた。
ブテンの転換率は70%であり、オクテンの選択率は7
5%であった。従って、オクテンの収率は52.5%で
あった。反応を、温度+50℃、圧力1.3MPa、毎
時空間速度0.8h-1で行った。
分離した:こうして、未反応であったブテン55%とn
−ブタン(非反応性)45%とを流量4.4kg/時で
含む炭素原子数4の炭化水素フラクションと、流量5.
6kg/時で少なくとも炭素原子数8を含む炭素鎖を有
するオリゴマーフラクションとを得た。
た炭素原子数4のオレフィンフラクションを、反応帯域
内に導入した。この反応帯域は、容積5リットルの反応
器を備えた。
した液体の循環ポンプを具備する、容積5リットルのデ
カンタを配置した。流出物を、ポンプによる循環に付し
た後、流体が通過する熱交換器により温度+10℃に冷
却した(図5)。反応を、温度+10℃、圧力0.7M
Paで行った。
た。この極性相は、次の組成の液体触媒を含んでいた:
塩化アルミニウム622g、塩化ブチルメチルイミダゾ
リウム578gおよび塩化ニッケル60g。
域から連続的に抜き出した。この反応帯域に、上述の組
成と同じ組成の新品極性相1.0g/時を、連続的に注
入した。
%のジクロロエチルアルミニウム(EADC)溶液7.
2g/時を導入した。この溶液を、洗浄帯域内に搬送し
た流出物と共に排出させた。
により極性相から分離し、かつ塩基性水溶液により処理
し、次いで水により処理した。
により、次の回収が可能になった:主としてブタンと少
量のブテンとを流量2.48kg/時で含む炭素原子数
4の炭化水素フラクション。次いで所望のオクテンを含
む最も重質なフラクションを、第二分離帯域内に搬送し
た。この分離帯域から、流量1.73kg/時で頂部に
おいてオクテンを回収した。底部は、流量0.19kg
/時で少なくとも炭素原子数9を含むオリゴマーを含ん
でいた。
た。
伝統的従来方法に比して、本発明による連続方法により
41%増加した。
る装置により行った。
重量%と、イソブタン2.5重量%とから構成される炭
素原子数4のオレフィンを含む仕込原料(流量8.2k
g/時)を、固定床での触媒作用反応によりオリゴマー
に転換した(反応を、5リットルおよび10リットルの
2つの直列状反応器内で実施した)。反応を、温度+1
00℃、圧力3MPa、全体毎時空間速度1h-1で行っ
た。
た触媒は、商品名IP501でIFPEnterprise社により
市販されている。
ションに分離した:未反応であったブテン35.7重量
%を含む炭素原子数4の炭化水素フラクションを、流量
1.6kg/時で得て、またオリゴマーを含むフラクシ
ョンを得た。次いで、このオリゴマーを含むフラクショ
ンを、流量6.27kg/時で得られるガソリンフラク
ション(次の仕様を有する:初留点35℃および95%
蒸留点230℃)と、流量0.33kg/時での重質フ
ラクションとに分離した。
て温度10℃に導いた炭素原子数4の炭化水素フラクシ
ョンを、容積2リットルの反応器内に導入した。反応
を、温度+10℃、圧力0.7MPaで行った。反応
後、流出物を、有機相の循環ポンプを具備する、容積2
リットルのデカンタ内に導入した。ポンピングを行った
後、流出物を、流体が通過する熱交換器を用いて温度+
10℃に冷却した(図5)。
この極性相は、次の組成の液体触媒を含んでいた:塩化
アルミニウム259g、塩化ブチルメチルイミダゾリウ
ム241gおよび塩化ニッケル25g。
域から連続的に抜き出した。この反応帯域に、上述の組
成と同じ組成の新品極性相0.5g/時を、連続的に注
入した。
%のジクロロエチルアルミニウム(EADC)溶液4.
8g/時を導入した。この溶液を、洗浄帯域内に搬送し
た流出物と共に排出させた。
により極性相から分離し、かつ塩基性水溶液により処理
し、次いで水により処理した。
た。これにより、次の回収が可能になった:主としてブ
タン(非反応性)と、未反応であったブテン10重量%
とを流量1.15kg/時で含む炭素原子数4の炭化水
素フラクション、並びにオリゴマーを含むフラクショ
ン。このオリゴマーを含むフラクションを、流量0.4
5kg/時で得られるガソリンフラクション(次の仕様
を有する:初留点35℃および95%蒸留点230℃)
と、重質フラクションとに分離した。
g/時であった。ガソリンの収率は、93.7%であっ
た。
り、ガソリン収率の利得と、炭素原子数4の残留炭化水
素仕込原料のブテン含有量35.7〜10%の削減とが
可能になった。
る。
Claims (16)
- 【請求項1】 少なくとも1つのオレフィンを含む有機
仕込原料における二量化、共二量化またはオリゴマー化
反応を行う方法において、異なる型の触媒作用の少なく
とも2つの連続工程を含み、少なくとも1つの工程が、
有機相と混和できないか、あるいはほとんど混和できな
いイオン性媒質を含む液体・液体二相媒質中での少なく
とも1つの触媒成分の存在下でのオリゴマー化であるこ
とを特徴とする方法。 - 【請求項2】 異なる型の触媒作用の2つの連続工程を
含み、第二工程が、有機相と混和できないか、あるいは
ほとんど混和できないイオン性媒質を含む液体・液体二
相媒質中での少なくとも1つの触媒成分の存在下でのオ
リゴマー化であることを特徴とする、請求項1記載の方
法。 - 【請求項3】 処理すべき仕込原料が、炭素原子数2〜
6を含む炭素鎖を有する少なくとも1つのオレフィンま
たはこれらオレフィンの混合物を含むことを特徴とす
る、請求項1または2記載の方法。 - 【請求項4】 第一工程の際に未反応であった仕込原料
の少なくとも一部が、場合によっては触媒の抑制処理後
に二相媒質中に導入され、この媒質は、温度約−50〜
+100℃および圧力約0.01〜20MPaを有し、
2つの反応液混合物のループ状での流通により攪拌が少
なくとも一部確実に行われ、反応後、流出物はデカンテ
ーションに付されることを特徴とする、請求項1〜3の
いずれか1項記載の方法。 - 【請求項5】 二相媒質中でのオリゴマー化に使用され
る触媒は、ニッケル錯体またはニッケル錯体の混合物で
あり、イオン性媒質は、式Q+A−(式中、Q+はアン
モニウム・カチオンまたは第四ホスホニウム・カチオン
あるいはこれら2つの混合物あるいはリチウム・カチオ
ンであり、A−は配位子アニオンまたは非配位子アニオ
ンであることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1
項記載の方法。 - 【請求項6】 アニオンが、ハロゲノアルミネート、オ
ルガノハロゲノアルミネート、オルガノガレート、オル
ガノハロゲノガレートおよびこれら化合物のうちの少な
くとも2つの混合物からなる群から選ばれることを特徴
とする、請求項5記載の方法。 - 【請求項7】 二相媒質でのオリゴマー化反応、次いで
反応液混合物のデカンテーションを受けた後、流出物が
洗浄を受け、次いで生成されたオリゴマーが、未反応で
あった炭化水素から分離されることを特徴とする、請求
項4〜6のいずれか1項記載の方法。 - 【請求項8】 触媒作用の第一工程後に得られた流出物
が洗浄され、生成されたオリゴマーが単離され、この第
一工程の際に未反応であった化合物が、第二工程で液体
・液体二相媒質でのオリゴマー化に付される前に乾燥を
受けることを特徴とする、請求項1〜7のいずれか1項
記載の方法。 - 【請求項9】 第一工程および二相媒質でのオリゴマー
化後に洗浄が行われ、第一工程に続く洗浄が、二相媒質
でのオリゴマー化に続く洗浄と同じ帯域内で行われるこ
とを特徴とする、請求項1〜8のいずれか1項記載の方
法。 - 【請求項10】 第一工程が、液相での均一触媒作用に
より行われることを特徴とする、請求項1〜9のいずれ
か1項記載の有機仕込原料におけるオリゴマー化反応を
行う方法。 - 【請求項11】 第一工程において、触媒が、ニッケル
化合物またはニッケル化合物の混合物であり、共触媒
が、アルキル・アルミニウムまたはアルキル・アルミニ
ウムの混合物、あるいはハロゲノアルキル・アルミニウ
ムまたはハロゲノアルキル・アルミニウムの混合物であ
ることを特徴とする、請求項10記載の有機仕込原料に
おけるオリゴマー化反応を行う方法。 - 【請求項12】 触媒の添加剤が導入され、この添加剤
が、酸性の化合物またはこの酸に対応するアニオン、カ
ルボン酸エステル、エポキシド化合物あるいはホスフィ
ンあるいはこれら化合物の混合物であることを特徴とす
る、請求項10または11記載の有機仕込原料における
オリゴマー化反応を行う方法。 - 【請求項13】 第一工程において、1つまたは複数の
処理すべきオレフィンが反応帯域内に連続的に導入さ
れ、この反応帯域が、温度約−40〜+100℃で、反
応体が少なくとも一部液相で維持される圧力で、仕込原
料の二量体、共二量体、オリゴマーまたはこれらの型の
化合物の内の2つの化合物の少なくとも1つの混合物へ
の最大の転換率を得るために必要な攪拌条件下に、触媒
組成物を連続的に供給されることを特徴とする、請求項
10〜12のいずれか1項記載の方法。 - 【請求項14】 第一工程が、固体触媒を用いる不均一
触媒作用により行われることを特徴とする、請求項1〜
9のいずれか1項記載の有機仕込原料におけるオリゴマ
ー化反応を行う方法。 - 【請求項15】 不均一触媒作用において使用される触
媒の型が、担体上におけるニッケル化合物か、あるいは
担体単独であることを特徴とする、請求項14記載の方
法。 - 【請求項16】 反応温度が約+10〜+250℃であ
り、圧力が、仕込原料が少なくとも一部液状であるよう
に維持されることを特徴とする、請求項14または15
記載の方法。
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