JPH1162717A - 内燃機関の排気ガス浄化装置 - Google Patents

内燃機関の排気ガス浄化装置

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JPH1162717A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 酸化雰囲気でＨＣを用いてＮＯｘを還元させ
る選択還元型窒素酸化物還元触媒を用いると共に、リー
ン運転時のＮＯｘ浄化率を向上させる。 【解決手段】 二重結合や三重結合などの多重結合を有
する不飽和もしくは芳香族炭化水素がＮＯｘの浄化に寄
与すると共に、その構成比率はガソリンの方が排気ガス
より大きいという知見に基づき燃料噴射タイミングを制
御してオーバーラップ期間中の噴射を回避し、多重結合
を有するＨＣを増加させてＮＯｘ浄化率を向上させる。
またＥＧＲによって酸素濃度が低いほど浄化率が向上す
ると言う知見に基づき、ＥＧＲを行って酸素濃度を低下
させると共に、ＨＣ／ＮＯｘを増加させてＮＯｘ浄化率
を向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は内燃機関の排気ガ
ス浄化装置に関し、具体的には、酸化雰囲気でＨＣ（炭
化水素）を用いてＮＯｘ（窒素酸化物）を還元させる選
択還元型ＮＯｘ還元触媒を用いた排気ガス浄化装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、特開平５−３１２０７１号公報記
載の技術のように、酸化雰囲気（リーン空燃比）におい
てＮＯｘ（窒素酸化物）成分を分解する触媒、特に酸化
雰囲気でＮＯｘ成分を還元させる選択還元型ＮＯｘ（窒
素酸化物）還元触媒を用い、排気中のＮＯｘ成分とＨＣ
成分の濃度がある特定の値になるように排気濃度を制御
して排気ガスの浄化を行うものが知られている。
【０００３】即ち、ＮＯｘ分解触媒は、ＮＯｘとＨＣの
比、より詳しくはＮＯｘとＨＣの濃度の比がある定めら
れた関係にあるときに最も良くＮＯｘ，ＨＣの両者とも
浄化することから、上記した従来技術においては、排気
中のＮＯｘおよびＨＣ濃度を検出し、空燃比、二次空気
量、点火時期などを介してＮＯｘとＨＣの濃度が所定値
となるように制御することで、酸化雰囲気でＮＯｘを浄
化している。
【０００４】尚、この種のＮＯｘ分解触媒としては、上
記した選択還元型ＮＯｘ（窒素酸化物）還元触媒、例え
ば特開平６−３１１７３号公報などで提案される、金属
炭化物および金属窒化物から選ばれる少なくとも１種か
らなる担体上に、イリジウムとアルカリ土類金属とを共
存担持させてなる触媒の他に、特開平６−８８５１８号
公報で提案される、白金Ｐｔなどを担体上に担持させて
ＮＯｘ吸収材とした、吸蔵型と呼ばれる触媒が知られて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年はリー
ンバーン機関ないしは直噴機関など、空燃比のリーン化
が進みつつあり、酸化雰囲気でのＮＯｘ成分の浄化性能
の一層の向上が望まれている。
【０００６】従って、この発明の目的は、上記した選択
還元型ＮＯｘ（窒素酸化物）還元触媒を用いた内燃機関
の排気ガス浄化装置において、酸化雰囲気でのＮＯｘ成
分の浄化性能を一層向上させるようにした内燃機関の排
気ガス浄化装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１項にあっては、内燃機関の排気系に、酸
化雰囲気で窒素酸化物を還元させる選択還元型窒素酸化
物還元触媒を備えてなる排気ガス浄化装置において、前
記内燃機関から排出される排気ガスの一部を吸気系に還
流させるＥＧＲ機構、および、予め定められた特性に従
って前記排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化水素
の濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定値以上になるよ
うに前記ＥＧＲ機構を動作させるＥＧＲ制御手段を備え
る如く構成した。尚、この請求項および以下の請求項に
おいて、「不飽和もしくは芳香族炭化水素」は二重結
合、三重結合などの多重結合を有するオレフィン系の炭
化水素およびアロマ系などの炭化水素を意味する。
【０００８】請求項２項にあっては、前記ＥＧＲ制御手
段はさらに、予め定められた特性に従って前記排気ガス
中の酸素濃度が所定値以下となるように前記ＥＧＲ機構
を動作させる如く構成した。
【０００９】請求項３項にあっては、さらに、予め定め
られた特性に従って前記排気ガス中の、不飽和もしくは
芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定
値以上になるように前記内燃機関の燃料噴射タイミング
を制御する燃料噴射タイミング制御手段を備える如く構
成した。
【００１０】請求項４項にあっては、内燃機関の排気系
に、酸化雰囲気で窒素酸化物を還元させる選択還元型窒
素酸化物還元触媒を備えてなる排気ガス浄化装置におい
て、前記内燃機関の空燃比を理論空燃比よりリーンな値
に制御する空燃比制御手段、および、予め定められた特
性に従って前記排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭
化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定値以上と
すべく、前記内燃機関の吸排気バルブが共に開放される
バルブオーバーラップ期間を避けるように前記内燃機関
の燃料噴射タイミングを制御する燃料噴射タイミング制
御手段を備える如く構成した。
【００１１】請求項５項にあっては、前記選択還元型窒
素酸化物還元触媒が、耐熱性無機酸化物にイリジウムを
活性種として担持させた触媒からなる如く構成した。
【００１２】
【作用】請求項１項にあっては、予め定められた特性に
従って排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化水素の
濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定値以上になるよう
にＥＧＲ機構を動作させるＥＧＲ制御手段を備える如く
構成したので、排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭
化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比を最適にするこ
とができ、よって触媒のＮＯｘ浄化率を向上させること
ができる。
【００１３】請求項２項にあっては、前記ＥＧＲ制御手
段はさらに、予め定められた特性に従って前記排気ガス
中の酸素濃度が所定値以下となるように前記ＥＧＲ機構
を動作させる如く構成したので、前記した作用、効果に
加えて酸素濃度を所定値以下に抑制することができ、さ
らに触媒のＮＯｘ浄化率をさらに向上させることができ
る。
【００１４】請求項３項にあっては、さらに、予め定め
られた特性に従って前記排気ガス中の、不飽和もしくは
芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定
値以上になるように前記内燃機関の燃料噴射タイミング
を制御する燃料噴射タイミング制御手段を備える如く構
成したので、排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化
水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比を最適にすること
ができ、さらに触媒のＮＯｘ浄化率を向上させることが
できる。
【００１５】請求項４項にあっては、内燃機関の空燃比
を理論空燃比よりリーンな値に制御する空燃比制御手段
と予め定められた特性に従って前記排気ガス中の、不飽
和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度
の比が所定値以上とすべく、前記内燃機関の吸排気バル
ブが共に開放されるバルブオーバーラップ期間を避ける
ように前記内燃機関の燃料噴射タイミングを制御する燃
料噴射タイミング制御手段を備える如く構成したので、
請求項３項で述べたと同様に、酸化雰囲気において排気
ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒
素酸化物の濃度の比を最適にすることができ、さらに触
媒のＮＯｘ浄化率を向上させることができる。
【００１６】尚、ＮＯｘ浄化率の向上は、請求項５項に
記載するように、耐熱性無機酸化物にイリジウムを活性
種として担持させた触媒において顕著である。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、添付図面に即してこの出願
に係る内燃機関の排気ガス浄化装置の実施の形態を説明
する。
【００１８】図１はその装置を概略的に示す全体図であ
る。
【００１９】図において、符号１０はＯＨＣ直列４気筒
４サイクルの内燃機関を示し、吸気管１２の先端に配置
されたエアクリーナ１４から導入された吸気は、スロッ
トルバルブ１６でその流量を調節されつつサージタンク
１８と吸気マニホルド２０を経て、吸気バルブ（図示せ
ず）を介して第１から第４気筒へと流入される。
【００２０】各気筒の吸気バルブ（図示せず）の付近に
はインジェクタ２２が設けられて燃料を噴射する。噴射
されて吸気と一体となった混合気は、各気筒内で図示し
ない点火プラグで点火されて燃焼してピストン（図示せ
ず）を駆動する。
【００２１】燃焼後の排気ガスは、排気バルブ（図示せ
ず）を介して排気マニホルド２４に排出され、排気管２
６を経て第１の触媒２８と第２の触媒（三元触媒）３０
とで浄化されて機関外に排出される。
【００２２】ここで、第１の触媒装置２８は、前記した
選択還元型窒素酸化物還元触媒、即ち、セラミック材な
どの耐熱性無機酸化物からなる担体上にイリジウムを活
性種として担持させた触媒からなる。尚、触媒２８は、
特開平５−３１２０７１、特開平６−３１１７３号公報
などで提案される、金属炭化物および金属窒化物から選
ばれる少なくとも１種からなる担体上に、イリジウムと
アルカリ土類金属とを共存担持させた、ＮＯｘ分解触媒
であっても良い。また、第２の触媒３０は、従来的な三
元触媒からなる。
【００２３】ここで、内燃機関１０には、排気ガスを吸
気側に還流させるＥＧＲ機構（排気還流機構）１００が
設けられる。
【００２４】図２を参照して説明すると、ＥＧＲ機構１
００のＥＧＲ通路１０２は、一端１０２ａが排気管２６
の第１の触媒装置２８（図２に図示省略）の上流側に、
他端１０２ｂが吸気管１２のスロットルバルブ１６（図
２で図示省略）の下流側に連通する。このＥＧＲ通路１
０２の途中には、ＥＧＲ量を調節するＥＧＲバルブ１０
４と容積室１０６が設けられる。
【００２５】ＥＧＲバルブ１０４はソレノイド１０８を
有する電磁バルブであり、ソレノイド１０８は後述する
制御ユニット（ＥＣＵ）３４に接続され、制御ユニット
３４からの出力によってそのバルブ開度をリニアに変化
させる。ＥＧＲバルブ１０４には、そのバルブ開度を検
出するリフトセンサ１１０が設けられ、その出力は制御
ユニット３４に送出される。
【００２６】図１の説明に戻ると、図示の如く、内燃機
関１０のディストリビュータ（図示せず）内にはクラン
ク角センサ４０が設けられ、所定気筒の所定クランク角
度で気筒判別信号を出力すると共に、各気筒のＴＤＣな
どの所定クランク角度およびそれを細分した１５度など
のクランク角度でＴＤＣ信号およびＣＲＫ信号を出力す
る。
【００２７】スロットルバルブ１６にはスロットル開度
センサ４２が接続され、その開度に応じた信号を出力す
ると共に、スロットルバルブ１６下流の吸気管１２内に
は絶対圧センサ４４が設けられ、吸気管内絶対圧ＰＢＡ
に応じた信号を出力する。
【００２８】内燃機関１０の適宜位置には大気圧センサ
４６が設けられて大気圧ＰＡに応じた信号を出力すると
共に、スロットルバルブ１６の上流側には吸気温センサ
４８が設けられて吸入空気の温度に応じた信号を出力す
る。また、機関の適宜位置には水温センサ５０が設けら
れて機関冷却水温ＴＷに応じた信号を出力する。
【００２９】更に、排気系において、排気マニホルド２
４の下流側で第１の触媒装置２８の上流側の排気系集合
部には、空燃比センサ５４が設けられ、排気ガスの酸素
濃度に比例した信号を出力する。
【００３０】図３は制御ユニット３４の詳細を示すブロ
ック図である。空燃比センサ（「ＬＡＦセンサ」と示
す）５４の出力は検出回路６０に入力され、所定の線型
化処理を経て排気ガスの酸素濃度に比例した信号が得ら
れる。
【００３１】検出回路６０の出力は、マルチプレクサ６
２およびＡ／Ｄ変換回路６４を介してＣＰＵ内に入力さ
れる。ＣＰＵはＣＰＵコア６６、ＲＯＭ６８、ＲＡＭ７
０を備える。スロットル開度センサ４２などのアナログ
センサ出力も同様にマルチプレクサ６２およびＡ／Ｄ変
換回路６４を介してＣＰＵ内に取り込まれ、ＲＡＭ７０
に格納される。
【００３２】またクランク角センサ４０の出力は波形整
形回路７２で波形整形された後、前記したＣＲＫ信号が
カウンタ７４でカウントされ、カウント値は機関回転数
ＮＥとしてＣＰＵ内に入力される。ＣＰＵにおいてＣＰ
Ｕコア６６は、ＲＯＭ６８に格納された命令に従って後
述の如く制御値を演算し、駆動回路７６を介して各気筒
のインジェクタ２２を駆動すると共に、駆動回路７８を
介してＥＧＲバルブ１０４を駆動する。尚、図３でリフ
トセンサ１１０の図示は省略した。
【００３３】次いで、この装置の動作を説明する。
【００３４】図４は、この装置の動作を示すフロー・チ
ャートであるが、同図の説明に入る前に、この発明に係
る排気ガス浄化手法を説明する。
【００３５】先ず、この装置においては既述の如く、第
１の触媒２８として、酸化雰囲気でＮＯｘ成分を還元さ
せる選択還元型ＮＯｘ還元触媒、より具体的にはＮＯｘ
成分の分解にＨＣ成分を必要とする選択還元型ＮＯｘ還
元触媒であって、耐熱性無機酸化物からなる担体上にイ
リジウムを活性種として担持させた触媒を用いる。
【００３６】前述の通り、特開平５−３１２０７１号公
報で提案されるように、ＮＯｘ分解触媒を用いると共
に、排気中のＮＯｘとＨＣの濃度比を目標値に制御する
ことで酸化雰囲気でＮＯｘの浄化性能を向上させること
が提案されている。
【００３７】ところで、発明者達の実験によれば、図５
の触媒温度に対するＮＯｘ浄化率ηＮＯｘの特性に示す
如く、ＮＯｘ成分の分解に炭化水素を必要とする選択還
元型窒素酸化物還元触媒において、パラフィン系のＨＣ
成分、即ち、炭素の二重結合や三重結合などの多重結合
を有しないＨＣ成分はＮＯｘの浄化に寄与せず、炭素の
二重結合や三重結合などの多重結合を有するオレフィン
系ＨＣ（不飽和炭化水素）あるいはアロマ系のＨＣ成分
（芳香族炭化水素）がＮＯｘ浄化に寄与することが知見
された。ここで、ＮＯｘの浄化に寄与するのはＨＣ成分
の持つ炭素の多重結合であって、ＨＣが鎖式であるか環
式であるかは問わない。
【００３８】即ち、ＮＯｘ成分の分解にＨＣ成分を必要
とする選択還元型ＮＯｘ還元触媒において、浄化率を最
良にするには、ＮＯｘ浄化に必要な排気ガス中のＨＣ成
分のうち、多重結合を有するオレフィン系炭化水素（不
飽和炭化水素）あるいはアロマ系炭化水素（芳香族炭化
水素）の構成比を上げるか、あるいは低下させないこと
が有効であることが知見された。以下、この明細書およ
び図面において多重結合を有するオレフィン系炭化水素
などと記述する場合は、アロマ系などの芳香族炭化水素
も含むものとする。
【００３９】ところで、燃焼室に供給する燃料（ガソリ
ン）と、そこで燃焼されて排出される排気ガス中のＨＣ
成分の構成比率を分析すると、図６に示す如く、ＨＣ成
分中に占めるパラフィン系ＨＣ成分などの多重結合を有
しないＨＣ成分の割合は、燃料（ガソリン）の方が、排
気ガスより大きい。尚、この割合は、ガソリンによって
も大きく異なる。
【００４０】従って、ＨＣとＮＯｘの濃度比を所定の値
に制御しても、未燃ガスが多く排出される場合、ＮＯｘ
の浄化率が必ずしも向上しない。未燃ガスが多く排出さ
れるのは、吸排気バルブが共に開放されるオーバラップ
期間中に燃料を噴射したことによる。さらに、図７に示
す如く、選択還元型ＮＯｘ還元触媒を用いたとき、ＨＣ
／ＮＯｘ比、より詳しくは不飽和もしくは芳香族炭化水
素（ＨＣ）濃度とＮＯｘ濃度の比が、所定値（図中に破
線αで示す。より詳しくは４．０）以上ではないと、浄
化率が低下することも実験により確認された。
【００４１】この発明は上記の知見に基づいてなされた
ものであり、前記したＮＯｘ成分の分解にＨＣ成分を必
要とする選択還元型ＮＯｘ還元触媒を用いると共に、吸
排気バルブが共に開放されるオーバーラップ期間中に燃
料の噴射を行わないようにすることで、多重結合を有す
るオレフィン系炭化水素などの構成比を上げる、あるい
は低下させないようにし、酸化雰囲気におけるＮＯｘの
浄化率を上げるようにした。
【００４２】図４を参照して説明すると、Ｓ１０におい
て機関回転数ＮＥ、吸気管内絶対圧ＰＢＡなどの検出さ
れた運転パラメータを読み出し、Ｓ１２に進んで目標空
燃比ＫＣＭＤを算出する。
【００４３】図８はその作業を示すサブルーチン・フロ
ー・チャートである。
【００４４】以下説明すると、先ずＳ１００においてフ
ューエルカット中か否か判断し、肯定されるときはＳ１
０２に進んで目標空燃比ＫＣＭＤを所定値ＫＣＭＤＦＣ
（例えば１．０）に設定する。
【００４５】他方、Ｓ１００で否定されるときはＳ１０
４に進んでフューエルカット直後（例えばフューエルカ
ット終了後５００ｍｓ以内）か否か判断し、肯定される
ときはＳ１０６に進んで目標空燃比の前回値ＫＣＭＤ(k
-1) と検出空燃比（ＬＡＦセンサ出力値）の前回値ＫＡ
ＣＴ(k-1) の偏差の絶対値が所定値ΔＫＦＰＣ（例えば
０．１４）を超えるか否か判断する。尚、(k-1) は離散
系のサンプル時刻(k)（具体的には図４プログラムの起
動時刻）の前回値を示す。
【００４６】Ｓ１０６で肯定されるときはＳ１０８に進
んでフューエルカット直後であることを示すフラグＦＰ
ＦＣのビットを１にセットしてＳ１０２に進むと共に、
Ｓ１０６で否定されるとき、およびＳ１０４で否定され
るときはＳ１１０に進んでそのフラグのビットを０にリ
セットする。
【００４７】次いでＳ１１２に進み、検出した機関回転
数ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡとから所定のマップを検
索し、目標空燃比の基準値ＫＢＳを求める。続いてＳ１
１４に進み、検索した基準値に対して運転状態に応じて
水温、負荷などから補正を加える。続いてＳ１１６に進
み、補正された基準値に、リーン化補正係数、減速時補
正係数などを乗算して更に補正し、目標空燃比ＫＣＭＤ
の今回値を算出する（簡略化のため、今回値にｋを付す
のは省略した）。
【００４８】続いてＳ１１８に進んで適宜なリミット処
理を行い、Ｓ１２０に進んで算出した目標空燃比ＫＣＭ
Ｄから所定のテーブルを検索して充填効率の補正係数Ｋ
ＥＴＣを求め、Ｓ１２２に進んで検索した充填効率補正
係数ＫＥＴＣを目標空燃比ＫＣＭＤに乗じて目標空燃比
補正係数ＫＣＭＤＭを算出する。尚、目標空燃比ＫＣＭ
Ｄおよび目標空燃比補正係数ＫＣＭＤＭは、より詳しく
は当量比で示される。
【００４９】図４フロー・チャートの説明に戻ると、続
いてＳ１４に進んで燃料噴射量Ｔｏｕｔを演算する。
【００５０】燃料噴射量Ｔｏｕｔは、公知の手法に従っ
て、 Ｔｏｕｔ＝Ｔｉｍ×ＫＣＭＤＭ×ＫＴＯＴＡＬ×ＫＦＢ
＋ＴＴＯＴＡＬ で求める。ここで、Ｔｉｍ：機関回転数ＮＥ、吸気管内
絶対圧ＰＢＡから所定のマップを検索して求められる基
本値、ＫＣＭＤＭ：上記した目標空燃比補正係数、ＫＴ
ＯＴＡＬ：乗算補正項（後述するＥＧＲ補正項ＫＥＧＲ
Ｎなどを含む）、ＫＦＢ：空燃比フィードバック補正
項、ＴＴＯＴＡＬ：加算補正項である。
【００５１】次いでＳ１６に進み、算出した目標空燃比
ＫＣＭＤが所定値ＫＣＭＤＬ未満か否か判断する。上記
したように目標空燃比ＫＣＭＤは当量比で示されること
から、ここで所定値ＫＣＭＤＬはリーン方向の所定値、
即ち、排気ガスが酸化雰囲気にあることを示すに足る
値、具体的には０．８などの値とする。尚、この値は機
関回転数ＮＥおよび吸気管内絶対圧ＰＢＡなどで変わる
ことから、予め実験により求めておき、検出した機関回
転数などから検索するようにしても良い。
【００５２】そして、Ｓ１６で肯定されるときはＳ１８
に進み、燃料噴射タイミング、より具体的には燃料噴射
終了タイミングθｉｎｊを、図９に示す如く、吸排気バ
ルブが共に開放されるバルブオーバラップ期間を避ける
に足る値θｉｎｊｌｅに設定する。即ち、図９に示す如
く、バルブオーバーラップ期間が経過した後に燃料噴射
を開始して吸気行程中に燃料噴射を完了させるべく、θ
ｉｎｊｌｅを例えばＡＴＤＣ１２０度に設定し、そのク
ランク角度で燃料噴射を終了する。
【００５３】他方、Ｓ１６で否定されるときはＳ２０に
進み、燃料噴射終了タイミングθｉｎｊは通常の値θｉ
ｎｊｓｔに設定する。従って、この場合には図９に示す
如く、排気行程の後期、例えばＢＴＤＣ６０度に燃料噴
射を終了するように、θｉｎｊｓｔを設定する。
【００５４】尚、目標空燃比ＫＣＭＤが理論空燃比に近
い当量比であるとき、主として第２の触媒３０において
排気ガス中のＨＣ，ＮＯｘ，ＣＯ成分の浄化が行われ
る。また、図示しない別ルーチンにおいて、Ｓ１８ある
いはＳ２０で設定された燃料噴射終了タイミングθｉｎ
ｊに基づいて決定した燃料噴射量Ｔｏｕｔが噴射される
が、それ自体は公知の手法であるので、詳細な説明は省
略する。
【００５５】ここで、上記した制御を敷衍すると、図９
に示す如く、ある気筒に着目するとき、例えばＡＴＤＣ
１０から３０度で排気バルブ（図にＥＸと示す）が閉じ
る前に、ＢＴＤＣ１０から３０度で吸気バルブ（図にＩ
Ｎと示す）が開き、図示のような吸排気バルブが共に開
放されるバルブオーバーラップ期間が存在する。しか
し、この実施の形態においては上記の如く、目標空燃比
ＫＣＭＤが所定値未満のリーン方向の値であるときは、
バルブオーバラップ期間中の燃料噴射を回避するように
構成したので、排気ガス中に未燃ガスが排出されること
が少ない。
【００５６】従って、ＨＣ成分においてＮＯｘの浄化率
に寄与しないパラフィン系ＨＣの占める割合が低くなる
と共に、多重結合を有するオレフィン系などのＨＣ成分
の占める割合が高くなり、ＮＯｘ浄化率を最良にするこ
とができる。
【００５７】図１０は、同一のリーン運転条件下（目標
ＫＣＭＤ≦０．８）において、同一の燃料噴射タイミン
グθｉｎｊのみを変更して燃料噴射を行った場合のＨＣ
／ＮＯｘ比（より詳しくはＨＣ濃度とＮＯｘ濃度の比）
とＮＯｘ浄化率ηＮＯｘの実験結果を示す。
【００５８】図から明らかな如く、バルブオーバーラッ
プ期間中から燃料噴射したときのＨＣ／ＮＯｘ比（図に
ａで示す）は、噴射された燃料の一部が未燃ガスとして
排気バルブが閉じられるまでに排気系に吹き抜ける結
果、バルブオーバーラップ期間を避けて燃料噴射した場
合の値（図にｂで示す）よりも大きい。
【００５９】しかし、ＨＣ／ＮＯｘ比は大きくなるもの
の、排気ガス中にパラフィン系のＨＣ成分が増加し、オ
レフィン系などの多重結合を有するＨＣ成分が低下する
ことから、ＮＯｘ浄化率は、吸排気バルブが共に開放さ
れるバルブオーバーラップ期間を避けて燃料噴射した場
合（図にｃで示す）に比較し、バルブオーバーラップ期
間に燃料噴射を開始した場合（図にｄで示す）には低下
している。
【００６０】この実施の形態は、図１０に示す知見に基
づいてなされたものであり、ＮＯｘ成分の分解にＨＣ成
分を必要とする選択還元型ＮＯｘ還元触媒を用いると共
に、吸排気バルブが共に開放されるオーバーラップ期間
を避けて燃料噴射を行うように構成した。尚、燃料噴射
量が多く、燃料噴射タイミングθｉｎｊｌｅをＡＴＤＣ
１２０℃に設定しても吸気行程中に燃料噴射を終了でき
ないような場合には、燃料噴射を排気行程と吸気行程に
分けることで、オーバーラップ期間を避けて噴射すれば
良い。
【００６１】この実施の形態においては、上記の如く構
成したことによって、多重結合を有するオレフィン系炭
化水素などの構成比を上げるか、あるいは少なくとも低
下させないことが可能となり、酸化雰囲気におけるＮＯ
ｘの浄化率を上げることができる。
【００６２】図１１はこの発明に係る装置の第２の実施
の形態を示す、図４と同様のフロー・チャートである。
【００６３】発明者達がさらに実験を重ねた結果、ＮＯ
ｘ浄化率は排気ガス中のＯ2 （酸素）濃度に依存し、図
１２に示す如く、Ｏ2 濃度が低い方が浄化率は向上する
ことが判明した。
【００６４】即ち、ＮＯｘ成分の分解にＨＣ成分を必要
とする選択還元型ＮＯｘ還元触媒においては多重結合を
有するオレフィン系などのＨＣ成分が有益であり、選択
還元型ＮＯｘ還元触媒として耐熱性無機酸化物からなる
担体上にイリジウムを活性種として担持させてなる触媒
を用いる場合、図７に示したように、多重結合を有する
ＨＣとＮＯｘの比、より詳しくは不飽和もしくは芳香族
ＨＣの濃度とＮＯｘ濃度の比が所定値以上ではないと浄
化率が低下すると共に、図１２に示す如く、低Ｏ2 濃度
の方が、高い浄化率を得られることが判明した。
【００６５】換言すれば、そのようなＮＯｘ分解触媒を
用いる場合、排気ガス中のＨＣ（不飽和もしくは芳香族
ＨＣ）／ＮＯｘ濃度比が所定値以上で、かつＯ2 濃度を
低くすることにより、ＮＯｘ浄化率を一層高くできるこ
とが実験により確認された。
【００６６】さらに考究を続けたところ、ＥＧＲがＮＯ
ｘ浄化率の向上に有益であることが判明した。それにつ
いて図１３を参照して説明すると、図中でｅ，ｆは多重
結合を有するＨＣとＮＯｘの濃度比が１．５のときのＮ
Ｏｘ浄化率ηＮＯｘを示し、ｇ，ｈは同様に多重結合を
有するＨＣとＮＯｘの濃度比が４．０のときのＮＯｘ浄
化率ηＮＯｘを示す。
【００６７】同図で、ｅ，ｆ，ｇ，ｈは、それぞれ、ほ
ぼ同一の機関出力を確保することができる、言い換えれ
ば、ほぼ同一の燃料噴射量を与えたときのＮＯｘ浄化率
を示している。ｅ，ｇにおいて空燃比Ａ／Ｆは２２：１
であり、ＥＧＲ率は零（ＥＧＲ実行なし）である
【００６８】この状態から、吸入空気量を調整すること
により、空燃比Ａ／Ｆを１９：１までリッチ方向に変化
させると、ＮＯｘ浄化率はｆ点まで向上する。これは、
排気ガス中の酸素濃度が低下することによる。他方、ｅ
点から燃料噴射タイミングθｉｎｊなどを制御して多重
結合を有するＨＣとＮＯｘの濃度比を４．０に上げる
と、ＮＯｘ浄化率はｇ点まで向上する。このことは、Ｎ
Ｏｘ浄化率は、排気ガス中の酸素濃度と、多重結合を有
するＨＣとＮＯｘの濃度比に、それぞれ依存することを
示している。
【００６９】さらに、ｅ点に示す状態から、ＥＧＲ率
（即ち、ＥＧＲ量）を最適に制御することにより、ＮＯ
ｘ浄化率をｇ点まで向上できることが知見できた。これ
は、ＥＧＲを実行することで、酸素濃度を低下できるこ
とから、空燃比を２２：１から１９：１まで変化させる
ことができ、同時に、ＥＧＲの実行によって燃焼状態が
変化することで、排気ガス中のＮＯｘ濃度が低下する一
方、不飽和もしくは芳香族ＨＣ濃度も若干増加し、結果
的に多重結合を有するＨＣとＮＯｘの比が増大すること
によるものと思われる。
【００７０】いずれにしても、このようにＥＧＲを実行
することで、排気ガス中のＮＯｘ濃度を低下できる一
方、多重結合を有するＨＣとＮＯｘの濃度比を増大させ
ることができ、さらに酸素濃度を低下させることもでき
てＮＯｘ浄化率を大幅に向上できることが知見された。
第２の実施の形態は、このような知見に基づく。
【００７１】以下、図１１を参照して説明すると、Ｓ２
００からＳ２１０まで第１の実施の形態と同様の処理を
行って燃料噴射タイミングを設定した後、Ｓ２１２に進
んでＥＧＲ（排気還流）が実行されるＥＧＲ領域にある
か否か判断し、肯定されるときはＳ２１４に進んでＥＧ
Ｒ率（排気還流率）を算出する。
【００７２】以下、図１４はその作業を示すサブルーチ
ン・フロー・チャートである。
【００７３】尚、このＥＧＲ率の算出においては、燃焼
室に流入する正味のＥＧＲ率は、 正味ＥＧＲ率＝（定常時のＥＧＲ率）×（実リフトと弁
前後の圧力比より求まるガス量ＱＡＣＴ）／（リフト指
令値と弁前後の圧力比より求まるガス量ＱＣＭＤ）で求
め、定常時（基本）のＥＧＲ率は、ＥＧＲ率補正係数を
求め、１から減算することで求める。即ち、定常時のＥ
ＧＲ率補正係数をＫＥＧＲＭＡＰとすると、 定常時のＥＧＲ率＝（１−ＫＥＧＲＭＡＰ）で算出す
る。
【００７４】また、ＥＧＲガスの流入遅れは、ある無駄
時間が経過した後に一度に燃焼室に流入するとみなし、
所定の周期ごとに前記した正味還流率を算出して記憶手
段に格納しておくと共に、無駄時間に相当する過去の周
期の算出値をもって真に燃焼室に流入した排気ガスの還
流率とみなすようにした。尚、「ＥＧＲ率」（排気還流
率）は、排気ガス／吸入空気の体積比ないしは重量比を
意味する。
【００７５】尚、上記は本出願人が先に特開平８−２９
１７３７号で提案しているので、以下の説明は簡単に止
める。
【００７６】先ずＳ３００で機関回転数ＮＥ、吸気管内
絶対圧ＰＢＡ、大気圧ＰＡ、実リフトＬＡＣＴ（リフト
センサ１１０の出力）などを読み込み、Ｓ３０２に進ん
で検出した機関回転数ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡと目
標空燃比ＫＣＭＤからリフト指令値ＬＣＭＤを検索す
る。リフト指令値ＬＣＭＤは、図１５に示す如く、予め
特性を定めて設定しておいたマップを機関回転数ＮＥ、
吸気管内絶対圧ＰＢＡおよび目標空燃比ＫＣＭＤから検
索して求める。
【００７７】図示の特性において、ＫＣＭＤ２はＫＣＭ
Ｄ１より当量比において小さい（よりリーンな）値であ
り、ＫＣＭＤ３はＫＣＭＤ２より当量比においてさらに
小さい（より一層リーンな）値である。そして、リフト
指令値ＬＣＭＤは、ＫＣＭＤ１よりＫＣＭＤ２が、ＫＣ
ＭＤ２よりＫＣＭＤ３が、大きくなるように設定する。
【００７８】即ち、目標空燃比ＫＣＭＤがリーンになる
に従って、より大量の排気ガスを吸気側に還流させて燃
焼室に供給し、排気ガス中のＯ2 濃度を低下させるよう
に設定する。
【００７９】続いてＳ３０４に進み、同様に機関回転数
ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡと目標空燃比ＫＣＭＤから
図１６にその特性を示すマップを検索し、定常時（基
本）のＥＧＲ率補正係数ＫＥＧＲＭＡＰを求める。
【００８０】図１６に示す如く、定常時のＥＧＲ率補正
係数ＫＥＧＲＭＡＰも予め実験で求めてマップとして設
定しておき、同様のパラメータから検索して求める。
【００８１】図１５に示した特性と同様に、ＫＣＭＤ２
はＫＣＭＤ１より当量比において小さい（よりリーン
な）値であり、ＫＣＭＤ３はＫＣＭＤ２より当量比にお
いて小さい（より一層リーンな）値であり、定常時のＥ
ＧＲ率補正係数ＫＥＧＲＭＡＰは、ＫＣＭＤ１よりＫＣ
ＭＤ２が、ＫＣＭＤ２よりＫＣＭＤ３が小さくなるよう
に設定される。これは、目標空燃比ＫＣＭＤがリーンに
なるに従って、より大量の排気ガスを吸気側に還流させ
て燃焼室に供給しているので、必要な燃料噴射量が燃料
噴射量が減少するためである。
【００８２】次いでＳ３０６に進んで検出した実リフト
ＬＡＣＴが零ではないことを確認してＳ３０８に進み、
検索したリフト指令値ＬＣＭＤを所定の下限値ＬＣＭＤ
ＬＬ（微小値）と比較する。
【００８３】Ｓ３０８で検索値が下限値以下ではないと
判断されるときはＳ３１０に進んで吸気管内絶対圧ＰＢ
Ａと大気圧ＰＡとの比ＰＢＡ／ＰＡを求め、それと検索
したリフト指令値ＬＣＭＤから所定のマップを検索し、
ガス量（前記したリフト指令値と弁前後の圧力比より求
まるガス量）ＱＣＭＤを求める。
【００８４】続いてＳ３１２に進み、検出した実リフト
ＬＡＣＴと同様の比ＰＢＡ／ＰＡとから同様のマップを
検索し、ガス量（前記した実リフトと弁前後の圧力比よ
り求まるガス量）ＱＡＣＴを求める。
【００８５】続いてＳ３１４に進んで検索した基本ＥＧ
Ｒ率補正係数ＫＥＧＲＭＡＰを１から減算して得た値を
定常時のＥＧＲ率（ＥＧＲ動作が安定しているときのＥ
ＧＲ率）を求め、続いてＳ３１６に進んで図示の如く正
味ＥＧＲ率を求める。次いでＳ３１８に進んでＥＧＲ率
に対する燃料噴射補正係数ＫＥＧＲＮを演算する。
【００８６】図１７はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【００８７】同図に従って説明すると、Ｓ４００におい
て１から正味ＥＧＲ率を減算した差を燃料噴射補正係数
ＫＥＧＲＮとし、Ｓ４０２に進んで算出した燃料噴射補
正係数ＫＥＧＲＮをリングバッファに順次格納（記憶）
する。続いてＳ４０４に進み、検出した機関回転数ＮＥ
と吸気管内絶対圧ＰＢＡとから所定のマップを検索して
無駄時間τ（リングバッファの番号で示される）を検索
し、Ｓ４０６に進んで検索した無駄時間τに対応する燃
料噴射補正係数ＫＥＧＲＮを読み出す。
【００８８】即ち、図１８に示すように、現在時点がＡ
であるとき、例えば１２回前の算出値を選択し、それを
今回の燃料噴射補正係数ＫＥＧＲＮとする。尚、決定さ
れた燃料噴射補正係数ＫＥＧＲＮは前記の如く、補正項
ＫＴＯＴＡＬの一部として燃料噴射量の補正に用いられ
る。
【００８９】尚、図１４フロー・チャートにおいて、Ｓ
３０６で肯定されるときはＳ３２０に進んで比を零とす
ると共に、Ｓ３０８で肯定されるときはＳ３２２，Ｓ３
２４に進んで前回値を保持する。
【００９０】図１１フロー・チャートの説明に戻ると、
次いでＳ２１６に進み、図１４フロー・チャートのＳ３
０２で検索したリフト指令値ＬＣＭＤとなるように、Ｅ
ＧＲバルブ１０４をデューティ比制御する。即ち、Ｓ２
０６で肯定されるときはＳ３０２においてＫＣＭＤＬ相
当のＫＣＭＤ３が選択され、リフト指令値ＬＣＭＤが決
定される。他方、Ｓ２１２で否定されるときはＳ２１８
に進んでリフト指令値ＬＣＭＤは零と決定され、Ｓ２２
０に進んで燃料噴射補正係数ＫＥＧＲＮも零に決定され
る。
【００９１】第２の実施の形態においては上記の如く構
成したことから、燃料量を増加させることなく、排気ガ
ス中のＯ2 濃度を低下できる一方、不飽和もしくは芳香
族ＨＣとＮＯｘの濃度比を増大させることができ、さら
に酸素濃度を低下させることもできてＮＯｘ浄化率を大
幅に向上させることができる。
【００９２】図１９はこの発明の第３の実施の形態を示
すグラフ図である
【００９３】第３の実施の形態においては、目標空燃比
ＫＣＭＤに応じて補正係数ＫＬを求めるようにした。即
ち、図１５に示したリフト指令値ＬＣＭＤのマップ特性
は１種類のみ設定しておき、機関回転数ＮＥと吸気管内
絶対圧ＰＢＡとから検索すると共に、検索値に補正係数
ＫＬを乗じてリフト指令値ＬＣＭＤを算出するようにし
た。尚、図示は省略するが、図１６に示した定常時のＥ
ＧＲ率補正係数ＫＥＧＲＭＡＰについても同様の補正係
数を設定しても良い。
【００９４】第３の実施の形態においては、第２の実施
の形態と同様に、排気ガス中のＯ2濃度を低下させてＮ
Ｏｘ浄化率を向上できると共に、リフト指令値ＬＣＭＤ
などに複数のマップを必要としないので、構成としても
簡易となる。
【００９５】尚、第２および第３の実施の形態におい
て、図１１フロー・チャートのＳ２００からＳ２１０に
おいて第１の実施の形態と同様の処理を行ったが、Ｓ２
００からＳ２１０までの処理を廃し、Ｓ２１２からＳ２
１６までのＥＧＲ制御のみを行っても良い。
【００９６】ここで、請求項との対応を示すと、上記し
た実施の形態にあっては、内燃機関（１０）の排気系
（排気管２６）に、酸化雰囲気で窒素酸化物を還元させ
る選択還元型窒素酸化物還元触媒（第１の触媒２８）を
備えてなる排気ガス浄化装置において、前記内燃機関か
ら排出される排気ガスの一部を吸気系に還流させるＥＧ
Ｒ機構（１００）、および、予め定められた特性に従っ
て前記排気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化水素の
濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定値以上になるよう
に前記ＥＧＲ機構を動作させるＥＧＲ制御手段（図１１
のＳ２１２からＳ２２０）を備える如く構成した。
【００９７】また、前記ＥＧＲ制御手段はさらに、予め
定められた特性に従って前記排気ガス中の酸素濃度が所
定値（例えば１２％）以下となるように前記ＥＧＲ機構
を動作させる（図１１のＳ２１４、図１４のＳ３０２，
Ｓ３０４）如く構成した。尚、上記所定値は、機関の燃
焼状態に応じて設定しても良い。
【００９８】請求項３項にあっては、さらに、予め定め
られた特性に従って前記排気ガス中の、不飽和もしくは
芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の比が所定
値以上になるように前記内燃機関の燃料噴射タイミング
を制御する燃料噴射タイミング制御手段（図４のＳ１６
からＳ２０）を備える如く構成した。
【００９９】請求項４項にあっては、内燃機関（１０）
の排気系（排気管２６）に、酸化雰囲気で窒素酸化物を
還元させる選択還元型窒素酸化物還元触媒（第１の触媒
２８）を備えてなる排気ガス浄化装置において、前記内
燃機関の空燃比を理論空燃比よりリーンな値に制御する
空燃比制御手段（図４のＳ１２、図８のＳ１００からＳ
１２２）、および、予め定められた特性に従って前記排
気ガス中の、不飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、
窒素酸化物の濃度の比が所定値以上とすべく、前記内燃
機関の吸排気バルブが共に開放されるバルブオーバーラ
ップ期間を避けるように前記内燃機関の燃料噴射タイミ
ングを制御する燃料噴射タイミング制御手段（図４のＳ
１６からＳ２０）を備える如く構成した。
【０１００】請求項５項にあっては、前記選択還元型窒
素酸化物還元触媒（第１の触媒２８）が、耐熱性無機酸
化物にイリジウムを活性種として担持させた触媒からな
る如く構成した。
【０１０１】尚、上記した手法は全て、いわゆる直噴機
関にも適用することができる。直噴機関においては燃料
を気筒内に直接噴射することから、燃料噴射タイミング
は吸気工程から圧縮工程の間になるので、実施の形態に
示したポート噴射機関のように、基本的には、噴射され
た燃料が吸排気バルブが共に開放されるバルブタイミン
グのオーバーラップ期間中に排気系に吹き抜けない。
【０１０２】しかしながら、直噴機関においても燃料噴
射タイミングに応じて排気ガス中のＨＣ成分の構成に違
いが見られる。直噴機関においては通例、低負荷時は成
層燃焼を行わせるため、燃料噴射タイミングは圧縮工程
になるが、燃料噴射タイミングを圧縮工程の中で変化さ
せると、層状燃焼の範囲から外れた燃料が、燃焼されず
に排出される場合がある。
【０１０３】また、中高負荷においては燃料噴射タイミ
ングは吸気工程となり、予混合燃焼となるか、もしくは
吸気工程と圧縮工程の組み合わせにより予混合と層状吸
気の組み合わせとなる。この場合においても、吸気工程
中の燃料噴射タイミングを変更したり、吸気工程と圧縮
工程の燃料噴射タイミングや噴射の比率を変更すること
で燃焼状態が変化し、排気ガス中のＨＣの種類を変える
ことができる。
【０１０４】このことから、直噴機関においても、燃料
噴射タイミングを変えることで、排気ガス中の不飽和も
しくは芳香族ＨＣの濃度を制御することができる。
【０１０５】尚、上記において、第２の触媒３０は、三
元触媒機能を備えたＮＯｘ分解触媒であっても良く、あ
るいは炭化水素ＨＣ、一酸化炭素ＣＯなどを酸化する酸
化触媒であっても良い。要は、第２の触媒３０は、リー
ン空燃比以外の空燃比雰囲気で炭化水素ＨＣ、一酸化炭
素ＣＯを効率良く浄化できるものであれば良い。
【０１０６】また、上記でＥＧＲ機構について、電動型
の排気還流弁を用いたが、機関の負圧により作動するダ
イアフラムを用いた排気還流弁を使用しても良い。
【０１０７】また、排気ガスの酸素濃度に比例した出力
が得られる空燃比センサを用いたが、Ｏ2 センサであっ
ても良い。
【０１０８】
【発明の効果】請求項１項にあっては、排気ガス中の、
不飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の
濃度の比を最適にすることができ、よって触媒のＮＯｘ
浄化率を向上させることができる。
【０１０９】請求項２項にあっては、前記した作用、効
果に加えて酸素濃度を所定値以下に抑制することがで
き、さらに触媒のＮＯｘ浄化率をさらに向上させること
ができる。
【０１１０】請求項３項にあっては、排気ガス中の、不
飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃
度の比を最適にすることができ、さらに触媒のＮＯｘ浄
化率を向上させることができる。
【０１１１】請求項４項にあっては、請求項３項で述べ
たと同様に、酸化雰囲気において排気ガス中の、不飽和
もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃度の
比を最適にすることができ、さらに触媒のＮＯｘ浄化率
を向上させることができる。
【０１１２】尚、ＮＯｘ浄化率の向上は、請求項５項に
記載するように、耐熱性無機酸化物にイリジウムを活性
種として担持させた触媒において顕著である。
【図面の簡単な説明】
【図１】この出願に係る内燃機関の排気ガス浄化装置を
全体的に示す概略図である。
【図２】図１中のＥＧＲ機構の詳細を示す説明図であ
る。
【図３】図１中の制御ユニットの詳細を示すブロック図
である。
【図４】この出願に係る内燃機関の排気ガス浄化装置の
動作を示すフロー・チャートである。
【図５】図４に示す排気ガス浄化手法を説明する不飽和
もしくは芳香族ＨＣ成分とそれ以外のＨＣ成分のＮＯｘ
浄化率を示す説明グラフ図である。
【図６】燃料（ガソリン）と排気ガス中の不飽和もしく
は芳香族ＨＣ成分とそれ以外のＨＣ成分の成分比を示す
説明データ図である。
【図７】不飽和もしくは芳香族ＨＣ成分／ＮＯｘ比の浄
化率に対する特性を示す説明グラフ図である。
【図８】図４フロー・チャートの目標空燃比ＫＣＭＤの
算出作業を示すサブルーチン・フロー・チャートであ
る。
【図９】図４フロー・チャートの燃料噴射タイミングを
示す説明グラフ図である。
【図１０】この発明に係る装置のＮＯｘ浄化率を示すデ
ータ図である。
【図１１】この発明の第２の実施の形態を示す、図４と
同様の装置の動作を示すフロー・チャートである。
【図１２】第２の実施の形態における浄化手法で、酸素
濃度に対するＮＯｘ浄化率の特性を示す説明グラフ図で
ある。
【図１３】第２の実施の形態の浄化率を示す説明データ
図である。
【図１４】図１１フロー・チャートの中のＥＧＲ率算出
作業を示すサブルーチン・フロー・チャートである。
【図１５】図１４フロー・チャートで用いるリフト指令
値のマップ特性を示す説明グラフ図である。
【図１６】図１４フロー・チャートで用いる基本ＥＧＲ
率補正係数ＫＥＧＲＭＡＰのマップ特性を示す説明グラ
フ図である。
【図１７】図１４フロー・チャートの燃料噴射補正係数
の算出作業を示すサブルーチン・フロー・チャートであ
る。
【図１８】図１７フロー・チャートの無駄時間τによる
燃料噴射補正係数の算出を示す説明タイミング・チャー
トである。
【図１９】この発明の第３の実施の形態を示す説明グラ
フ図である。
【符号の説明】
１０ 内燃機関 ２２ インジェクタ ２４ 排気マニホルド ２８ 第１の触媒（選択還元型窒素酸化物還元触媒） ３０ 第２の触媒（三元触媒） ３４ 制御ユニット ５４ 空燃比センサ（ＬＡＦセンサ） １００ ＥＧＲ機構 １０４ ＥＧＲバルブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｄ 21/08 ３０１ Ｆ０２Ｄ 41/02 ３２５Ｅ 41/02 ３２５ 41/14 ３１０Ｃ 41/14 ３１０ 41/34 Ｆ 41/34 43/00 ３０１Ｅ 43/00 ３０１ ３０１Ｊ ３０１Ｎ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｈ １０２Ａ

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 内燃機関の排気系に、酸化雰囲気で窒素
    酸化物を還元させる選択還元型窒素酸化物還元触媒を備
    えてなる排気ガス浄化装置において、 ａ．前記内燃機関から排出される排気ガスの一部を吸気
    系に還流させるＥＧＲ機構、 および ｂ．予め定められた特性に従って前記排気ガス中の、不
    飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃
    度の比が所定値以上になるように前記ＥＧＲ機構を動作
    させるＥＧＲ制御手段、を備えたことを特徴とする内燃
    機関の排気ガス浄化装置。
  2. 【請求項２】 前記ＥＧＲ制御手段はさらに、予め定め
    られた特性に従って前記排気ガス中の酸素濃度が所定値
    以下となるように前記ＥＧＲ機構を動作させることを特
    徴とする請求項１項記載の内燃機関の排気ガス浄化装
    置。
  3. 【請求項３】 さらに、 ｃ．予め定められた特性に従って前記排気ガス中の、不
    飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃
    度の比が所定値以上になるように前記内燃機関の燃料噴
    射タイミングを制御する燃料噴射タイミング制御手段、
    を備えたことを特徴とする請求項１項または２項記載の
    内燃機関の排気ガス浄化装置。
  4. 【請求項４】 内燃機関の排気系に、酸化雰囲気で窒素
    酸化物を還元させる選択還元型窒素酸化物還元触媒を備
    えてなる排気ガス浄化装置において、 ｄ．前記内燃機関の空燃比を理論空燃比よりリーンな値
    に制御する空燃比制御手段、 および ｅ．予め定められた特性に従って前記排気ガス中の、不
    飽和もしくは芳香族炭化水素の濃度と、窒素酸化物の濃
    度の比が所定値以上とすべく、前記内燃機関の吸排気バ
    ルブが共に開放されるバルブオーバーラップ期間を避け
    るように前記内燃機関の燃料噴射タイミングを制御する
    燃料噴射タイミング制御手段、を備えたことを特徴とす
    る内燃機関の排気ガス浄化装置。
  5. 【請求項５】 前記選択還元型窒素酸化物還元触媒が、
    耐熱性無機酸化物にイリジウムを活性種として担持させ
    た触媒からなることを特徴とする請求項１項ないし４項
    のいずれかに記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。
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