JPH1150198A - 耐震性及び耐火性に優れた鋼管 - Google Patents
耐震性及び耐火性に優れた鋼管Info
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- JPH1150198A JPH1150198A JP21060097A JP21060097A JPH1150198A JP H1150198 A JPH1150198 A JP H1150198A JP 21060097 A JP21060097 A JP 21060097A JP 21060097 A JP21060097 A JP 21060097A JP H1150198 A JPH1150198 A JP H1150198A
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- steel tube
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- steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】大地震の際に作用する軸方向の引張圧縮や曲げ
応力に対して、局部座屈を起こしにくく建築用柱などに
好適な耐震性及び耐火性に優れた鋼管を熱処理を行うこ
となく提供することを目的とする。 【解決手段】重量％で、C:0.05-0.18%,Mn:0.5-1.6%,Mo:
0.05-0.5%,V:0.005-0.1%,PCM:0.10-0.25,Cu,Ni,Cr 及び
Tiのうち１種以上をCu:0.05-0.50%,Ni:0.05-0.50%,Cr:
0.05-0.50%,Ti:0.005-0.080% の成分で含有し、さらに
Ｖ及びＴｉ量が以下の式（１）を満足し、パーライト、
ベイナイト、及びマルテンサイトのうち少なくとも１種
からなる金属組織の面積分率が１０％以上８０％以下
で、残部フェライトであることを特徴とする耐震性及び
耐火性に優れた鋼管。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ （１）
応力に対して、局部座屈を起こしにくく建築用柱などに
好適な耐震性及び耐火性に優れた鋼管を熱処理を行うこ
となく提供することを目的とする。 【解決手段】重量％で、C:0.05-0.18%,Mn:0.5-1.6%,Mo:
0.05-0.5%,V:0.005-0.1%,PCM:0.10-0.25,Cu,Ni,Cr 及び
Tiのうち１種以上をCu:0.05-0.50%,Ni:0.05-0.50%,Cr:
0.05-0.50%,Ti:0.005-0.080% の成分で含有し、さらに
Ｖ及びＴｉ量が以下の式（１）を満足し、パーライト、
ベイナイト、及びマルテンサイトのうち少なくとも１種
からなる金属組織の面積分率が１０％以上８０％以下
で、残部フェライトであることを特徴とする耐震性及び
耐火性に優れた鋼管。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ （１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築用の柱などと
して使用される耐震性（地震時の耐局部座屈性）及び耐
火性に優れた鋼管に関する。
して使用される耐震性（地震時の耐局部座屈性）及び耐
火性に優れた鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯＥ鋼管やスパイラル鋼管、継目無鋼
管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管あるいは低合金
鋼鋼管は、大量かつ安定して製造できるため、その優れ
た経済性や溶接施工性と相俟って建築用の柱として広く
用いられている。しかしながら、大地震が発生した場
合、これら鋼管には軸方向の引張圧縮や曲げ戻しあるい
は逆曲げの大きな力が繰り返し加わり、外径／管厚比が
ある程度大きな鋼管では局部座屈を起こし、場合によっ
ては円周方向の亀裂の発生や破断に至ることがある。
管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管あるいは低合金
鋼鋼管は、大量かつ安定して製造できるため、その優れ
た経済性や溶接施工性と相俟って建築用の柱として広く
用いられている。しかしながら、大地震が発生した場
合、これら鋼管には軸方向の引張圧縮や曲げ戻しあるい
は逆曲げの大きな力が繰り返し加わり、外径／管厚比が
ある程度大きな鋼管では局部座屈を起こし、場合によっ
ては円周方向の亀裂の発生や破断に至ることがある。
【０００３】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平3-173719号、特開平5-65535 号、特開平5-117746
号、特開平5-117747号、特開平5-156357号、特開平6-49
540 号、特開平6-49541 号、特開平6-128641号、特開平
6-264143号、特開平6-264144号などにみられるように、
耐震性能として降伏応力と引張強さの比である降伏比を
小さくした鋼管を開示しているが、これらはいずれも柱
の曲げ応力に対する組成変形吸収能に関するもので、軸
方向の引張圧縮や横方向からの曲げ応力や管軸方向の引
張り圧縮の繰り返し応力による局部座屈と局部座屈発生
後の変形による脆性亀裂の発生を防ぐための検討はこれ
まで行われていない。
開平3-173719号、特開平5-65535 号、特開平5-117746
号、特開平5-117747号、特開平5-156357号、特開平6-49
540 号、特開平6-49541 号、特開平6-128641号、特開平
6-264143号、特開平6-264144号などにみられるように、
耐震性能として降伏応力と引張強さの比である降伏比を
小さくした鋼管を開示しているが、これらはいずれも柱
の曲げ応力に対する組成変形吸収能に関するもので、軸
方向の引張圧縮や横方向からの曲げ応力や管軸方向の引
張り圧縮の繰り返し応力による局部座屈と局部座屈発生
後の変形による脆性亀裂の発生を防ぐための検討はこれ
まで行われていない。
【０００４】特開平4-128315号、4-168219号、4-176821
号、4-176819号、4-228521号、4-218616号には耐火性に
優れた建築用電縫鋼管が、特開平5-9578号にはＵ０Ｅ鋼
管が開示されている。これらは熱処理を付与したりして
比較的多量のＭｏを添加する必要がある。
号、4-176819号、4-228521号、4-218616号には耐火性に
優れた建築用電縫鋼管が、特開平5-9578号にはＵ０Ｅ鋼
管が開示されている。これらは熱処理を付与したりして
比較的多量のＭｏを添加する必要がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みてなされたもので、大地震の際に作用する軸方向の
引張圧縮や曲げ応力に対して、局部座屈を起こしにくく
建築用柱などに好適な耐震性及び耐火性に優れた鋼管を
熱処理を行うことなく提供することを目的とする。
鑑みてなされたもので、大地震の際に作用する軸方向の
引張圧縮や曲げ応力に対して、局部座屈を起こしにくく
建築用柱などに好適な耐震性及び耐火性に優れた鋼管を
熱処理を行うことなく提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は先に特願平７
−３４２７３３号を提案している。この発明は、パーラ
イト、ベイナイト、及びマルテンサイトのうち少なくと
も１種からなる金属組織の面積分率が１０％以上８０％
以下で、残部フェライトであり、その好適な組成とし
て、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．
５〜２．０％を含み，必要に応じてＣｕ：０．０５〜
０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｎｂ：
０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０５〜０．１０％，
Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種以上を
含有するものである。この発明によれば、大地震の際に
軸方向に作用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉で
も局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生しがた
い耐震性に優れた鋼管を得ることができる。
−３４２７３３号を提案している。この発明は、パーラ
イト、ベイナイト、及びマルテンサイトのうち少なくと
も１種からなる金属組織の面積分率が１０％以上８０％
以下で、残部フェライトであり、その好適な組成とし
て、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．
５〜２．０％を含み，必要に応じてＣｕ：０．０５〜
０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｎｂ：
０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０５〜０．１０％，
Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種以上を
含有するものである。この発明によれば、大地震の際に
軸方向に作用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉で
も局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生しがた
い耐震性に優れた鋼管を得ることができる。
【０００７】本発明者は、上記の発明に関してさらに研
究を重ねた結果、Ｃ，Ｖ，Ｔｉの添加量を下記の関係式
で規制することにより、さらに良好な耐座屈性を得るこ
とかできることを見出だした。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ 本発明はこのような知見に基づくもので、重量％で、重
量％で、Ｃ：０．０５〜０．１８％，Ｍｎ：０．５〜
１．６％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｖ：０．００５
〜０．１％，ＰＣＭ：０．１０〜０．２５，Ｃｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ及びＴｉのうち１種以上をＣｕ：０．０５〜
０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．０８０％の
成分で含有し、さらにＶ及びＴｉ量が以下の式（１）を
満足し、パーライト、ベイナイト、及びマルテンサイト
のうち少なくとも１種（以下第２相と称する）からなる
金属組織の面積分率が１０％以上８０％以下で、残部フ
ェライト（以下第１相と称する）であることを特徴とす
る耐震性及び耐火性に優れた鋼管である。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ （１）
究を重ねた結果、Ｃ，Ｖ，Ｔｉの添加量を下記の関係式
で規制することにより、さらに良好な耐座屈性を得るこ
とかできることを見出だした。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ 本発明はこのような知見に基づくもので、重量％で、重
量％で、Ｃ：０．０５〜０．１８％，Ｍｎ：０．５〜
１．６％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｖ：０．００５
〜０．１％，ＰＣＭ：０．１０〜０．２５，Ｃｕ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ及びＴｉのうち１種以上をＣｕ：０．０５〜
０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．０８０％の
成分で含有し、さらにＶ及びＴｉ量が以下の式（１）を
満足し、パーライト、ベイナイト、及びマルテンサイト
のうち少なくとも１種（以下第２相と称する）からなる
金属組織の面積分率が１０％以上８０％以下で、残部フ
ェライト（以下第１相と称する）であることを特徴とす
る耐震性及び耐火性に優れた鋼管である。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ （１）
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者は、鋼管の軸方向に対し
て横方向から働く曲げ応力に対する耐座屈性を評価する
ために、図１に示す実管曲げ試験ならびに各種材質調査
試験を行い、鋼管の組成や組織などと局部座屈発生挙動
との相関を調査した。本発明の化学組成の鋼管では、管
厚（ｔ）と外径（Ｄ）との比ｔ／Ｄが０．０２未満の鋼
管、ｔ／Ｄが０．０２以上の鋼管のいずれについても、
パーライト、ベイナイト、マルテンサイトなどの第２相
の面積分率が１０％以上８０％以下になると、良好な耐
座屈性能を得ることができることが分かった。例えば座
屈発生時の曲げ角度θが３゜以上というような良好な耐
座屈性能を得るためには鋼管の化学成分と組織とを制御
する必要があることが分かった。また、このような鋼管
は圧縮時の座屈発生までの歪みが大きいことも分かっ
た。
て横方向から働く曲げ応力に対する耐座屈性を評価する
ために、図１に示す実管曲げ試験ならびに各種材質調査
試験を行い、鋼管の組成や組織などと局部座屈発生挙動
との相関を調査した。本発明の化学組成の鋼管では、管
厚（ｔ）と外径（Ｄ）との比ｔ／Ｄが０．０２未満の鋼
管、ｔ／Ｄが０．０２以上の鋼管のいずれについても、
パーライト、ベイナイト、マルテンサイトなどの第２相
の面積分率が１０％以上８０％以下になると、良好な耐
座屈性能を得ることができることが分かった。例えば座
屈発生時の曲げ角度θが３゜以上というような良好な耐
座屈性能を得るためには鋼管の化学成分と組織とを制御
する必要があることが分かった。また、このような鋼管
は圧縮時の座屈発生までの歪みが大きいことも分かっ
た。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。 １）成分組成範囲ならびに組織 Ｃ：０．０５〜０．１８％ この範囲外の炭素量の鋼を溶接すると溶接割れの可能性
が増大するので、Ｃ量を０．０５〜０．１８％に規定す
る。 Ｍｎ：０．５〜１．６％ 構造用鋼として充分な強度と靭性を得るために０．５％
以上の添加が必要であり、１．６％を越えて添加すると
母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。した
がって、Ｍｎ量を０．５〜１．６％に規定する。 Ｍｏ：０．０５〜０．５％ 高温での強度すなわち耐火性を得るために、０．０５％
以上の添加が必要であり、０．５％を越えて添加すると
母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。した
がって、Ｍｏ量を０．０５〜０．５％に規定する。 Ｖ：０．００５〜０．１％ 高温での強度すなわち耐火性を得るために、０．００５
％以上の添加が必要であり、０．１％を越えて添加する
と母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。し
たがって、Ｖ量を０．００５〜０．１％に規定する。 ＰＣＭ：０．１０〜０．２５ この下限は構造物として十分な強度を得るためと良好な
耐座屈性を得るために必要最小限の値で、上限は耐座屈
性と溶接性を劣化させない上限の値である。
が増大するので、Ｃ量を０．０５〜０．１８％に規定す
る。 Ｍｎ：０．５〜１．６％ 構造用鋼として充分な強度と靭性を得るために０．５％
以上の添加が必要であり、１．６％を越えて添加すると
母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。した
がって、Ｍｎ量を０．５〜１．６％に規定する。 Ｍｏ：０．０５〜０．５％ 高温での強度すなわち耐火性を得るために、０．０５％
以上の添加が必要であり、０．５％を越えて添加すると
母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。した
がって、Ｍｏ量を０．０５〜０．５％に規定する。 Ｖ：０．００５〜０．１％ 高温での強度すなわち耐火性を得るために、０．００５
％以上の添加が必要であり、０．１％を越えて添加する
と母材と溶接部の靭性の劣化と溶接性の劣化を招く。し
たがって、Ｖ量を０．００５〜０．１％に規定する。 ＰＣＭ：０．１０〜０．２５ この下限は構造物として十分な強度を得るためと良好な
耐座屈性を得るために必要最小限の値で、上限は耐座屈
性と溶接性を劣化させない上限の値である。
【００１０】ＰＣＭ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃ
ｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／
１０＋５×Ｂ Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１
３ 組織と併せて良好な耐座屈性を得るためにＣ，Ｖ，Ｔｉ
の添加量は上記の式を満足する範囲とする。上記の値が
０．１３未満では良好な耐座屈性を得ることはできな
い。鋼管の強度や靱性の目標に応じて選択元素としてＣ
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉのうち１種以上を以下の範囲で含
有させてもよい。 Ｃｕ：０．０５〜０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５
０％，Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ このうちＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは強度上昇に有効な元
素であり、その下限は強度の上昇に最小限必要な量であ
り、その上限は鋼管の母材部と溶接部の靱性や溶接性を
劣化させない上限の値である。 Ｔｉ：０．００５〜０．０８％ 鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブ損傷防止に有効な元
素で、その量が０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮させることができず、０．０８％を超えると溶接性
や溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ量は
０．００５〜０．８％に規定する。 第２相組織の面積分率が１０％以上８０％以下 第２相組織の面積分率が１０％より小さい場合応力歪み
曲線の傾きが正にならない場合があり、８０％を越える
と十分な一様伸びと８０％以下の降伏比を得ることがで
きなくなるので、第２相組織の面積分率は、１０％以上
８０％以下とする。
ｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／
１０＋５×Ｂ Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１
３ 組織と併せて良好な耐座屈性を得るためにＣ，Ｖ，Ｔｉ
の添加量は上記の式を満足する範囲とする。上記の値が
０．１３未満では良好な耐座屈性を得ることはできな
い。鋼管の強度や靱性の目標に応じて選択元素としてＣ
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉのうち１種以上を以下の範囲で含
有させてもよい。 Ｃｕ：０．０５〜０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５
０％，Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ このうちＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは強度上昇に有効な元
素であり、その下限は強度の上昇に最小限必要な量であ
り、その上限は鋼管の母材部と溶接部の靱性や溶接性を
劣化させない上限の値である。 Ｔｉ：０．００５〜０．０８％ 鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブ損傷防止に有効な元
素で、その量が０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮させることができず、０．０８％を超えると溶接性
や溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ量は
０．００５〜０．８％に規定する。 第２相組織の面積分率が１０％以上８０％以下 第２相組織の面積分率が１０％より小さい場合応力歪み
曲線の傾きが正にならない場合があり、８０％を越える
と十分な一様伸びと８０％以下の降伏比を得ることがで
きなくなるので、第２相組織の面積分率は、１０％以上
８０％以下とする。
【００１１】上記の耐震性及び耐火性に優れた鋼管は、
例えば以下のようにして製造する。 ２）鋼板製造工程 上記好適成分の鋼スラグを加熱し熱間圧延を施す。この
時加熱温度を例えば１０５０℃〜１２５０℃とした後熱
間圧延を施す。熱間圧延終了後空冷あるいは加速冷却に
より鋼板を製造する。
例えば以下のようにして製造する。 ２）鋼板製造工程 上記好適成分の鋼スラグを加熱し熱間圧延を施す。この
時加熱温度を例えば１０５０℃〜１２５０℃とした後熱
間圧延を施す。熱間圧延終了後空冷あるいは加速冷却に
より鋼板を製造する。
【００１２】３）製管工程 上記鋼板製造工程で得られた鋼板をＵＯＥ、ベンディン
グロール、プレスベンディングなどにより冷間加工して
鋼管に成形する。
グロール、プレスベンディングなどにより冷間加工して
鋼管に成形する。
【００１３】本発明鋼管を用いることにより、引張り圧
縮応力や横方向から作用する応力による局部座屈の発生
とそれに起因する脆性的な亀裂の発生を防止できる。さ
らに良好な温度での強度、いわゆる耐火性に優れた鋼管
が得られる。
縮応力や横方向から作用する応力による局部座屈の発生
とそれに起因する脆性的な亀裂の発生を防止できる。さ
らに良好な温度での強度、いわゆる耐火性に優れた鋼管
が得られる。
【００１４】なお、本発明では鋼管の製造方法は問わ
ず、ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼
管、プレスベンド鋼管などいずれのものであっても上記
所定の特性を満足するものであればよい。
ず、ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼
管、プレスベンド鋼管などいずれのものであっても上記
所定の特性を満足するものであればよい。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。試験体の形状は管厚さ１０〜３０ｍｍ、管外径６
００ｍｍとした。圧縮時の限界歪み１．０％以上で曲げ
座屈発生時の曲げ強度θが３゜以上の場合、耐座屈性は
良港であると判断した。溶接性は鋼管成型後の縦シーム
溶接部の溶接割れの有無を調べ確認した。Ｏは溶接割れ
無し、×は溶接割れ有りを示す。強度はＪＩＳＺ２２４
１の引張り試験に準じて行い、引張強さが５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 の場合、良好と判断した。
する。試験体の形状は管厚さ１０〜３０ｍｍ、管外径６
００ｍｍとした。圧縮時の限界歪み１．０％以上で曲げ
座屈発生時の曲げ強度θが３゜以上の場合、耐座屈性は
良港であると判断した。溶接性は鋼管成型後の縦シーム
溶接部の溶接割れの有無を調べ確認した。Ｏは溶接割れ
無し、×は溶接割れ有りを示す。強度はＪＩＳＺ２２４
１の引張り試験に準じて行い、引張強さが５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 の場合、良好と判断した。
【００１６】本発明の化学組成ならびに１０％から８０
％の第２相の組織分率を有する鋼管は十分な耐座屈性能
と溶接性と強度、耐火性を有している。一方、本発明の
鋼組織を有する鋼管であっても面積率が１０％を下回る
あるいは８０％を上回る鋼管Ａ２，Ｂ２では十分な耐座
屈性が得られていない。本発明のＰＣＭを満足していな
い鋼管Ｎでは面積率が適性範囲であっても良好な耐座屈
性が得られていない。また、本発明の成分範囲を満足し
ていない鋼（Ｌ，Ｏ）では耐座屈性が良好でも溶接性、
高温強度の問題がある。発明の化学成分を有さず、面積
率も本発明の範囲にない鋼管Ｋ，Ｍは耐座屈性も溶接性
も不良である。発明の化学成分を有さず、面積率も本発
明の範囲にない鋼管Ｐは耐座屈性も溶接性も高温強度も
不良である。
％の第２相の組織分率を有する鋼管は十分な耐座屈性能
と溶接性と強度、耐火性を有している。一方、本発明の
鋼組織を有する鋼管であっても面積率が１０％を下回る
あるいは８０％を上回る鋼管Ａ２，Ｂ２では十分な耐座
屈性が得られていない。本発明のＰＣＭを満足していな
い鋼管Ｎでは面積率が適性範囲であっても良好な耐座屈
性が得られていない。また、本発明の成分範囲を満足し
ていない鋼（Ｌ，Ｏ）では耐座屈性が良好でも溶接性、
高温強度の問題がある。発明の化学成分を有さず、面積
率も本発明の範囲にない鋼管Ｋ，Ｍは耐座屈性も溶接性
も不良である。発明の化学成分を有さず、面積率も本発
明の範囲にない鋼管Ｐは耐座屈性も溶接性も高温強度も
不良である。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】この発明によれば、大地震の際に軸方向
に作用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部
座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生しがたい耐震
性に優れた鋼管を得ることができる。従って、本発明鋼
管により、大地震が発生した際に、鋼製柱の破断による
倒壊などの災害を防ぐことができる。また、火災時に耐
火被覆なしで鋼構造物の倒壊を防ぐことができる。
に作用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部
座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生しがたい耐震
性に優れた鋼管を得ることができる。従って、本発明鋼
管により、大地震が発生した際に、鋼製柱の破断による
倒壊などの災害を防ぐことができる。また、火災時に耐
火被覆なしで鋼構造物の倒壊を防ぐことができる。
【図１】実管曲げ試験の模式図。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１８％，
Ｍｎ：０．５〜１．６％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，
Ｖ：０．００５〜０．１％，ＰＣＭ：０．１０〜０．２
５，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＴｉのうち１種以上をＣｕ：
０．０５〜０．５０％，Ｎｉ：０．０５〜０．５０％，
Ｃｒ：０．０５〜０．５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．
０８０％の成分で含有し、さらにＶ及びＴｉ量が以下の
式（１）を満足し、パーライト、ベイナイト、及びマル
テンサイトのうち少なくとも１種からなる金属組織の面
積分率が１０％以上８０％以下で、残部フェライトであ
ることを特徴とする耐震性及び耐火性に優れた鋼管。 Ｃ％−１２／５１×Ｖ％−１２／４８×Ｔｉ％≦０．１３ （１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21060097A JPH1150198A (ja) | 1997-08-05 | 1997-08-05 | 耐震性及び耐火性に優れた鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21060097A JPH1150198A (ja) | 1997-08-05 | 1997-08-05 | 耐震性及び耐火性に優れた鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150198A true JPH1150198A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16592021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21060097A Pending JPH1150198A (ja) | 1997-08-05 | 1997-08-05 | 耐震性及び耐火性に優れた鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1150198A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100994606B1 (ko) | 2006-04-04 | 2010-11-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내식성이 우수한 선박용 강재 |
-
1997
- 1997-08-05 JP JP21060097A patent/JPH1150198A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100994606B1 (ko) | 2006-04-04 | 2010-11-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내식성이 우수한 선박용 강재 |
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