JPH1140448A - リング状永久磁石の製造方法 - Google Patents
リング状永久磁石の製造方法Info
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- JPH1140448A JPH1140448A JP9207168A JP20716897A JPH1140448A JP H1140448 A JPH1140448 A JP H1140448A JP 9207168 A JP9207168 A JP 9207168A JP 20716897 A JP20716897 A JP 20716897A JP H1140448 A JPH1140448 A JP H1140448A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉砕、ボンド磁石化の方法を用いることな
く、また成形後、切削加工を施す必要のない、ハードフ
ェライト磁石に匹敵する性能対価格比もち、磁気回路の
小型化に貢献する、リング状永久磁石の提供。 【解決手段】 ６ａｔ％以下の希土類元素と１５ａｔ％
〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の合金溶湯を特定
の溶湯急冷条件により高靭性を有し、加工が容易な平均
厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製し
た後、任意の肉厚になるようトロイダル状に２周以上巻
き重ねた状態で保持したまま、平均結晶粒径が１０ｎｍ
〜５０ｎｍの微細結晶組織になる結晶化熱処理を施すこ
とで微細結晶薄帯がリング状に巻き重ねられ、高性能か
つハードフェライト磁石に匹敵する価格対性能比を実現
し、家電用機器、ＯＡ機器、電装品等の小型高性能化に
貢献できるｉＨｃ≦２ｋＯｅ，Ｂｒ≦８ｋＧの硬磁気特
性を有する平均肉厚２０μｍ以上のリング状永久磁石の
製造方法を提供できる。
く、また成形後、切削加工を施す必要のない、ハードフ
ェライト磁石に匹敵する性能対価格比もち、磁気回路の
小型化に貢献する、リング状永久磁石の提供。 【解決手段】 ６ａｔ％以下の希土類元素と１５ａｔ％
〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の合金溶湯を特定
の溶湯急冷条件により高靭性を有し、加工が容易な平均
厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製し
た後、任意の肉厚になるようトロイダル状に２周以上巻
き重ねた状態で保持したまま、平均結晶粒径が１０ｎｍ
〜５０ｎｍの微細結晶組織になる結晶化熱処理を施すこ
とで微細結晶薄帯がリング状に巻き重ねられ、高性能か
つハードフェライト磁石に匹敵する価格対性能比を実現
し、家電用機器、ＯＡ機器、電装品等の小型高性能化に
貢献できるｉＨｃ≦２ｋＯｅ，Ｂｒ≦８ｋＧの硬磁気特
性を有する平均肉厚２０μｍ以上のリング状永久磁石の
製造方法を提供できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、各種小型モータ
ー、アクチュエーター、磁気センサー用磁気回路に最適
な永久磁石の製造方法に係り、６ａｔ％以下の希土類元
素と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の
溶湯を、特定の溶湯急冷条件により、高靭性を有し、加
工が容易な平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファ
ス薄帯を作製し、このアモルファス薄帯を２周以上にト
ロイダル状に巻き重ねた状態で保持したまま、平均結晶
粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施こす
ことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの硬磁
気特性を有し、平均厚み２０μｍ以上の任意の肉厚を有
するリング状永久磁石を得る製造方法に関する。
ー、アクチュエーター、磁気センサー用磁気回路に最適
な永久磁石の製造方法に係り、６ａｔ％以下の希土類元
素と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の
溶湯を、特定の溶湯急冷条件により、高靭性を有し、加
工が容易な平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファ
ス薄帯を作製し、このアモルファス薄帯を２周以上にト
ロイダル状に巻き重ねた状態で保持したまま、平均結晶
粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施こす
ことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの硬磁
気特性を有し、平均厚み２０μｍ以上の任意の肉厚を有
するリング状永久磁石を得る製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、家電機器、ＯＡ機器、電装品等に
おいて、一層の高性能化と小型化が要求される用途にお
いては、従来のハードフェライト磁石に代わり、磁気特
性に優れる希土類焼結磁石を所望の形状に切断、切削加
工するか、あるいは希土類ボンド磁石を所望形状に成形
することにより対応している。
おいて、一層の高性能化と小型化が要求される用途にお
いては、従来のハードフェライト磁石に代わり、磁気特
性に優れる希土類焼結磁石を所望の形状に切断、切削加
工するか、あるいは希土類ボンド磁石を所望形状に成形
することにより対応している。
【０００３】焼結磁石を切削、加工して作製された真密
度の永久磁石は高性能であるものの、材料の種類を問わ
ず、既存のハードフェライト磁石に対して著しく高価と
なる欠点がある。さらに、最小の加工肉厚は０．２ｍｍ
程度が限度であり、それ以下のものは製造困難である。
度の永久磁石は高性能であるものの、材料の種類を問わ
ず、既存のハードフェライト磁石に対して著しく高価と
なる欠点がある。さらに、最小の加工肉厚は０．２ｍｍ
程度が限度であり、それ以下のものは製造困難である。
【０００４】一方、ボンド磁石においては、直径３ｍ
ｍ、肉厚０．３ｍｍ程度の扁平磁石が成形され、時計用
小型ステッピングモータ用永久磁石として用いられてい
るが、粉末粒径が５０μｍ〜３００μｍ程度の磁粉を樹
脂と共に加圧成形するため、極薄い、例えば０．１ｍｍ
以内の肉厚を有す成形品を得ることは困難である。特に
リング磁石では肉厚と直角方向にパンチで圧縮する方法
では肉厚０．８ｍｍ程度が限界である。
ｍ、肉厚０．３ｍｍ程度の扁平磁石が成形され、時計用
小型ステッピングモータ用永久磁石として用いられてい
るが、粉末粒径が５０μｍ〜３００μｍ程度の磁粉を樹
脂と共に加圧成形するため、極薄い、例えば０．１ｍｍ
以内の肉厚を有す成形品を得ることは困難である。特に
リング磁石では肉厚と直角方向にパンチで圧縮する方法
では肉厚０．８ｍｍ程度が限界である。
【０００５】また、圧縮方向に長い寸法の磁石を成形す
る場合は、磁粉とダイス表面との摩擦抵抗のために圧力
が均一に伝わらなくなり、薄肉の長尺品の成形は困難で
ある。最近、ボンド磁石を押し出し成形法により、肉厚
０．５ｍｍ厚の長尺リング磁石の製造が可能となったと
の報告があるが、樹脂比率の分だけ磁気特性は低下し、
最高でも残留磁束密度Ｂｒは７ｋＧ、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘは９．９ＭＧＯｅ程度である。
る場合は、磁粉とダイス表面との摩擦抵抗のために圧力
が均一に伝わらなくなり、薄肉の長尺品の成形は困難で
ある。最近、ボンド磁石を押し出し成形法により、肉厚
０．５ｍｍ厚の長尺リング磁石の製造が可能となったと
の報告があるが、樹脂比率の分だけ磁気特性は低下し、
最高でも残留磁束密度Ｂｒは７ｋＧ、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘは９．９ＭＧＯｅ程度である。
【０００６】ボンド磁石用磁粉としては、従来から２−
１７系Ｓｍ−Ｃｏ合金粉末が用いられているが、最近で
はＨＤＤＲ法により製造されるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系の合金
粉末もボンド磁石用磁粉として用いられつつある。これ
らは、いずれもボンド磁石用として開発された磁粉であ
り、これら自体に加工を施し、永久磁石とすることはで
きない。
１７系Ｓｍ−Ｃｏ合金粉末が用いられているが、最近で
はＨＤＤＲ法により製造されるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系の合金
粉末もボンド磁石用磁粉として用いられつつある。これ
らは、いずれもボンド磁石用として開発された磁粉であ
り、これら自体に加工を施し、永久磁石とすることはで
きない。
【０００７】また、現在、ボンド磁石粉としては、溶湯
急冷法にて製造されるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系の等方性磁粉が
多く使用されているが、この材料は溶湯急冷により結晶
質からなる薄片（フレーク）として得られるため、極め
て脆く、弾性的に曲げたり、打ち抜き加工を施すなどし
て任意の形状にすることは不可能であり、ボンド磁石磁
粉としての用途に限られる。
急冷法にて製造されるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系の等方性磁粉が
多く使用されているが、この材料は溶湯急冷により結晶
質からなる薄片（フレーク）として得られるため、極め
て脆く、弾性的に曲げたり、打ち抜き加工を施すなどし
て任意の形状にすることは不可能であり、ボンド磁石磁
粉としての用途に限られる。
【０００８】また、ボンド磁石は焼結磁石に必要な切削
加工なしに任意形状を得られるため低コスト化を計れる
が、樹脂を介して平均粒径１５０μｍ程度のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ磁粉が結合しているため、磁粉が脱粉しやすく、例
えば、ＨＤＤ用モーターに使用した場合は、脱粉により
記録媒体を損傷する危険性が高く、表面塗装など脱粉防
止のための対策をとる必要がある。
加工なしに任意形状を得られるため低コスト化を計れる
が、樹脂を介して平均粒径１５０μｍ程度のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ磁粉が結合しているため、磁粉が脱粉しやすく、例
えば、ＨＤＤ用モーターに使用した場合は、脱粉により
記録媒体を損傷する危険性が高く、表面塗装など脱粉防
止のための対策をとる必要がある。
【０００９】さらに、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁粉は急冷合金薄
帯を粉砕した粉砕粉であるため、粉砕粉の破断面は急冷
薄帯面に比べ活性で酸化しやすく、酸化防止のための表
面塗装を施さなければ、８０℃、相対湿度９０％の環境
下では１０００時間放置すると、酸化の影響によりパー
ミアンス係数Ｐｃが１の磁石の場合、磁束密度が２％程
度低下するだけでなく、表面に赤錆が発生し脱粉の原因
となる。
帯を粉砕した粉砕粉であるため、粉砕粉の破断面は急冷
薄帯面に比べ活性で酸化しやすく、酸化防止のための表
面塗装を施さなければ、８０℃、相対湿度９０％の環境
下では１０００時間放置すると、酸化の影響によりパー
ミアンス係数Ｐｃが１の磁石の場合、磁束密度が２％程
度低下するだけでなく、表面に赤錆が発生し脱粉の原因
となる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】一方、Ｎｄ‐Ｆｅ−Ｂ
系磁石において、近年、Ｎｄ4Ｆｅ77Ｂ19（ａｔ％）近
傍組成でＦｅ3Ｂ型化合物を主相とする磁石材料が提案
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ等、Ｊ．ｄｅ Ｐｈｙｓ，Ｃ
８，１９８８，６６９〜６７０頁）され、その技術内容
は米国特許４，９３５，０７４号等に開示されている。
また、Ｋｏｏｎはそれよりも以前に、Ｌａを必須元素と
して含むＬａ−Ｒ−Ｂ−Ｆｅアモルファス合金に結晶化
熱処理を施すことによる、微細結晶からなる永久磁石の
製造方法を米国特許４，４０２，７７０号にて提案して
いる。
系磁石において、近年、Ｎｄ4Ｆｅ77Ｂ19（ａｔ％）近
傍組成でＦｅ3Ｂ型化合物を主相とする磁石材料が提案
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ等、Ｊ．ｄｅ Ｐｈｙｓ，Ｃ
８，１９８８，６６９〜６７０頁）され、その技術内容
は米国特許４，９３５，０７４号等に開示されている。
また、Ｋｏｏｎはそれよりも以前に、Ｌａを必須元素と
して含むＬａ−Ｒ−Ｂ−Ｆｅアモルファス合金に結晶化
熱処理を施すことによる、微細結晶からなる永久磁石の
製造方法を米国特許４，４０２，７７０号にて提案して
いる。
【００１１】最近ではＲｉｃｈｔｅｎらによってＥＰ
Ｐａｔｅｎｔ ５５８６９１Ｂ１に開示されているよう
に、Ｎｄを３．８ａｔ％〜３．９ａｔ％含有するＮｄ‐
Ｆｅ‐Ｂ−Ｖ‐Ｓｉ合金溶湯を回転するＣｕロール上に
噴射して得られたアモルファスフレークを７００℃で熱
処理することにより、硬磁気特性を有す薄片が得られる
ことを報告している。これらの永久磁石材料は、厚み２
０μｍ〜６０μｍのアモルファスフレークに結晶化熱処
理を施すことによって得られる、軟磁性であるＦｅ3Ｂ
相と硬磁性であるＲ2Ｆｅ14Ｂ相が混在する結晶集合組
織を有する準安定構造の永久磁石材料である。
Ｐａｔｅｎｔ ５５８６９１Ｂ１に開示されているよう
に、Ｎｄを３．８ａｔ％〜３．９ａｔ％含有するＮｄ‐
Ｆｅ‐Ｂ−Ｖ‐Ｓｉ合金溶湯を回転するＣｕロール上に
噴射して得られたアモルファスフレークを７００℃で熱
処理することにより、硬磁気特性を有す薄片が得られる
ことを報告している。これらの永久磁石材料は、厚み２
０μｍ〜６０μｍのアモルファスフレークに結晶化熱処
理を施すことによって得られる、軟磁性であるＦｅ3Ｂ
相と硬磁性であるＲ2Ｆｅ14Ｂ相が混在する結晶集合組
織を有する準安定構造の永久磁石材料である。
【００１２】かかる永久磁石材料は、１０ｋＧ程度のＢ
ｒと２ｋＯｅ〜３ｋＯｅのｉＨｃを有し、高価なＮｄの
含有濃度が４ａｔ％程度と低いため、配合原料価格はＮ
ｄ2Ｆｅ14Ｂを主相とするＮｄ−Ｆｅ‐Ｂ磁石より安価
であり、価格対性能比の点で従来の希土類磁石より優
れ、ハードフェライト磁石の代替材料として提案された
が、従来のＮｄ2Ｆｅ14Ｂを主相とするＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ
ボンド磁石同様、ボンド磁石としての用途に限られてき
た。
ｒと２ｋＯｅ〜３ｋＯｅのｉＨｃを有し、高価なＮｄの
含有濃度が４ａｔ％程度と低いため、配合原料価格はＮ
ｄ2Ｆｅ14Ｂを主相とするＮｄ−Ｆｅ‐Ｂ磁石より安価
であり、価格対性能比の点で従来の希土類磁石より優
れ、ハードフェライト磁石の代替材料として提案された
が、従来のＮｄ2Ｆｅ14Ｂを主相とするＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ
ボンド磁石同様、ボンド磁石としての用途に限られてき
た。
【００１３】しかしながら、ボンド磁石は磁気特性の高
い磁粉を用いても、磁粉の充填率を８０％以上にするこ
とは困難なため、ボンド磁石として高い磁気特性は期待
できず、特に小型のボンド磁石の場合は等方性で１０Ｍ
ＧＯｅ程度が最高である。
い磁粉を用いても、磁粉の充填率を８０％以上にするこ
とは困難なため、ボンド磁石として高い磁気特性は期待
できず、特に小型のボンド磁石の場合は等方性で１０Ｍ
ＧＯｅ程度が最高である。
【００１４】この発明は、特定組成の合金溶湯を特定の
溶湯急冷条件により得られたアモルファス薄帯に、平均
結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施
こすことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの
硬磁気特性を有する微細結晶型永久磁石を製造できるこ
とに着目し、ボンド磁石より高い磁気特性を有効に利用
できるよう、これを任意の肉厚を有する所望の湾曲形
状、例えば、加速度センサー用磁気回路に最適な小型、
薄肉形状のリング状永久磁石を容易に製造できるリング
状永久磁石の製造方法の提供を目的としている。
溶湯急冷条件により得られたアモルファス薄帯に、平均
結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施
こすことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの
硬磁気特性を有する微細結晶型永久磁石を製造できるこ
とに着目し、ボンド磁石より高い磁気特性を有効に利用
できるよう、これを任意の肉厚を有する所望の湾曲形
状、例えば、加速度センサー用磁気回路に最適な小型、
薄肉形状のリング状永久磁石を容易に製造できるリング
状永久磁石の製造方法の提供を目的としている。
【００１５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、ボンド磁石
より高い磁気特性を有し、任意の肉厚を有する所望形状
に加工できる永久磁石を目的に種々検討した結果、６ａ
ｔ％以下の希土類元素と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ
素を含む特定組成の合金溶湯より、特定の溶湯急冷条件
ににて得られた平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモル
ファス組織からなる急冷合金薄帯が優れた靭性および弾
性変形能を有することに注目して、アモルファス薄帯を
トロイダル状に２周以上巻き重ねた状態で保持したま
ま、結晶化熱処理による磁気的硬化処理を行うことで、
保持器具にて保持しなくてもトロイダル状に２周以上巻
き重ねられ結晶化した薄帯がリング形状を維持するこ
と、さらに積層された薄帯間を接着することで、２０μ
ｍ以上の任意の肉厚を有するリング状永久磁石を得られ
ることを知見し、この発明を完成した。
より高い磁気特性を有し、任意の肉厚を有する所望形状
に加工できる永久磁石を目的に種々検討した結果、６ａ
ｔ％以下の希土類元素と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ
素を含む特定組成の合金溶湯より、特定の溶湯急冷条件
ににて得られた平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモル
ファス組織からなる急冷合金薄帯が優れた靭性および弾
性変形能を有することに注目して、アモルファス薄帯を
トロイダル状に２周以上巻き重ねた状態で保持したま
ま、結晶化熱処理による磁気的硬化処理を行うことで、
保持器具にて保持しなくてもトロイダル状に２周以上巻
き重ねられ結晶化した薄帯がリング形状を維持するこ
と、さらに積層された薄帯間を接着することで、２０μ
ｍ以上の任意の肉厚を有するリング状永久磁石を得られ
ることを知見し、この発明を完成した。
【００１６】すなわち、この発明は、組成式を Ｆｅ100-x-yＲxＡy （Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-yＲxＡy Ｆｅ100-x-y-zＲxＡyＭz （Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-y-zＲxＡyＭz （但しＲはＰｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種以
上、ＡはＣ、Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの１種
または２種以上）のいずれかで表し、組成範囲を限定す
る記号ｘ、ｙ、ｚ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、
３０ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気中において、回転ロ
ールを用いた溶湯急冷法により、９０％以上アモルファ
ス組織からなる、優れた靭性および弾性変形能を有す
る、平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの急冷合金薄帯を
作製した後、所望の厚みになるようトロイダル状に２周
以上巻き重ねた状態で保持したまま、アモルファス組織
から平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶細織
に結晶化する温度５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施し
てリング状微細結晶磁石を得るリング状永久磁石の製造
方法である。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％ ０．００１≦ｍ≦０．５
上、ＡはＣ、Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの１種
または２種以上）のいずれかで表し、組成範囲を限定す
る記号ｘ、ｙ、ｚ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、
３０ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気中において、回転ロ
ールを用いた溶湯急冷法により、９０％以上アモルファ
ス組織からなる、優れた靭性および弾性変形能を有す
る、平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの急冷合金薄帯を
作製した後、所望の厚みになるようトロイダル状に２周
以上巻き重ねた状態で保持したまま、アモルファス組織
から平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶細織
に結晶化する温度５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施し
てリング状微細結晶磁石を得るリング状永久磁石の製造
方法である。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％ ０．００１≦ｍ≦０．５
【００１７】また、この発明は、上記の製造方法におい
て、結晶化薄帯が積層されたリング状磁石の積層薄帯間
に樹脂を含浸接着する方法、急冷合金薄帯の表面に無機
接着剤を塗布した後、合金薄帯を積層、湾曲させ、結晶
化熱処理を施して積層薄帯間の無機接着剤を固化接着さ
せる方法、急冷合金薄帯の表面に５５０℃以下の融点を
有する金属を鍍金または蒸着した後、合金薄帯を積層、
湾曲させ、結晶化熱処理を施して積層薄帯間の金属を溶
融接着させる方法、を併せて提案する。
て、結晶化薄帯が積層されたリング状磁石の積層薄帯間
に樹脂を含浸接着する方法、急冷合金薄帯の表面に無機
接着剤を塗布した後、合金薄帯を積層、湾曲させ、結晶
化熱処理を施して積層薄帯間の無機接着剤を固化接着さ
せる方法、急冷合金薄帯の表面に５５０℃以下の融点を
有する金属を鍍金または蒸着した後、合金薄帯を積層、
湾曲させ、結晶化熱処理を施して積層薄帯間の金属を溶
融接着させる方法、を併せて提案する。
【００１８】
組成の限定理由 希土類元素Ｒは、Ｐｒ、ＮｄまたはＤｙ、Ｔｂの１種ま
たは２種を特定量含有のときのみ、高い磁気特性が得ら
れ、他の希土類、例えばＣｅ、ＬａではｉＨｃが２ｋＯ
ｅ以上の特性が得られず、また、ＴｂおよびＤｙを除く
Ｓｍ以降の中希土類元素、重希土類元素は磁気特性の劣
化を招来するため好ましくない。Ｒは、１ａｔ％未満で
は２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られず、また６ａｔ％を越
えると８ｋＧ以上のＢｒが得られないため、１ａｔ％〜
６ａｔ％の範囲とする。好ましくは、２ａｔ％〜５．５
ａｔ％が良い。
たは２種を特定量含有のときのみ、高い磁気特性が得ら
れ、他の希土類、例えばＣｅ、ＬａではｉＨｃが２ｋＯ
ｅ以上の特性が得られず、また、ＴｂおよびＤｙを除く
Ｓｍ以降の中希土類元素、重希土類元素は磁気特性の劣
化を招来するため好ましくない。Ｒは、１ａｔ％未満で
は２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られず、また６ａｔ％を越
えると８ｋＧ以上のＢｒが得られないため、１ａｔ％〜
６ａｔ％の範囲とする。好ましくは、２ａｔ％〜５．５
ａｔ％が良い。
【００１９】Ａは、ＣまたはＢの１種または２種の合計
が１５ａｔ％未満では液体急冷後の金属組織において、
α‐Ｆｅの析出が著しく、保磁力の発現に必須であるＮ
ｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する化合物の析出が阻害さ
れるため、１ｋＯｅ未満のｉＨｃしか得られず、また、
３０ａｔ％を越えると減磁曲線の角形性が著しく低下す
るため、１５ａｔ％〜３０ａｔ％の範囲とする。好まし
くは、１５ａｔ％〜２０ａｔ％が良い。
が１５ａｔ％未満では液体急冷後の金属組織において、
α‐Ｆｅの析出が著しく、保磁力の発現に必須であるＮ
ｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する化合物の析出が阻害さ
れるため、１ｋＯｅ未満のｉＨｃしか得られず、また、
３０ａｔ％を越えると減磁曲線の角形性が著しく低下す
るため、１５ａｔ％〜３０ａｔ％の範囲とする。好まし
くは、１５ａｔ％〜２０ａｔ％が良い。
【００２０】Ｆｅは、上述の元素の含有残余を占め、Ｆ
ｅの一部をＣｏで置換することにより金属組織が微細化
され、滅磁曲線の角形性が改善され、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの向上、並びに耐熱性の向上が得られる
が、Ｆｅに対する置換量が０．１％未満ではかかる効果
が得られず、また、５０％を越えると８ｋＧ以上のＢｒ
が得られないため、ＣｏのＦｅに対する置換量は０．１
％〜５０％の範囲とする。好ましくは、０．５％〜１０
％の置換量が良い。
ｅの一部をＣｏで置換することにより金属組織が微細化
され、滅磁曲線の角形性が改善され、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの向上、並びに耐熱性の向上が得られる
が、Ｆｅに対する置換量が０．１％未満ではかかる効果
が得られず、また、５０％を越えると８ｋＧ以上のＢｒ
が得られないため、ＣｏのＦｅに対する置換量は０．１
％〜５０％の範囲とする。好ましくは、０．５％〜１０
％の置換量が良い。
【００２１】添加元素ＭのＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは、微細結晶永久磁石の微細組織
化に寄与し、保磁力を改善すると共に、減磁曲線の角形
性を改善し、Ｂｒおよび（ＢＨ）ｍａｘを増大する効果
が得られるが、０．０１ａｔ％未満ではかかる効果が得
られず、７ａｔ％以上では、Ｂｒ≧８ｋＧの磁気特性を
得られないため、０．０１ａｔ％〜７ａｔ％の範囲とす
る。好ましくは、０．０５ａｔ％〜５ａｔ％である。
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは、微細結晶永久磁石の微細組織
化に寄与し、保磁力を改善すると共に、減磁曲線の角形
性を改善し、Ｂｒおよび（ＢＨ）ｍａｘを増大する効果
が得られるが、０．０１ａｔ％未満ではかかる効果が得
られず、７ａｔ％以上では、Ｂｒ≧８ｋＧの磁気特性を
得られないため、０．０１ａｔ％〜７ａｔ％の範囲とす
る。好ましくは、０．０５ａｔ％〜５ａｔ％である。
【００２２】製造条件の限定理由 この発明において、上述の特定組成の合金溶湯を３０ｋ
Ｐａ以下の不活性ガス雰囲気中、回転ロールを用いた溶
湯急冷法にて、優れた靱性および弾性変形能を有する、
平均厚みが１０μｍ〜１００μｍであるアモルファス薄
帯を作製し、このアモルファス薄帯を切断加工して、ト
ロイダル状に２周以上巻き重ねた状態で保持したまま、
平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理
を施こすことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋ
Ｇの硬磁気特性を有し、平均厚み１０μｍ〜１００μｍ
の微細結晶薄帯磁石が積層されたリング状永久磁石を得
ることが最も重要である。
Ｐａ以下の不活性ガス雰囲気中、回転ロールを用いた溶
湯急冷法にて、優れた靱性および弾性変形能を有する、
平均厚みが１０μｍ〜１００μｍであるアモルファス薄
帯を作製し、このアモルファス薄帯を切断加工して、ト
ロイダル状に２周以上巻き重ねた状態で保持したまま、
平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理
を施こすことによって、ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋ
Ｇの硬磁気特性を有し、平均厚み１０μｍ〜１００μｍ
の微細結晶薄帯磁石が積層されたリング状永久磁石を得
ることが最も重要である。
【００２３】すなわち、合金溶湯の急冷雰囲気が３０ｋ
Ｐａ以上の場合は、回転ロールと合金溶湯の間に巻き込
まれる雰囲気ガスの影響が顕著になるため、実質９０％
以上アモルファスからなる均一組織とならないため、優
れた靭性および弾性変形能が得られず、任意の形状に急
冷合金薄帯の加工ができないため、好ましくない。雰囲
気ガスは、合金溶湯の酸化防止のため、不活性ガス雰囲
気とする。好ましくは、Ａｒ雰囲気中が良い。
Ｐａ以上の場合は、回転ロールと合金溶湯の間に巻き込
まれる雰囲気ガスの影響が顕著になるため、実質９０％
以上アモルファスからなる均一組織とならないため、優
れた靭性および弾性変形能が得られず、任意の形状に急
冷合金薄帯の加工ができないため、好ましくない。雰囲
気ガスは、合金溶湯の酸化防止のため、不活性ガス雰囲
気とする。好ましくは、Ａｒ雰囲気中が良い。
【００２４】合金溶湯の溶湯急冷に用いる回転ロールの
材質は、熱伝導度の点からアルミニウム合金、純銅およ
び銅合金、鉄、真鍮、タングステン、青銅を採用できる
が、機械的強度および経済性の点から、ＣｕもしくはＦ
ｅ（但しＣｕ、Ｆｅを含む合金でもよい）が好ましく、
上記以外の材質では熱伝導が悪いため、充分合金溶湯を
冷却できず、実質９０％以上アモルファスからなる均一
組織を得られないため好ましくない。
材質は、熱伝導度の点からアルミニウム合金、純銅およ
び銅合金、鉄、真鍮、タングステン、青銅を採用できる
が、機械的強度および経済性の点から、ＣｕもしくはＦ
ｅ（但しＣｕ、Ｆｅを含む合金でもよい）が好ましく、
上記以外の材質では熱伝導が悪いため、充分合金溶湯を
冷却できず、実質９０％以上アモルファスからなる均一
組織を得られないため好ましくない。
【００２５】回転ロールを用いた溶湯急冷法としては、
単ロール急冷法、および双ロール急冷法が挙げられる
が、優れた靭性および弾性変形能を有す、平均厚みが１
０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製できれ
ば、いずれの急冷方法を採用しても良い。
単ロール急冷法、および双ロール急冷法が挙げられる
が、優れた靭性および弾性変形能を有す、平均厚みが１
０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製できれ
ば、いずれの急冷方法を採用しても良い。
【００２６】例えば、回転ロールに中心線粗さＲａ≦
０．８μｍ、最大高さＲｍａｘ≦３．２μｍ、１０点の
平均粗さＲｚ≦３．２μｍの表面粗度を有するＣｕ製ロ
ールを用いた単ロール急冷法を採用した場合、ロール周
速度が１０ｍ／ｓ以下の場合、破損せずに曲げることの
できる臨界半径が１０ｍｍ以下である優れた靭性および
弾性性変形能を有す平均厚み１０μｍ〜１００μｍのア
モルファス薄帯が得られないため、ロール周速度は１０
ｍ／ｓ以上が好ましい。好ましいロール周速度は１５ｍ
／ｓ〜５０ｍ／ｓである。
０．８μｍ、最大高さＲｍａｘ≦３．２μｍ、１０点の
平均粗さＲｚ≦３．２μｍの表面粗度を有するＣｕ製ロ
ールを用いた単ロール急冷法を採用した場合、ロール周
速度が１０ｍ／ｓ以下の場合、破損せずに曲げることの
できる臨界半径が１０ｍｍ以下である優れた靭性および
弾性性変形能を有す平均厚み１０μｍ〜１００μｍのア
モルファス薄帯が得られないため、ロール周速度は１０
ｍ／ｓ以上が好ましい。好ましいロール周速度は１５ｍ
／ｓ〜５０ｍ／ｓである。
【００２７】この発明において、所望形状の永久磁石
は、上述の溶湯急冷条件により得られた優れた靭性およ
び弾性変形能を有す平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの
アモルファス薄帯を、任意の肉厚になるようトロイダル
状に２周以上巻き重ねた状態のまま保持した後、平均結
晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施こ
すことによって得られ、結晶化後は保持器具にて保持せ
ずともトロイダル状に巻き重ねられたリング形状を維持
する平均厚み２０μｍ〜５００μｍの任意の肉厚を有す
るリング状永久磁石が得られる。
は、上述の溶湯急冷条件により得られた優れた靭性およ
び弾性変形能を有す平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの
アモルファス薄帯を、任意の肉厚になるようトロイダル
状に２周以上巻き重ねた状態のまま保持した後、平均結
晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施こ
すことによって得られ、結晶化後は保持器具にて保持せ
ずともトロイダル状に巻き重ねられたリング形状を維持
する平均厚み２０μｍ〜５００μｍの任意の肉厚を有す
るリング状永久磁石が得られる。
【００２８】２周以上巻き重ねられた微細結晶薄帯間の
接着方法としては、結晶化熱処理後の積層薄帯間に樹脂
を含浸接着する方法があり、その際に使用する樹脂とし
ては、ナイロン系、フェノール系、エポキシ系などいず
れの樹脂を用いることができ、例えばエポキシ樹脂を採
用した場合は、アルコール等にて溶かしたエポキシ樹脂
を積層薄帯間に含浸させ、その後、エポキシ樹脂が硬化
する温度（約１５０℃）にて熱処理して積層薄帯間を接
着する。
接着方法としては、結晶化熱処理後の積層薄帯間に樹脂
を含浸接着する方法があり、その際に使用する樹脂とし
ては、ナイロン系、フェノール系、エポキシ系などいず
れの樹脂を用いることができ、例えばエポキシ樹脂を採
用した場合は、アルコール等にて溶かしたエポキシ樹脂
を積層薄帯間に含浸させ、その後、エポキシ樹脂が硬化
する温度（約１５０℃）にて熱処理して積層薄帯間を接
着する。
【００２９】また、結晶化熱処理前のアモルファス薄帯
にジルコニア、シリカおよびアルミナを溶剤に溶かした
無機接着剤を塗布した後、これを任意の肉厚になるよう
トロイダル状に２周以上巻き重ねた後、結晶化熱処理す
る際、同時に無機接着剤を固化させて微細結晶磁石薄帯
を接着する方法がある。
にジルコニア、シリカおよびアルミナを溶剤に溶かした
無機接着剤を塗布した後、これを任意の肉厚になるよう
トロイダル状に２周以上巻き重ねた後、結晶化熱処理す
る際、同時に無機接着剤を固化させて微細結晶磁石薄帯
を接着する方法がある。
【００３０】また、アモルファス薄帯表面に、５５０℃
以下の融点を有する金属を鍍金もしくは蒸着した後、こ
のアモルファス薄帯を二枚以上積層するようにリング状
治具にトロイダル状に巻き重ねた後、これを保持したま
ま平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化温度
５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施こす際、同時に薄帯
表面に鍍金もしくは蒸着した金属が溶融し、溶融した金
属によって薄帯間を接着する方法を用いても良い。
以下の融点を有する金属を鍍金もしくは蒸着した後、こ
のアモルファス薄帯を二枚以上積層するようにリング状
治具にトロイダル状に巻き重ねた後、これを保持したま
ま平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化温度
５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施こす際、同時に薄帯
表面に鍍金もしくは蒸着した金属が溶融し、溶融した金
属によって薄帯間を接着する方法を用いても良い。
【００３１】アモルファス薄帯に鍍金もしくは蒸着する
金属は、このアモルファス薄帯の結晶化温度である５５
０℃〜６００℃の融点を有する金属であればよいが、人
体および環境に対する影響、取り扱いの容易さを考慮す
ると、Ｚｎ、はんだが好ましい。
金属は、このアモルファス薄帯の結晶化温度である５５
０℃〜６００℃の融点を有する金属であればよいが、人
体および環境に対する影響、取り扱いの容易さを考慮す
ると、Ｚｎ、はんだが好ましい。
【００３２】この発明において、接着に使用する樹脂、
無機接着剤、鍍金もしくは蒸着する金属量は、いずれも
永久磁石に占める割合が１０ｗｔ％以上の場合、８ｋＧ
以上のＢｒが得られないため好ましくなく、また０．０
１ｗｔ％以下では積層した永久磁石薄帯を密着できない
ため、接着に使用する樹脂量、及び無機接着剤量、また
は鍍金もしくは蒸着する金属量は０．０１ｗｔ％〜１０
ｗｔ％に限定する。好ましくは０．５ｗｔ％〜５ｗｔ％
が良い。
無機接着剤、鍍金もしくは蒸着する金属量は、いずれも
永久磁石に占める割合が１０ｗｔ％以上の場合、８ｋＧ
以上のＢｒが得られないため好ましくなく、また０．０
１ｗｔ％以下では積層した永久磁石薄帯を密着できない
ため、接着に使用する樹脂量、及び無機接着剤量、また
は鍍金もしくは蒸着する金属量は０．０１ｗｔ％〜１０
ｗｔ％に限定する。好ましくは０．５ｗｔ％〜５ｗｔ％
が良い。
【００３３】前述の９０％以上がアモルファス薄帯は、
ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの硬磁気特性を発現し
得る平均結晶粒径１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶金属組
織になるよう、結晶化熱処理を行う必要があるが、熱処
理温度が５５０℃未満では保磁力の発現に必須なＮｄ2
Ｆｅ14Ｂが析出しないため１ｋＯｅ未満のｉＨｃしか得
られない、また７５０℃を越えると粒成長が著しく、平
均結晶粒径が５０ｎｍ以上となるためｉＨｃ、Ｂｒおよ
び減磁曲線の角形性が劣化し、上述の磁気特性が得られ
ないため、熱処理温度は５５０℃〜７５０℃が好まし
い。ただし、５５０℃〜７５０℃の熱処理にて得られる
微細結晶組織において、平均結晶粒径は細かいほど好ま
しいが、１０ｎｍ未満ではｉＨｃの低下を引き起こすた
め、下限を１０ｎｍとする。
ｉＨｃ≧２ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧの硬磁気特性を発現し
得る平均結晶粒径１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶金属組
織になるよう、結晶化熱処理を行う必要があるが、熱処
理温度が５５０℃未満では保磁力の発現に必須なＮｄ2
Ｆｅ14Ｂが析出しないため１ｋＯｅ未満のｉＨｃしか得
られない、また７５０℃を越えると粒成長が著しく、平
均結晶粒径が５０ｎｍ以上となるためｉＨｃ、Ｂｒおよ
び減磁曲線の角形性が劣化し、上述の磁気特性が得られ
ないため、熱処理温度は５５０℃〜７５０℃が好まし
い。ただし、５５０℃〜７５０℃の熱処理にて得られる
微細結晶組織において、平均結晶粒径は細かいほど好ま
しいが、１０ｎｍ未満ではｉＨｃの低下を引き起こすた
め、下限を１０ｎｍとする。
【００３４】熱処理において、雰囲気は酸化を防ぐため
Ａｒガス、Ｎ2ガスなどの不活性ガス雰囲気中もしくは
１．３３Ｐａ以下の真空中が好ましい。磁気特性は熱処
理時間には依存しないが、６時間を越えるような場合、
若干時間の経過とともにＢｒが低下する傾向があるた
め、好ましくは６時間未満が良い。
Ａｒガス、Ｎ2ガスなどの不活性ガス雰囲気中もしくは
１．３３Ｐａ以下の真空中が好ましい。磁気特性は熱処
理時間には依存しないが、６時間を越えるような場合、
若干時間の経過とともにＢｒが低下する傾向があるた
め、好ましくは６時間未満が良い。
【００３５】
実施例１ 表１のＮｏ．１〜２０の組成となるように、純度９９．
５％以上のＦｅ、Ｃｏ、Ｃ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂ、Ｂ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂの
金属を用い、総量が３０ｇとなるように秤量し、底部に
０．３ｍｍ×８ｍｍのスリットを有する石英るつぼ内に
投入し、表１の急冷雰囲気圧に保持したＡｒ雰囲気中で
高周波加熱により溶解した。
５％以上のＦｅ、Ｃｏ、Ｃ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂ、Ｂ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂの
金属を用い、総量が３０ｇとなるように秤量し、底部に
０．３ｍｍ×８ｍｍのスリットを有する石英るつぼ内に
投入し、表１の急冷雰囲気圧に保持したＡｒ雰囲気中で
高周波加熱により溶解した。
【００３６】合金の溶解温度を１３００℃にした後、合
金湯面をＡｒガスにより加圧して室温にて、表１に示す
急冷雰囲気およびロール周速度にて回転するＣｕ製ロー
ルの外周面に０．７ｍｍの高さから溶湯を連続して鋳込
み幅８ｍｍ、平均厚み１０μｍ〜１００μｍの連続した
急冷合金薄帯を作製した。得られた急冷合金薄帯は、粉
末ＸＲＤ回折の結果、いずれもアモルファスであること
を確認した。表２に急冷合金薄帯の平均厚みを示す。
金湯面をＡｒガスにより加圧して室温にて、表１に示す
急冷雰囲気およびロール周速度にて回転するＣｕ製ロー
ルの外周面に０．７ｍｍの高さから溶湯を連続して鋳込
み幅８ｍｍ、平均厚み１０μｍ〜１００μｍの連続した
急冷合金薄帯を作製した。得られた急冷合金薄帯は、粉
末ＸＲＤ回折の結果、いずれもアモルファスであること
を確認した。表２に急冷合金薄帯の平均厚みを示す。
【００３７】この連続した急冷合金薄帯を図１に示すＳ
ＵＳ製リング治具に、平均肉厚０．５ｍｍになるように
トロイダル状に巻き取った後、外周を固定した状態のま
ま、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温度で３０分間保持
した後、室温まで冷却し、ＳＵＳ製リングに巻き取られ
た外径Ａが２１ｍｍ、内径Ｂが２０ｍｍ、幅Ｃが８ｍ
ｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図２に示すリング状永久磁石
を作製した。尚、図１の治具は、ａが２２ｍｍ、ｂが２
０ｍｍ、ｃが１２ｍｍ、ｄが８ｍｍ、ｅ，ｆが５ｍｍで
あった。
ＵＳ製リング治具に、平均肉厚０．５ｍｍになるように
トロイダル状に巻き取った後、外周を固定した状態のま
ま、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温度で３０分間保持
した後、室温まで冷却し、ＳＵＳ製リングに巻き取られ
た外径Ａが２１ｍｍ、内径Ｂが２０ｍｍ、幅Ｃが８ｍ
ｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図２に示すリング状永久磁石
を作製した。尚、図１の治具は、ａが２２ｍｍ、ｂが２
０ｍｍ、ｃが１２ｍｍ、ｄが８ｍｍ、ｅ，ｆが５ｍｍで
あった。
【００３８】磁石の磁気特性はリング状永久磁石の幅方
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて閉磁路で評価した。表３に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。図３にＮ
ｏ．３の結晶化熱処理前後の粉末Ｘ線回折パターンを示
す。
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて閉磁路で評価した。表３に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。図３にＮ
ｏ．３の結晶化熱処理前後の粉末Ｘ線回折パターンを示
す。
【００３９】実施例２ 表１にある急冷条件にて得られた急冷合金薄帯に、純度
９９．９％のＺｎを０．１５μｍ／ｍｉｎの成膜速度に
て、厚み２μｍになるようにＺｎ膜を蒸着した。その
後、実施例１と同様に急冷合金薄帯を図１に示すＳＵＳ
製リングに、平均肉厚０．５ｍになるようにトロイダル
状に巻き取った後、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温度
で３０分間保持した後、室温まで冷却し、合金薄帯間が
溶融したＺｎにより接着された内径２０ｍｍ、外径２１
ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図２に示すリン
グ状永久磁石を作製した。
９９．９％のＺｎを０．１５μｍ／ｍｉｎの成膜速度に
て、厚み２μｍになるようにＺｎ膜を蒸着した。その
後、実施例１と同様に急冷合金薄帯を図１に示すＳＵＳ
製リングに、平均肉厚０．５ｍになるようにトロイダル
状に巻き取った後、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温度
で３０分間保持した後、室温まで冷却し、合金薄帯間が
溶融したＺｎにより接着された内径２０ｍｍ、外径２１
ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図２に示すリン
グ状永久磁石を作製した。
【００４０】磁石の磁気特性はアーク状永久磁石の幅方
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて閉磁路で評価した。表４に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて閉磁路で評価した。表４に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
【００４１】実施例３ 表１にある急冷条件にて得られた急冷合金薄帯の表面
に、アルミナを溶剤に溶かし液状の無機接着剤（東亜合
成化学工業株式会社製、商品名アロンセラミックＤ）を
塗布した後、実施例１と同様に図１に示すＳＵＳ製リン
グに、平均肉厚０．５ｍｍになるようにトロイダル状に
巻き取った状態のまま、１５０℃で１時間放置し、無機
接着剤を固化した後、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温
度で３０分間保持した後、室温まで冷却し、内径２０ｍ
ｍ、外径２１ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図
２に示すリング状永久磁石を作製した。
に、アルミナを溶剤に溶かし液状の無機接着剤（東亜合
成化学工業株式会社製、商品名アロンセラミックＤ）を
塗布した後、実施例１と同様に図１に示すＳＵＳ製リン
グに、平均肉厚０．５ｍｍになるようにトロイダル状に
巻き取った状態のまま、１５０℃で１時間放置し、無機
接着剤を固化した後、Ａｒ流気中、表１に示す熱処理温
度で３０分間保持した後、室温まで冷却し、内径２０ｍ
ｍ、外径２１ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍの図
２に示すリング状永久磁石を作製した。
【００４２】磁石の磁気特性はアーク状永久磁石の幅方
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて開磁路で評価した。表５に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて開磁路で評価した。表５に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
【００４３】実施例４ 表１にある急冷条件にて得られた急冷合金薄帯を、実施
例１と同様にＳＵＳ製リングに巻き取られた内径２０ｍ
ｍ、外径２１ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍのリ
ング状永久磁石を作製した。次にこれをメチルエチルケ
トンにてエポキシ樹脂が１０ｗｔ％になるようを希釈し
た溶液槽に浸けた後、乾燥し、その後、大気中にて１５
０℃で１時間保持し、エポキシ樹脂を硬化することによ
って薄帯の積層間を接着し、図２に示すリング状永久磁
石を作製した。
例１と同様にＳＵＳ製リングに巻き取られた内径２０ｍ
ｍ、外径２１ｍｍ、幅８ｍｍ、平均肉厚０．５ｍｍのリ
ング状永久磁石を作製した。次にこれをメチルエチルケ
トンにてエポキシ樹脂が１０ｗｔ％になるようを希釈し
た溶液槽に浸けた後、乾燥し、その後、大気中にて１５
０℃で１時間保持し、エポキシ樹脂を硬化することによ
って薄帯の積層間を接着し、図２に示すリング状永久磁
石を作製した。
【００４４】磁石の磁気特性はアーク状永久磁石の幅方
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて開磁路で評価した。表６に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
向に対して平行に６０ｋＯｅのパルス着磁磁界で着磁し
た後、ＢＨトレーサーにて開磁路で評価した。表６に磁
石特性を示す。Ｎｏ．４〜Ｎｏ．２０においてＣｏ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、
Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは各構成相
のＦｅの一部と置換していることを確認した。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
【表３】
【００４８】
【表４】
【００４９】
【表５】
【００５０】
【表６】
【００５１】
【発明の効果】この発明は、６ａｔ％以下の希土類元素
と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の合
金溶湯を特定の溶湯急冷条件により、高靭性を有し、加
工が容易な平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファ
ス組織からなる急冷合金薄帯を作製後、これを所望の肉
厚になるようトロイダル状に２周以上巻き重ねた状態の
まま保持した後、アモルファス組織から平均結晶粒径が
１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶組織に結晶化する５５０
℃〜７５０℃にて熱処理を施し、得られた微細結晶磁石
薄帯間に樹脂を含浸接着することにより、ｉＨｃ≦２ｋ
Ｏｅ、Ｂｒ≦８ｋＧの硬磁気特性を有し、２０μｍ以上
の任意の肉厚を有するリング状永久磁石の製造方法を提
供できる。
と１５ａｔ％〜３０ａｔ％のホウ素を含む特定組成の合
金溶湯を特定の溶湯急冷条件により、高靭性を有し、加
工が容易な平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモルファ
ス組織からなる急冷合金薄帯を作製後、これを所望の肉
厚になるようトロイダル状に２周以上巻き重ねた状態の
まま保持した後、アモルファス組織から平均結晶粒径が
１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶組織に結晶化する５５０
℃〜７５０℃にて熱処理を施し、得られた微細結晶磁石
薄帯間に樹脂を含浸接着することにより、ｉＨｃ≦２ｋ
Ｏｅ、Ｂｒ≦８ｋＧの硬磁気特性を有し、２０μｍ以上
の任意の肉厚を有するリング状永久磁石の製造方法を提
供できる。
【００５２】また、急冷合金薄帯の表面に無機接着剤あ
るいは溶融金属を成膜しておき、これを２周以上巻き重
ね、結晶化熱処理時に無機接着剤あるいは溶融金属にて
合金薄帯間を接着、一体化することで、粉砕、ボンド磁
石化の方法を用いることなく、また成形後、切削加工を
施す必要のない、任意の肉厚、所望形状を有する高性能
なリング状永久磁石を容易に提供できる。
るいは溶融金属を成膜しておき、これを２周以上巻き重
ね、結晶化熱処理時に無機接着剤あるいは溶融金属にて
合金薄帯間を接着、一体化することで、粉砕、ボンド磁
石化の方法を用いることなく、また成形後、切削加工を
施す必要のない、任意の肉厚、所望形状を有する高性能
なリング状永久磁石を容易に提供できる。
【００５３】さらに、この発明によって得られたリング
状永久磁石は、急冷合金薄帯を粉砕せずに用いるため、
既存のＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ系ボンド磁石の問題点であった酸
化、および脱粉の問題を改善できるだけでなく、ボンド
磁石以上の密度が得られることから高い磁気特性を有
し、所要形状の家電用機器、ＯＡ機器、電装品等の小型
高性能化に貢献できる。
状永久磁石は、急冷合金薄帯を粉砕せずに用いるため、
既存のＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ系ボンド磁石の問題点であった酸
化、および脱粉の問題を改善できるだけでなく、ボンド
磁石以上の密度が得られることから高い磁気特性を有
し、所要形状の家電用機器、ＯＡ機器、電装品等の小型
高性能化に貢献できる。
【図１】本発明に係わるアモルファス薄帯をトロイダル
状に巻き取るＳＵＳ製リングの保持器具の斜視図であ
る。
状に巻き取るＳＵＳ製リングの保持器具の斜視図であ
る。
【図２】本発明に係わる実施例を示すリング状永久磁石
の斜視図である。
の斜視図である。
【図３】急冷合金薄帯の結晶化熱処理前後の粉末Ｘ線回
折パターンを示すグラフである。
折パターンを示すグラフである。
【手続補正書】
【提出日】平成１０年７月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】最近ではＲｉｃｈｔｅｒらによってＥＰ
Ｐａｔｅｎｔ ５５８６９１Ｂ１に開示されているよう
に、Ｎｄを３．８ａｔ％〜３．９ａｔ％含有するＮｄ‐
Ｆｅ‐Ｂ−Ｖ‐Ｓｉ合金溶湯を回転するＣｕロール上に
噴射して得られたアモルファスフレークを７００℃で熱
処理することにより、硬磁気特性を有す薄片が得られる
ことを報告している。これらの永久磁石材料は、厚み２
０μｍ〜６０μｍのアモルファスフレークに結晶化熱処
理を施すことによって得られる、軟磁性であるＦｅ3Ｂ
相と硬磁性であるＲ2Ｆｅ14Ｂ相が混在する結晶集合組
織を有する準安定構造の永久磁石材料である。
Ｐａｔｅｎｔ ５５８６９１Ｂ１に開示されているよう
に、Ｎｄを３．８ａｔ％〜３．９ａｔ％含有するＮｄ‐
Ｆｅ‐Ｂ−Ｖ‐Ｓｉ合金溶湯を回転するＣｕロール上に
噴射して得られたアモルファスフレークを７００℃で熱
処理することにより、硬磁気特性を有す薄片が得られる
ことを報告している。これらの永久磁石材料は、厚み２
０μｍ〜６０μｍのアモルファスフレークに結晶化熱処
理を施すことによって得られる、軟磁性であるＦｅ3Ｂ
相と硬磁性であるＲ2Ｆｅ14Ｂ相が混在する結晶集合組
織を有する準安定構造の永久磁石材料である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】すなわち、この発明は、組成式を Ｆｅ100-x-yＲxＡy （Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-yＲxＡy Ｆｅ100-x-y-zＲxＡyＭz （Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-y-zＲxＡyＭz （但しＲはＰｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種以
上、ＡはＣ、Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの１種
または２種以上）のいずれかで表し、組成範囲を限定す
る記号ｘ、ｙ、ｚ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、
３０ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気中において、回転ロ
ールを用いた溶湯急冷法により、９０％以上アモルファ
ス組織からなる、優れた靭性および弾性変形能を有す
る、平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの急冷合金薄帯を
作製した後、所望の厚みになるようトロイダル状に２周
以上巻き重ねた状態で保持したまま、アモルファス組織
から平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶細織
に結晶化する温度５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施し
てリング状微細結晶磁石を得るリング状永久磁石の製造
方法である。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％０．０１ ≦ｍ≦０．５
上、ＡはＣ、Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの１種
または２種以上）のいずれかで表し、組成範囲を限定す
る記号ｘ、ｙ、ｚ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、
３０ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気中において、回転ロ
ールを用いた溶湯急冷法により、９０％以上アモルファ
ス組織からなる、優れた靭性および弾性変形能を有す
る、平均厚みが１０μｍ〜１００μｍの急冷合金薄帯を
作製した後、所望の厚みになるようトロイダル状に２周
以上巻き重ねた状態で保持したまま、アモルファス組織
から平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍの微細結晶細織
に結晶化する温度５５０℃〜７５０℃にて熱処理を施し
てリング状微細結晶磁石を得るリング状永久磁石の製造
方法である。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％０．０１ ≦ｍ≦０．５
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】Ｆｅは、上述の元素の含有残余を占め、Ｆ
ｅの一部をＣｏで置換することにより金属組織が微細化
され、減磁曲線の角形性が改善され、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの向上、並びに耐熱性の向上が得られる
が、Ｆｅに対する置換量が０．１％未満ではかかる効果
が得られず、また、５０％を越えると８ｋＧ以上のＢｒ
が得られないため、ＣｏのＦｅに対する置換量は０．１
％〜５０％の範囲とする。好ましくは、０．５％〜１０
％の置換量が良い。
ｅの一部をＣｏで置換することにより金属組織が微細化
され、減磁曲線の角形性が改善され、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの向上、並びに耐熱性の向上が得られる
が、Ｆｅに対する置換量が０．１％未満ではかかる効果
が得られず、また、５０％を越えると８ｋＧ以上のＢｒ
が得られないため、ＣｏのＦｅに対する置換量は０．１
％〜５０％の範囲とする。好ましくは、０．５％〜１０
％の置換量が良い。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】添加元素ＭのＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは、微細結晶永
久磁石の微細組織化に寄与し、保磁力を改善すると共
に、減磁曲線の角形性を改善し、Ｂｒおよび（ＢＨ）ｍ
ａｘを増大する効果が得られるが、０．０１ａｔ％未満
ではかかる効果が得られず、７ａｔ％以上では、Ｂｒ≧
８ｋＧの磁気特性を得られないため、０．０１ａｔ％〜
７ａｔ％の範囲とする。好ましくは、０．０５ａｔ％〜
５ａｔ％である。
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂは、微細結晶永
久磁石の微細組織化に寄与し、保磁力を改善すると共
に、減磁曲線の角形性を改善し、Ｂｒおよび（ＢＨ）ｍ
ａｘを増大する効果が得られるが、０．０１ａｔ％未満
ではかかる効果が得られず、７ａｔ％以上では、Ｂｒ≧
８ｋＧの磁気特性を得られないため、０．０１ａｔ％〜
７ａｔ％の範囲とする。好ましくは、０．０５ａｔ％〜
５ａｔ％である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】回転ロールを用いた溶湯急冷法としては、
単ロール急冷法、および双ロール急冷法が挙げられる
が、優れた靭性および弾性変形能を有する、平均厚みが
１０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製できれ
ば、いずれの急冷方法を採用しても良い。
単ロール急冷法、および双ロール急冷法が挙げられる
が、優れた靭性および弾性変形能を有する、平均厚みが
１０μｍ〜１００μｍのアモルファス薄帯を作製できれ
ば、いずれの急冷方法を採用しても良い。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】例えば、回転ロールに中心線粗さＲａ≦
０．８μｍ、最大高さＲｍａｘ≦３．２μｍ、１０点の
平均粗さＲｚ≦３．２μｍの表面粗度を有するＣｕ製ロ
ールを用いた単ロール急冷法を採用した場合、ロール周
速度が１０ｍ／ｓ以下の場合、破損せずに曲げることの
できる臨界半径が１０ｍｍ以下である優れた靭性および
弾性変形能を有す平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモ
ルファス薄帯が得られないため、ロール周速度は１０ｍ
／ｓ以上が好ましい。好ましいロール周速度は１５ｍ／
ｓ〜５０ｍ／ｓである。
０．８μｍ、最大高さＲｍａｘ≦３．２μｍ、１０点の
平均粗さＲｚ≦３．２μｍの表面粗度を有するＣｕ製ロ
ールを用いた単ロール急冷法を採用した場合、ロール周
速度が１０ｍ／ｓ以下の場合、破損せずに曲げることの
できる臨界半径が１０ｍｍ以下である優れた靭性および
弾性変形能を有す平均厚み１０μｍ〜１００μｍのアモ
ルファス薄帯が得られないため、ロール周速度は１０ｍ
／ｓ以上が好ましい。好ましいロール周速度は１５ｍ／
ｓ〜５０ｍ／ｓである。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２７】この発明において、所望形状の永久磁石
は、上述の溶湯急冷条件により得られた優れた靭性およ
び弾性変形能を有する平均厚みが１０μｍ〜１００μｍ
のアモルファス薄帯を、任意の肉厚になるようトロイダ
ル状に２周以上巻き重ねた状態のまま保持した後、平均
結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施
こすことによって得られ、結晶化後は保持器具にて保持
せずともトロイダル状に巻き重ねられたリング形状を維
持する平均厚み２０μｍ〜５００μｍの任意の肉厚を有
するリング状永久磁石が得られる。
は、上述の溶湯急冷条件により得られた優れた靭性およ
び弾性変形能を有する平均厚みが１０μｍ〜１００μｍ
のアモルファス薄帯を、任意の肉厚になるようトロイダ
ル状に２周以上巻き重ねた状態のまま保持した後、平均
結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍになる結晶化熱処理を施
こすことによって得られ、結晶化後は保持器具にて保持
せずともトロイダル状に巻き重ねられたリング形状を維
持する平均厚み２０μｍ〜５００μｍの任意の肉厚を有
するリング状永久磁石が得られる。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】アモルファス薄帯に鍍金もしくは蒸着する
金属は、５５０℃以下の融点を有する金属であればよい
が、人体および環境に対する影響、取り扱いの容易さを
考慮すると、Ｚｎ、はんだが好ましい。
金属は、５５０℃以下の融点を有する金属であればよい
が、人体および環境に対する影響、取り扱いの容易さを
考慮すると、Ｚｎ、はんだが好ましい。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 33/00 Ｈ０１Ｆ 1/04 Ａ
Claims (6)
- 【請求項１】 組成式をＦｅ100-x-yＲxＡy（但しＲは
Ｐｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種以上、Ａは
Ｃ、Ｂの１種または２種）と表し、組成範囲を限定する
記号ｘ、ｙが下記値を満足する合金溶湯を、３０ｋＰａ
以下の不活性ガス雰囲気中で回転ロールを用いた溶湯急
冷法で処理し、９０％以上がアモルファス組織からなる
急冷合金薄帯を作製し、得られた平均厚みが１０μｍ〜
１００μｍの急冷合金薄帯を、所望の外径及び肉厚にな
るようトロイダル状に２周以上巻き重ねた後、この状態
を保持したまま、平均結晶粒径が１０ｎｍ〜５０ｎｍの
微細結晶組織に結晶化する５５０℃〜７５０℃の熱処理
を施してリング状の微細結晶磁石を得るリング状永久磁
石の製造方法。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ - 【請求項２】 請求項１において、結晶化薄帯がトロイ
ダル状に巻き重ねられたリング状磁石の積層薄帯間に樹
脂を含浸接着するリング状永久磁石の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１において、急冷合金薄帯の表面
に無機接着剤を塗布あるいは５５０℃以下の融点を有す
る金属を鍍金または蒸着した後、積層、巻回させ、結晶
化熱処理を施して積層薄帯間の無機接着剤を固化あるい
は積層薄帯間の金属を溶融接着させるリング状永久磁石
の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１、請求項２または請求項３にお
いて、組成式を（Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-yＲxＡy（但し
ＲはＰｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種以上、Ａ
はＣ、Ｂの１種または２種）と表し、組成範囲を限定す
る記号ｘ、ｙ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、永久
磁石化するリング状永久磁石の製造方法。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．００１≦ｍ≦０．５ - 【請求項５】 請求項１、請求項２または請求項３にお
いて、組成式をＦｅ100-x-y-zＲxＡyＭz（但しＲはＰ
ｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種以上、ＡはＣ、
Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ａ
ｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの１種または２
種以上）と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚが
下記値を満足する合金溶湯を、永久磁石化するリング状
状永久磁石の製造方法。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％ - 【請求項６】 請求項１、請求項２または請求項３にお
いて、組成式を（Ｆｅ1-mＣｏm）100-x-y-zＲxＡyＭ
z（但しＲはＰｒ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｔｂの１種または２種
以上、ＡはＣ、Ｂの１種または２種、ＭはＡｌ、Ｓｉ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｐｂの
１種または２種以上）と表し、組成範囲を限定する記号
ｘ、ｙ、ｚ、ｍが下記値を満足する合金溶湯を、永久磁
石化するリング状永久磁石の製造方法。 １≦ｘ＜６ａｔ％ １５≦ｙ≦３０ａｔ％ ０．０１≦ｚ≦７ａｔ％ ０．００１≦ｍ≦０．５
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9207168A JPH1140448A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | リング状永久磁石の製造方法 |
| US09/242,826 US6287391B1 (en) | 1997-06-26 | 1998-06-25 | Method of producing laminated permanent magnet |
| PCT/JP1998/002830 WO1999000802A1 (fr) | 1997-06-26 | 1998-06-25 | Procede de formation d'aimants permanents |
| EP98929673A EP0921533B1 (en) | 1997-06-26 | 1998-06-25 | Method of producing laminated permanent magnet |
| DE69837590T DE69837590T2 (de) | 1997-06-26 | 1998-06-25 | Verfahren zur herstellung von laminierten dauermagneten |
| CNB988010593A CN1171247C (zh) | 1997-06-26 | 1998-06-25 | 制造叠层永磁体的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9207168A JPH1140448A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | リング状永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1140448A true JPH1140448A (ja) | 1999-02-12 |
Family
ID=16535365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9207168A Pending JPH1140448A (ja) | 1997-06-26 | 1997-07-15 | リング状永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1140448A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102039410A (zh) * | 2009-10-14 | 2011-05-04 | 三环瓦克华（北京）磁性器件有限公司 | 能提高烧结钕铁硼磁体的矫顽力的烧结时效工艺 |
| CN102592775A (zh) * | 2011-01-17 | 2012-07-18 | 三环瓦克华（北京）磁性器件有限公司 | 一种高性能钕铁硼烧结磁体及其制造方法 |
| CN102982988A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-03-20 | 深圳顺络电子股份有限公司 | 一种用于叠层线圈元器件提高磁层间粘合力的方法 |
-
1997
- 1997-07-15 JP JP9207168A patent/JPH1140448A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102039410A (zh) * | 2009-10-14 | 2011-05-04 | 三环瓦克华（北京）磁性器件有限公司 | 能提高烧结钕铁硼磁体的矫顽力的烧结时效工艺 |
| CN102592775A (zh) * | 2011-01-17 | 2012-07-18 | 三环瓦克华（北京）磁性器件有限公司 | 一种高性能钕铁硼烧结磁体及其制造方法 |
| CN102982988A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-03-20 | 深圳顺络电子股份有限公司 | 一种用于叠层线圈元器件提高磁层间粘合力的方法 |
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