JPH11350077A - 表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH11350077A JPH11350077A JP15466098A JP15466098A JPH11350077A JP H11350077 A JPH11350077 A JP H11350077A JP 15466098 A JP15466098 A JP 15466098A JP 15466098 A JP15466098 A JP 15466098A JP H11350077 A JPH11350077 A JP H11350077A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxide
- less
- stainless steel
- ferritic stainless
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面性状の劣化なしに、プレス成形性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼を安価に得る。 【解決手段】 フェライト系ステンレス鋼において、Ｖ
を 0.005〜1.0 wt％含有させると共に、Alを 0.005wt％
以下、Ｏを 0.001〜0.007 wt％の範囲に制限し、かつ酸
化物系介在物の成分中、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ
Al2O3≦５wt％、Cr2O3：10〜50wt％の範囲に制限す
る。
たフェライト系ステンレス鋼を安価に得る。 【解決手段】 フェライト系ステンレス鋼において、Ｖ
を 0.005〜1.0 wt％含有させると共に、Alを 0.005wt％
以下、Ｏを 0.001〜0.007 wt％の範囲に制限し、かつ酸
化物系介在物の成分中、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ
Al2O3≦５wt％、Cr2O3：10〜50wt％の範囲に制限す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、表面性状および
プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関
し、特にフェライト系ステンレス鋼における酸化物系介
在物の組成状態を適切に制御すると共に、Ｖを適量添加
することによって、表面性状の劣化を招くことなしにプ
レス成形性の有利な改善を図ろうとするものである。
プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関
し、特にフェライト系ステンレス鋼における酸化物系介
在物の組成状態を適切に制御すると共に、Ｖを適量添加
することによって、表面性状の劣化を招くことなしにプ
レス成形性の有利な改善を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】SUS 430 で代表されるフェライト系ステ
ンレス鋼は、高価なNiを殆ど含まないため、オーステナ
イト系ステンレス鋼に比べると安価なだけでなく、耐応
力腐食割れ性に優れることから、各種厨房器具、自動車
排気系部品などの分野で幅広く使用されている。
ンレス鋼は、高価なNiを殆ど含まないため、オーステナ
イト系ステンレス鋼に比べると安価なだけでなく、耐応
力腐食割れ性に優れることから、各種厨房器具、自動車
排気系部品などの分野で幅広く使用されている。
【０００３】このフェライト系ステンレス鋼のプレス成
形性に関しては、絞り、張り出し、深絞り加工性などが
要求され、これらの特性を改善するために、これまで数
多くの試みがなされている。例えば、特開平１−201445
号公報には、低Ｐ，Ｓ化と共に、Nb，Ti等の炭窒化物生
成元素の添加による深絞り性の改善技術が提唱されてい
る。しかしながら、この技術は、低Ｐ，Ｓ化が不可欠で
あるため、製鋼工程での負荷が大きいという問題があっ
た。
形性に関しては、絞り、張り出し、深絞り加工性などが
要求され、これらの特性を改善するために、これまで数
多くの試みがなされている。例えば、特開平１−201445
号公報には、低Ｐ，Ｓ化と共に、Nb，Ti等の炭窒化物生
成元素の添加による深絞り性の改善技術が提唱されてい
る。しかしながら、この技術は、低Ｐ，Ｓ化が不可欠で
あるため、製鋼工程での負荷が大きいという問題があっ
た。
【０００４】また、特開昭58-71356号公報には、熱間圧
延前におけるスラブ加熱温度を1130℃を超えないように
制御することによって、平均ｒ値を向上する製造方法が
提唱されている。しかしながら、スラブ加熱温度を下げ
ると、熱間加工性が低下し、コイル表面にヘゲ疵などの
表面欠陥が発生する危険性が高く、その後のグラインダ
ー手入れや酸洗によるコスト増を招くという問題があっ
た。
延前におけるスラブ加熱温度を1130℃を超えないように
制御することによって、平均ｒ値を向上する製造方法が
提唱されている。しかしながら、スラブ加熱温度を下げ
ると、熱間加工性が低下し、コイル表面にヘゲ疵などの
表面欠陥が発生する危険性が高く、その後のグラインダ
ー手入れや酸洗によるコスト増を招くという問題があっ
た。
【０００５】さらに、特開平１−136930号公報には、熱
間圧延における仕上げ圧延条件を規定することによって
平均ｒ値を向上させる方法が提唱されている。しかしな
がら、この方法は、熱延工程における制御圧延であり、
仕上げ温度が低い上にロール潤滑を行わなければならな
いなど、工程的な負荷が大きいという問題があった。
間圧延における仕上げ圧延条件を規定することによって
平均ｒ値を向上させる方法が提唱されている。しかしな
がら、この方法は、熱延工程における制御圧延であり、
仕上げ温度が低い上にロール潤滑を行わなければならな
いなど、工程的な負荷が大きいという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述したとおり、従来
の技術は、たとえｒ値の改善がなされても、製造コスト
の増加や工程的な負荷が大きい、あるいは鋼板の表面性
状を大きく損なうといった各種の問題を残していた。こ
の発明は、上記の実情に鑑み開発されたもので、ｒ値に
優れるのはいうまでもなく、従来技術が抱えている工程
負荷およびヘゲ発生等の問題を有利に解決したフェライ
ト系ステンレス鋼を提案することを目的とする。
の技術は、たとえｒ値の改善がなされても、製造コスト
の増加や工程的な負荷が大きい、あるいは鋼板の表面性
状を大きく損なうといった各種の問題を残していた。こ
の発明は、上記の実情に鑑み開発されたもので、ｒ値に
優れるのはいうまでもなく、従来技術が抱えている工程
負荷およびヘゲ発生等の問題を有利に解決したフェライ
ト系ステンレス鋼を提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成すべく鋭意研究を行った結果、ｒ値は、フ
ェライト系ステンレス鋼における酸化物系介在物の組成
状態に強く依存し、従ってかかる酸化物系介在物の組成
を適切に制御すると共に、Ｖを適量添加することが、所
期した目的の達成に極めて有効であるとの知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
の目的を達成すべく鋭意研究を行った結果、ｒ値は、フ
ェライト系ステンレス鋼における酸化物系介在物の組成
状態に強く依存し、従ってかかる酸化物系介在物の組成
を適切に制御すると共に、Ｖを適量添加することが、所
期した目的の達成に極めて有効であるとの知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
【０００８】すなわち、この発明は、Cr：15〜20wt％を
含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｖを 0.0
05〜1.0 wt％の範囲で含有させると共に、Alを 0.005wt
％以下、Ｏを 0.001〜0.007 wt％の範囲とし、かつ鋼中
の酸化物系介在物の成分中、Al2O3およびCr2O3 をそれ
ぞれ、 Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％の範囲
としたことを特徴とする、表面性状およびプレス成形性
に優れたフェライト系ステンレス鋼である。
含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｖを 0.0
05〜1.0 wt％の範囲で含有させると共に、Alを 0.005wt
％以下、Ｏを 0.001〜0.007 wt％の範囲とし、かつ鋼中
の酸化物系介在物の成分中、Al2O3およびCr2O3 をそれ
ぞれ、 Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％の範囲
としたことを特徴とする、表面性状およびプレス成形性
に優れたフェライト系ステンレス鋼である。
【０００９】この発明において、鋼中の酸化物系介在物
については、上記したとおり、 Al2O3およびCr2O3 をそ
れぞれ Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％にする
と共に、MnO を10〜50wt％およびSiO2を20wt％以下とす
ることがより好ましい。
については、上記したとおり、 Al2O3およびCr2O3 をそ
れぞれ Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％にする
と共に、MnO を10〜50wt％およびSiO2を20wt％以下とす
ることがより好ましい。
【００１０】なお、この発明において、酸化物系介在物
とは、製鋼工程で生成する脱酸生成物と原料から混入す
る酸化物の両者を含む。また、製鋼工程で生成する脱酸
生成物とは、単なる酸化物だけでなく、硫化物等が混在
した複合形態を含む。ここに、酸化物系介在物として
は、上記した Al2O3やCr2O3, MnO, SiO2の他、 MgOおよ
びFeO 等が挙げられる。
とは、製鋼工程で生成する脱酸生成物と原料から混入す
る酸化物の両者を含む。また、製鋼工程で生成する脱酸
生成物とは、単なる酸化物だけでなく、硫化物等が混在
した複合形態を含む。ここに、酸化物系介在物として
は、上記した Al2O3やCr2O3, MnO, SiO2の他、 MgOおよ
びFeO 等が挙げられる。
【００１１】
【発明実施の形態】以下、この発明を導くに至った実験
結果について説明する。 Ｃ：0.06wt％、Cr：16.4wt％、Ｏ：40 ppmに固定し、Al
およびＶをそれぞれ、Al：0.0006〜0.05wt％、Ｖ：0.00
1 〜3.0 wt％の範囲で変化させた組成の鋼を、真空溶解
炉で溶製し、小型鋼塊（50kg）とした。その際、酸化物
系介在物の組成状態を、溶製条件を変更することによっ
て種々に変化させた。ついで、1180℃に加熱後、熱間圧
延により4.0 mm厚の熱延板とし、ついでこれらの熱延板
に 860℃, ８ｈの焼鈍を行い、15℃/h程度の冷却速度で
徐冷処理を施した後、冷間圧延により0.5 mm厚の冷延板
とした。その後、冷延板に 810℃, 30ｓの仕上げ焼鈍を
施して製品板とした。
結果について説明する。 Ｃ：0.06wt％、Cr：16.4wt％、Ｏ：40 ppmに固定し、Al
およびＶをそれぞれ、Al：0.0006〜0.05wt％、Ｖ：0.00
1 〜3.0 wt％の範囲で変化させた組成の鋼を、真空溶解
炉で溶製し、小型鋼塊（50kg）とした。その際、酸化物
系介在物の組成状態を、溶製条件を変更することによっ
て種々に変化させた。ついで、1180℃に加熱後、熱間圧
延により4.0 mm厚の熱延板とし、ついでこれらの熱延板
に 860℃, ８ｈの焼鈍を行い、15℃/h程度の冷却速度で
徐冷処理を施した後、冷間圧延により0.5 mm厚の冷延板
とした。その後、冷延板に 810℃, 30ｓの仕上げ焼鈍を
施して製品板とした。
【００１２】かくして得られた製品板から、圧延方向
（Ｌ方向）、圧延方向と45°をなす方向（Ｘ方向）およ
び圧延方向と直角な方向（Ｃ方向）からJIS 13号Ｂ試験
片を採取し、引張試験を実施して、各方向のｒ値（ｒL,
ｒX,ｒC ）を測定し、平均ｒ値を求めた。ここで、平均
ｒ値は次式で定義するものとする。 平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒX ＋ｒC ）／４
（Ｌ方向）、圧延方向と45°をなす方向（Ｘ方向）およ
び圧延方向と直角な方向（Ｃ方向）からJIS 13号Ｂ試験
片を採取し、引張試験を実施して、各方向のｒ値（ｒL,
ｒX,ｒC ）を測定し、平均ｒ値を求めた。ここで、平均
ｒ値は次式で定義するものとする。 平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒX ＋ｒC ）／４
【００１３】図１に、Ｖ添加量と平均ｒ値との関係につ
いて調査した結果を示す。同図に示したとおり、Ｖ量を
0.005wt％以上添加した場合には良好な平均ｒ値が得ら
れることが分かる。なお、Ｖ量の上限は、製造コストお
よび過剰添加による硬質化の面から1.0 wt％とする必要
がある。
いて調査した結果を示す。同図に示したとおり、Ｖ量を
0.005wt％以上添加した場合には良好な平均ｒ値が得ら
れることが分かる。なお、Ｖ量の上限は、製造コストお
よび過剰添加による硬質化の面から1.0 wt％とする必要
がある。
【００１４】次に、図２に、酸化物系介在物中の Al2O3
濃度と平均ｒ値との関係について調べた結果を、また図
３には、酸化物系介在物中の Cr2O3濃度と平均ｒ値との
関係について調べた結果を、それぞれ示す。図２に示し
たとおり、酸化物系介在物中の Al2O3濃度が５wt％以下
であれば平均ｒ値の改善が見込まれることが分かる。ま
た、図３に示したとおり、酸化物系介在物中の Cr2O3濃
度が10〜50wt％の範囲を満足する場合に、平均ｒ値が著
しく改善されることが分かる。
濃度と平均ｒ値との関係について調べた結果を、また図
３には、酸化物系介在物中の Cr2O3濃度と平均ｒ値との
関係について調べた結果を、それぞれ示す。図２に示し
たとおり、酸化物系介在物中の Al2O3濃度が５wt％以下
であれば平均ｒ値の改善が見込まれることが分かる。ま
た、図３に示したとおり、酸化物系介在物中の Cr2O3濃
度が10〜50wt％の範囲を満足する場合に、平均ｒ値が著
しく改善されることが分かる。
【００１５】そこで、この発明では、フェライト系ステ
ンレス鋼に、 0.005〜1.0 wt％の範囲でＶを添加すると
共に、酸化物系介在物の成分中、特に Al2O3およびCr2O
3 について、それぞれ Al2O3≦５wt％、 Cr2O3：10〜50
wt％の範囲に制限することにしたのである。
ンレス鋼に、 0.005〜1.0 wt％の範囲でＶを添加すると
共に、酸化物系介在物の成分中、特に Al2O3およびCr2O
3 について、それぞれ Al2O3≦５wt％、 Cr2O3：10〜50
wt％の範囲に制限することにしたのである。
【００１６】上述したとおり、酸化物系介在物の成分
中、ｒ値に特に影響を及ぼす成分は、Al2O3およびCr2O
3 であるが、その他にも、MnO などもｒ値に影響を及ぼ
すことが判明した。図４に、酸化物系介在物中の MnO濃
度と平均ｒ値との関係について調べた結果を示す。同図
に示したとおり、満足できる平均ｒ値が得るためには、
酸化物系介在物中の MnO濃度を10〜50wt％程度とするの
が好ましいことが判る。
中、ｒ値に特に影響を及ぼす成分は、Al2O3およびCr2O
3 であるが、その他にも、MnO などもｒ値に影響を及ぼ
すことが判明した。図４に、酸化物系介在物中の MnO濃
度と平均ｒ値との関係について調べた結果を示す。同図
に示したとおり、満足できる平均ｒ値が得るためには、
酸化物系介在物中の MnO濃度を10〜50wt％程度とするの
が好ましいことが判る。
【００１７】さらに、酸化物系介在物のうち、SiO2も加
工性に影響を及ぼし、この加工性の面からはSiO2濃度を
20wt％以下に制限するのが有利であることが判明した。
従って、良好な加工性を得るためには、鋼中の酸化物系
介在物の各成分につき、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ
Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％にすると共
に、 MnOを10〜50wt％およびSiO2を20wt％以下とするこ
とが好ましい。
工性に影響を及ぼし、この加工性の面からはSiO2濃度を
20wt％以下に制限するのが有利であることが判明した。
従って、良好な加工性を得るためには、鋼中の酸化物系
介在物の各成分につき、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ
Al2O3：５wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％にすると共
に、 MnOを10〜50wt％およびSiO2を20wt％以下とするこ
とが好ましい。
【００１８】次に、この発明の素材成分について説明す
る。この発明は、Crを15〜20wt％の範囲で含有し、Alを
0.005wt％以下かつＯ量を0.001〜0.007 wt％の範囲に
制限したものであれば、いわゆるフェライト系ステンレ
ス鋼全般に適用することができる。ここに、Cr, Alおよ
びＯ含有量を上記の範囲に限定した理由を、Ｖ含有量の
限定理由と共に説明する。 Cr：15〜20wt％ Crは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するために不
可欠な元素である。しかしながら、その量が15wt％未満
では耐食性が不足し、一方20wt％を超えると冷間加工性
の低下や靱性の劣化を招くので、含有量は15〜20wt％の
範囲に限定した。より好適には16〜18wt％の範囲であ
る。
る。この発明は、Crを15〜20wt％の範囲で含有し、Alを
0.005wt％以下かつＯ量を0.001〜0.007 wt％の範囲に
制限したものであれば、いわゆるフェライト系ステンレ
ス鋼全般に適用することができる。ここに、Cr, Alおよ
びＯ含有量を上記の範囲に限定した理由を、Ｖ含有量の
限定理由と共に説明する。 Cr：15〜20wt％ Crは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するために不
可欠な元素である。しかしながら、その量が15wt％未満
では耐食性が不足し、一方20wt％を超えると冷間加工性
の低下や靱性の劣化を招くので、含有量は15〜20wt％の
範囲に限定した。より好適には16〜18wt％の範囲であ
る。
【００１９】Al：0.005 wt％以下 Alを添加すると、酸化物系介在物中の Al2O3濃度が上昇
し、耐食性を劣化させるばかりでなく、コイルの表面品
質を劣化させる原因となる。また、酸化物系介在物中の
Al2O3 濃度が上昇すると、酸化物系介在物中の Cr2O3濃
度が減少し、Ｖ炭窒化物が周りに析出しにくくなり、仕
上げ焼鈍時に固溶Ｃ，Ｎ量の低減が期待できない。従っ
て、Alは意図的な添加を避け、上限を 0.005wt％とし
た。より好適には0.003 wt％以下である。
し、耐食性を劣化させるばかりでなく、コイルの表面品
質を劣化させる原因となる。また、酸化物系介在物中の
Al2O3 濃度が上昇すると、酸化物系介在物中の Cr2O3濃
度が減少し、Ｖ炭窒化物が周りに析出しにくくなり、仕
上げ焼鈍時に固溶Ｃ，Ｎ量の低減が期待できない。従っ
て、Alは意図的な添加を避け、上限を 0.005wt％とし
た。より好適には0.003 wt％以下である。
【００２０】Ｏ：0.001 〜0.007 wt％ Ｏは、溶鋼中でAlやMnと結合し酸化物系介在物を生成す
る。その結果、耐食性の劣化や鋼板表面の傷の原因とな
るため、Ｏの上限は 0.007wt％とした。一方、この発明
において、酸化物系介在物、ＶやCr等の炭窒化物の析出
サイトとして作用するため、0.001 wt％に満たないと固
溶Ｃ，Ｎの低減に寄与しない。従って、この発明では、
Ｏ量について 0.001〜0.007 wt％の範囲に限定した。よ
り好適には0.0015〜0.006 wt％の範囲である。
る。その結果、耐食性の劣化や鋼板表面の傷の原因とな
るため、Ｏの上限は 0.007wt％とした。一方、この発明
において、酸化物系介在物、ＶやCr等の炭窒化物の析出
サイトとして作用するため、0.001 wt％に満たないと固
溶Ｃ，Ｎの低減に寄与しない。従って、この発明では、
Ｏ量について 0.001〜0.007 wt％の範囲に限定した。よ
り好適には0.0015〜0.006 wt％の範囲である。
【００２１】Ｖ：0.005 〜1.0 wt％ Ｖは、炭窒化物として酸化物系介在物の周りに析出し、
プレス成形性に有害なＣ，Ｎを固定するためのサイトと
して有効に作用し、軟質化およびｒ値向上に極めて有用
な元素である。しかしながら、含有量が 0.005wt％未満
ではこれらの効果が期待できず、一方 1.0wt％を超える
添加は効果が飽和するばかりか、製造性の低下やコスト
の上昇を招く。従って、Ｖの添加量は 0.005〜1.0 wt％
の範囲に限定した。より好適には0.01〜0.5 wt％の範囲
である。
プレス成形性に有害なＣ，Ｎを固定するためのサイトと
して有効に作用し、軟質化およびｒ値向上に極めて有用
な元素である。しかしながら、含有量が 0.005wt％未満
ではこれらの効果が期待できず、一方 1.0wt％を超える
添加は効果が飽和するばかりか、製造性の低下やコスト
の上昇を招く。従って、Ｖの添加量は 0.005〜1.0 wt％
の範囲に限定した。より好適には0.01〜0.5 wt％の範囲
である。
【００２２】その他の成分については、特に限定される
ことはないが、特に好ましい成分組成範囲は次のとおり
である。 Ｃ：0.1 wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.1 wt％を超えるとその影響が顕著になるので、
Ｃは 0.1wt％以下とすることが望ましい。より好適には
0.07wt％以下である。
ことはないが、特に好ましい成分組成範囲は次のとおり
である。 Ｃ：0.1 wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.1 wt％を超えるとその影響が顕著になるので、
Ｃは 0.1wt％以下とすることが望ましい。より好適には
0.07wt％以下である。
【００２３】Si：1.0 wt％以下 Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰の添加は
硬質化を招くので、その添加量は 1.0wt％以下とするこ
とが望ましい。より好適には 0.5wt％以下である。
硬質化を招くので、その添加量は 1.0wt％以下とするこ
とが望ましい。より好適には 0.5wt％以下である。
【００２４】Mn：1.0 wt％以下 Mnは、鋼中に存在するＳを析出固定し、熱間圧延性を保
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加量は 1.0wt％以下とするこ
とが望ましい。より好適には 0.8wt％以下である。
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加量は 1.0wt％以下とするこ
とが望ましい。より好適には 0.8wt％以下である。
【００２５】Ｎ：0.1 wt％以下 Ｎは、Ｃと同様、ｒ値および伸び特性を低下させる元素
である。特に、0.1 wt％を超えるとその影響が顕著にな
るので、Ｎは 0.1wt％以下とすることが望ましい。より
好適には0.07wt％以下である。
である。特に、0.1 wt％を超えるとその影響が顕著にな
るので、Ｎは 0.1wt％以下とすることが望ましい。より
好適には0.07wt％以下である。
【００２６】なお、この発明では、ＰおよびＳ等につい
ては、特に厳しく制限しなくても、十分に所定の材質を
得ることができる。
ては、特に厳しく制限しなくても、十分に所定の材質を
得ることができる。
【００２７】この発明に従い、Ｖ添加量ならびに酸化物
系介在物中の Cr2O3濃度および Al2O3濃度を所定の範囲
に制限することによってｒ値が改善される理由は、まだ
明確に解明されたわけではないが、冷延板焼鈍中の再結
晶挙動が関与しているものと思われる。すなわち、酸化
物系介在物中の Al2O3濃度が５wt％以下、Cr2O3 濃度が
10〜50wt％、さらに好ましくは MnO濃度が10〜50wt％の
範囲を満足していると、Ｖ添加により酸化物系介在物の
周りに析出したＶ炭窒化物が析出サイトとして作用し、
さらにその周りにCrの炭窒化物が析出し、仕上げ焼鈍時
に固溶Ｃ，Ｎの低減が図られる。その結果、引き続く再
結晶において、ｒ値の向上に有効な（１１１）集合組織
を優先的に発達させることができる。一方、 Al2O3濃度
が５wt％を上回るか、 Cr2O3濃度が10wt％未満または50
wt％超の場合には、前述したＶ炭窒化物の析出サイトと
しての効果が小さく、仕上げ焼鈍時に固溶Ｃ，Ｎの低減
が望めないことから、（１１１）集合組織の発達が抑制
されてしまうためと考えられる。
系介在物中の Cr2O3濃度および Al2O3濃度を所定の範囲
に制限することによってｒ値が改善される理由は、まだ
明確に解明されたわけではないが、冷延板焼鈍中の再結
晶挙動が関与しているものと思われる。すなわち、酸化
物系介在物中の Al2O3濃度が５wt％以下、Cr2O3 濃度が
10〜50wt％、さらに好ましくは MnO濃度が10〜50wt％の
範囲を満足していると、Ｖ添加により酸化物系介在物の
周りに析出したＶ炭窒化物が析出サイトとして作用し、
さらにその周りにCrの炭窒化物が析出し、仕上げ焼鈍時
に固溶Ｃ，Ｎの低減が図られる。その結果、引き続く再
結晶において、ｒ値の向上に有効な（１１１）集合組織
を優先的に発達させることができる。一方、 Al2O3濃度
が５wt％を上回るか、 Cr2O3濃度が10wt％未満または50
wt％超の場合には、前述したＶ炭窒化物の析出サイトと
しての効果が小さく、仕上げ焼鈍時に固溶Ｃ，Ｎの低減
が望めないことから、（１１１）集合組織の発達が抑制
されてしまうためと考えられる。
【００２８】この発明において、上記したような酸化物
系介在物の組成状態は、次のようにして制御することが
できる。まず、溶製時におけるスラグとして、 CaO−Si
O2−Al2O3 三元系のものを用いる。そして、このスラグ
中における Al2O3濃度を５wt％以下に制御すると共に、
塩基度（CaO ／SiO2）を1.5 以下に調整する。なお、溶
鋼中のAl量は 0.005wt％以下に抑制しておく必要があ
り、またＯ量については70 ppm以下まで低減することが
望ましい。上記の処理によって、酸化物系介在物におけ
る Al2O3濃度および Cr2O3濃度を所定の範囲に制御する
ことができる。なお、連続鋳造スラブの冷却速度を30℃
/s以下とすることも有利である。
系介在物の組成状態は、次のようにして制御することが
できる。まず、溶製時におけるスラグとして、 CaO−Si
O2−Al2O3 三元系のものを用いる。そして、このスラグ
中における Al2O3濃度を５wt％以下に制御すると共に、
塩基度（CaO ／SiO2）を1.5 以下に調整する。なお、溶
鋼中のAl量は 0.005wt％以下に抑制しておく必要があ
り、またＯ量については70 ppm以下まで低減することが
望ましい。上記の処理によって、酸化物系介在物におけ
る Al2O3濃度および Cr2O3濃度を所定の範囲に制御する
ことができる。なお、連続鋳造スラブの冷却速度を30℃
/s以下とすることも有利である。
【００２９】その後の処理については、常法に従って行
えば良く、例えば1300〜700 ℃で熱間圧延したのち、圧
下率：50〜90％程度で冷間圧延し、ついで 700〜1000℃
程度の温度で仕上げ焼鈍を施せば良い。なお、この発明
鋼は、熱延焼鈍薄鋼板、タンデム圧延−達続焼鈍を行っ
た冷延鋼板、光輝焼鈍板等にも適用可能である。
えば良く、例えば1300〜700 ℃で熱間圧延したのち、圧
下率：50〜90％程度で冷間圧延し、ついで 700〜1000℃
程度の温度で仕上げ焼鈍を施せば良い。なお、この発明
鋼は、熱延焼鈍薄鋼板、タンデム圧延−達続焼鈍を行っ
た冷延鋼板、光輝焼鈍板等にも適用可能である。
【００３０】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼を溶製し、連続鋳造
により200 mm厚のスラブとした。その際、脱酸方法、鋳
造条件を変えることによって、スラブ中における酸化物
系介在物の組成状態を変化させた。このとき MnO−SiO2
系介在物とする場合には、スラグの塩基度を1.4 とし、
スラグ中の Al2O3濃度を５wt％以下まで低減した。一
方、 Al2O3系介在物とする場合には、塩基度を2.0 以上
とし、スラグ中の Al2O3濃度を20％以上とした。この実
験において、脱酸に要した時間は30分であり、Ｏ量を40
ppmまで低減させた。なお、鋳造に先立って鋳型内に不
活性ガスを吹き込み、溶鋼の温度制御ならびに介在物の
浮上除去を促進させた。
により200 mm厚のスラブとした。その際、脱酸方法、鋳
造条件を変えることによって、スラブ中における酸化物
系介在物の組成状態を変化させた。このとき MnO−SiO2
系介在物とする場合には、スラグの塩基度を1.4 とし、
スラグ中の Al2O3濃度を５wt％以下まで低減した。一
方、 Al2O3系介在物とする場合には、塩基度を2.0 以上
とし、スラグ中の Al2O3濃度を20％以上とした。この実
験において、脱酸に要した時間は30分であり、Ｏ量を40
ppmまで低減させた。なお、鋳造に先立って鋳型内に不
活性ガスを吹き込み、溶鋼の温度制御ならびに介在物の
浮上除去を促進させた。
【００３１】鋳造に際しては、SiO2, CaO を主成分とす
るモールドパウダーを鋳型内で鋳片表面に投入し、鋳片
と鋳型の間を潤滑すると同時に、鋳造中に鋳片内部から
浮上してくる介在物を捕捉除去した。ついで、この連続
鋳造スラブを、通常の熱間圧延により熱延板とし、熱延
板焼鈍後、酸洗したのち、冷間圧延により0.5 mm厚の冷
延板とし、ついで仕上げ焼鈍を施して製品板とした。
るモールドパウダーを鋳型内で鋳片表面に投入し、鋳片
と鋳型の間を潤滑すると同時に、鋳造中に鋳片内部から
浮上してくる介在物を捕捉除去した。ついで、この連続
鋳造スラブを、通常の熱間圧延により熱延板とし、熱延
板焼鈍後、酸洗したのち、冷間圧延により0.5 mm厚の冷
延板とし、ついで仕上げ焼鈍を施して製品板とした。
【００３２】かくして得られた製品板について、前述の
方法で、平均ｒ値を求めた。また、各製品板の組織を走
査型電子顕微鏡で 200視野について観察ならびに同定を
行い、さらに抽出分析により酸化物系介在物の組成を調
査した。さらに、重量：約20ｔのコイル全長にわたって
表面性状を観察し、ヘゲ疵の定量を行った。ここに、ヘ
ゲ疵の量は、１個／コイル以下を良好と判断した。これ
らの結果を表２に示す。
方法で、平均ｒ値を求めた。また、各製品板の組織を走
査型電子顕微鏡で 200視野について観察ならびに同定を
行い、さらに抽出分析により酸化物系介在物の組成を調
査した。さらに、重量：約20ｔのコイル全長にわたって
表面性状を観察し、ヘゲ疵の定量を行った。ここに、ヘ
ゲ疵の量は、１個／コイル以下を良好と判断した。これ
らの結果を表２に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表２に示したとおり、この発明に従い、所
定量のＶを添加すると共に、Al2O3およびCr2O3 をそれ
ぞれ、 Al2O3≦５wt％、 Cr2O3：10〜50wt％の範囲に制
限したものはいずれも、優れたｒ値が得られ、またヘゲ
疵の発生もほとんど認められなかった。
定量のＶを添加すると共に、Al2O3およびCr2O3 をそれ
ぞれ、 Al2O3≦５wt％、 Cr2O3：10〜50wt％の範囲に制
限したものはいずれも、優れたｒ値が得られ、またヘゲ
疵の発生もほとんど認められなかった。
【００３６】
【発明の効果】かくして、この発明によれば、表面性状
の劣化なしに、プレス成形性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼を安価に得ることができ、産業上極めて有用で
あるといえる。
の劣化なしに、プレス成形性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼を安価に得ることができ、産業上極めて有用で
あるといえる。
【図１】Ｖ添加量と平均ｒ値との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】酸化物系介在物中の Al2O3濃度と平均ｒ値との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図３】酸化物系介在物中の Cr2O3濃度と平均ｒ値との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図４】酸化物系介在物中の MnO濃度と平均ｒ値との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宇城 工 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 佐藤 進 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 重森 正弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Cr：15〜20wt％を含有するフェライト系
ステンレス鋼において、Ｖを 0.005〜1.0 wt％の範囲で
含有させると共に、Alを 0.005wt％以下、Ｏを 0.001〜
0.007 wt％の範囲とし、かつ鋼中の酸化物系介在物の成
分中、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ、 Al2O3：５wt％
以下、 Cr2O3：10〜50wt％の範囲としたことを特徴とす
る、表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系
ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１において、鋼中の酸化物系介在
物の成分中、 Al2O3およびCr2O3 をそれぞれ Al2O3：５
wt％以下、 Cr2O3：10〜50wt％にすると共に、 MnOを10
〜50wt％およびSiO2を20wt％以下としたことを特徴とす
る、表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系
ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15466098A JP3608383B2 (ja) | 1998-06-03 | 1998-06-03 | 表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15466098A JP3608383B2 (ja) | 1998-06-03 | 1998-06-03 | 表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350077A true JPH11350077A (ja) | 1999-12-21 |
| JP3608383B2 JP3608383B2 (ja) | 2005-01-12 |
Family
ID=15589110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15466098A Expired - Fee Related JP3608383B2 (ja) | 1998-06-03 | 1998-06-03 | 表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3608383B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016151037A (ja) * | 2015-02-17 | 2016-08-22 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6295155B2 (ja) | 2014-07-22 | 2018-03-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼を部材とする熱交換器 |
-
1998
- 1998-06-03 JP JP15466098A patent/JP3608383B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016151037A (ja) * | 2015-02-17 | 2016-08-22 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3608383B2 (ja) | 2005-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0682122B1 (en) | High-strength high-ductility two-phase stainless steel and process for producing the same | |
| TWI404808B (zh) | 淬火性優異之硼添加鋼板及製造方法 | |
| JP6143355B2 (ja) | 絞り加工性と浸炭熱処理後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
| KR101561358B1 (ko) | 딥 드로잉성 및 베이킹 경화성이 우수한 고강도 냉연 강판과 그 제조 방법 | |
| JP2933826B2 (ja) | 深絞り成形性と耐二次加工脆性に優れるクロム鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07118797A (ja) | 表面性状の良好なＳｎおよびＮｂ含有極低炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN114540711B (zh) | 一种高牌号无取向电工钢及其制备方法 | |
| JPH0681037A (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| WO2021256145A1 (ja) | 耐疲労特性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼板 | |
| JP2000319730A (ja) | 表面性状及び成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07126812A (ja) | 耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH11350077A (ja) | 表面性状およびプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3466298B2 (ja) | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| RU2197542C1 (ru) | Способ производства листовой стали | |
| JP2004204252A (ja) | 耐リジング性に優れたＴｉ含有高加工性フェライト系クロム鋼板およびその製造方法 | |
| JP3911075B2 (ja) | 焼付硬化性に優れる超深絞り用鋼板の製造方法 | |
| US11891676B2 (en) | Flat steel product having improved processing properties | |
| JP2001098327A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| KR0135001B1 (ko) | 소부경화형 연질 표면처리 열연코일의 제조방법 | |
| JP2971192B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3180575B2 (ja) | 割れおよび表面疵のない熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001107149A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0353381B2 (ja) | ||
| JPH07157844A (ja) | 加工性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07150301A (ja) | 耐食性と加工性に優れたフェライトステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040608 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040921 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041004 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081022 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091022 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101022 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101022 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111022 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111022 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121022 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121022 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131022 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |