JPH11350069A - 耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼 - Google Patents
耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼Info
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- JPH11350069A JPH11350069A JP16393298A JP16393298A JPH11350069A JP H11350069 A JPH11350069 A JP H11350069A JP 16393298 A JP16393298 A JP 16393298A JP 16393298 A JP16393298 A JP 16393298A JP H11350069 A JPH11350069 A JP H11350069A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車用変速機の歯車に代表される、過酷な
条件下に使用される機械部品を製造する肌焼鋼であっ
て、耐ピッティング性が優れ、従って、長寿命の歯車を
実現することのできる肌焼鋼を提供すること。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｃｒ：０．３〜５．０
％およびＡｌ：０．１〜１．０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなり、かつ、 Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％
＋０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 とするとき、Ａ＞１．６の
条件を満たす合金組成を有する肌焼鋼。 この鋼は、上
記の基本組成の合金成分に加えて、次のグループの一ま
たは二つ以上に属する合金成分を、任意に含有すること
ができる。 １）Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、Ｖ：
０．０５〜０．５０％およびＷ：０．５〜１．００％の
１種または２種以上、２）Ｎｉ：０．２０〜２．５０
％、および３）Ｎｂ：０．００５〜０．１００％。
条件下に使用される機械部品を製造する肌焼鋼であっ
て、耐ピッティング性が優れ、従って、長寿命の歯車を
実現することのできる肌焼鋼を提供すること。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｃｒ：０．３〜５．０
％およびＡｌ：０．１〜１．０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなり、かつ、 Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％
＋０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 とするとき、Ａ＞１．６の
条件を満たす合金組成を有する肌焼鋼。 この鋼は、上
記の基本組成の合金成分に加えて、次のグループの一ま
たは二つ以上に属する合金成分を、任意に含有すること
ができる。 １）Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、Ｖ：
０．０５〜０．５０％およびＷ：０．５〜１．００％の
１種または２種以上、２）Ｎｉ：０．２０〜２．５０
％、および３）Ｎｂ：０．００５〜０．１００％。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐ピッティング性
に優れた肌焼鋼に関する。 本発明の肌焼鋼は、産業用
機械や自動車用変速機の歯車のように、高い面圧を受け
ながらすべる構成部品を製造する材料として好適であ
る。
に優れた肌焼鋼に関する。 本発明の肌焼鋼は、産業用
機械や自動車用変速機の歯車のように、高い面圧を受け
ながらすべる構成部品を製造する材料として好適であ
る。
【０００２】
【従来の技術】高い面圧を受けた状態ですべりながら働
く機械部品の代表として、自動車用変速機の歯車を取り
上げると、それらは、ＪＩＳのＳＣｒ４２０ＨやＳＣＭ
４２０Ｈのような肌焼鋼を歯車形状に成形した後、浸炭
焼入れ・焼戻しをすることにより製造されている。
く機械部品の代表として、自動車用変速機の歯車を取り
上げると、それらは、ＪＩＳのＳＣｒ４２０ＨやＳＣＭ
４２０Ｈのような肌焼鋼を歯車形状に成形した後、浸炭
焼入れ・焼戻しをすることにより製造されている。
【０００３】高面圧下のすべりという過酷な条件下に使
用される歯車は、マイクロピッティングが生じるとギヤ
ノイズが高くなり、使用時間の経過にともなってマイク
ロピッティングのマクロピッティングへの発達とマイク
ロピッティングの数の増加とが進み、ギヤノイズの増大
から、ついには破損に至る。 このような歯車の劣化を
遅らせて寿命を伸ばすためには、まず、使用の初期にお
けるマイクロピッティングの発生を極力抑えることが必
要である。
用される歯車は、マイクロピッティングが生じるとギヤ
ノイズが高くなり、使用時間の経過にともなってマイク
ロピッティングのマクロピッティングへの発達とマイク
ロピッティングの数の増加とが進み、ギヤノイズの増大
から、ついには破損に至る。 このような歯車の劣化を
遅らせて寿命を伸ばすためには、まず、使用の初期にお
けるマイクロピッティングの発生を極力抑えることが必
要である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、自動
車用変速機の歯車に代表される、過酷な条件下に使用さ
れる機械部品を製造する肌焼鋼であって、耐ピッティン
グ性が優れ、従って、長寿命の歯車を実現することので
きる肌焼鋼を提供することにある。
車用変速機の歯車に代表される、過酷な条件下に使用さ
れる機械部品を製造する肌焼鋼であって、耐ピッティン
グ性が優れ、従って、長寿命の歯車を実現することので
きる肌焼鋼を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼は、基本的に
は、重量で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：０．０
５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｓ：０．０
０５〜０．０３０％、Ｃｒ：０．３〜５．０％およびＡ
ｌ：０．１〜１．０％を含有し、残部が実質的にＦｅか
らなり、かつ、 Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％＋０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 とするとき、Ａ＞１．６の条件を満たす合金組成を有す
ることを特徴とする。
発明の耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼は、基本的に
は、重量で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：０．０
５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｓ：０．０
０５〜０．０３０％、Ｃｒ：０．３〜５．０％およびＡ
ｌ：０．１〜１．０％を含有し、残部が実質的にＦｅか
らなり、かつ、 Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％＋０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 とするとき、Ａ＞１．６の条件を満たす合金組成を有す
ることを特徴とする。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の肌焼鋼は、上記の基本的
な合金成分に加えて、下記のグループの一つまたは二つ
以上に属する合金成分を、任意に含有することができ
る。
な合金成分に加えて、下記のグループの一つまたは二つ
以上に属する合金成分を、任意に含有することができ
る。
【０００７】１）Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、Ｖ：
０．０５〜０．５０％およびＷ：０．０５〜１．００％
の１種または２種以上、 ２）Ｎｉ：０．２０〜２．５０％、および ３）Ｎｂ：０．００５〜０．１００％。
０．０５〜０．５０％およびＷ：０．０５〜１．００％
の１種または２種以上、 ２）Ｎｉ：０．２０〜２．５０％、および ３）Ｎｂ：０．００５〜０．１００％。
【０００８】本発明の肌焼鋼において、各合金成分のは
たらきと、組成範囲の限定理由を説明すれば、次のとお
りである。
たらきと、組成範囲の限定理由を説明すれば、次のとお
りである。
【０００９】Ｃ：０．１０〜０．３５％ 肌焼鋼製品、代表的には歯車の心部の強度を確保するた
め、Ｃを０．１０％以上存在させる必要がある。 Ｃ量
が高くなると、熱間鍛造で歯車の素材を得て、これを焼
ならした後の硬さが高くなり過ぎて、切削が困難にな
る。 ０．３５％が適切な量の上限である。
め、Ｃを０．１０％以上存在させる必要がある。 Ｃ量
が高くなると、熱間鍛造で歯車の素材を得て、これを焼
ならした後の硬さが高くなり過ぎて、切削が困難にな
る。 ０．３５％が適切な量の上限である。
【００１０】Ｓｉ：０．０５〜１．５０％ Ｓｉは、脱酸に役立つほか、焼戻し軟化抵抗の確保に寄
与するから、少なくとも０．０５％は添加すべきであ
る。 しかし、多量の添加は浸炭性を低下させるので、
１．５０％を限度とする。
与するから、少なくとも０．０５％は添加すべきであ
る。 しかし、多量の添加は浸炭性を低下させるので、
１．５０％を限度とする。
【００１１】Ｍｎ：０．３〜１．０％ Ｍｎも脱酸剤であるうえ、焼入れ性を高める。 この効
果は、０．３％以上の添加で明確に得られるが、０．４
％を超える添加が好ましい。 多量に添加すると焼なら
し後の硬さが高くなって、Ｃについて上記したところと
同じ不利益が出てくるから、上限１．０％を設けた。
果は、０．３％以上の添加で明確に得られるが、０．４
％を超える添加が好ましい。 多量に添加すると焼なら
し後の硬さが高くなって、Ｃについて上記したところと
同じ不利益が出てくるから、上限１．０％を設けた。
【００１２】Ｓ：０．００５〜０．０３０％ 耐ピッティング性の観点からは、Ｓは好ましくない存在
であるが、その問題が顕著にならない範囲で、快削元素
として利用するのが得策である。 ０．００５％は被削
性改善が認められる下限として、０．０３０％は耐ピッ
ティング性を損なわない上限として、それぞれ選択し
た。
であるが、その問題が顕著にならない範囲で、快削元素
として利用するのが得策である。 ０．００５％は被削
性改善が認められる下限として、０．０３０％は耐ピッ
ティング性を損なわない上限として、それぞれ選択し
た。
【００１３】Ｃｒ：０．３〜５．０％ 肌焼鋼の中でＣｒは表面のＣ濃度を高めて浸炭を促進す
る。 しかし、この効果が過ぎると浸炭異常層が発生
し、粒界酸化を招いて硬さの低い部分ができてしまう。
０．３〜５．０％の範囲は、これらの兼ね合いで定め
た。
る。 しかし、この効果が過ぎると浸炭異常層が発生
し、粒界酸化を招いて硬さの低い部分ができてしまう。
０．３〜５．０％の範囲は、これらの兼ね合いで定め
た。
【００１４】Ａｌ：０．１〜１．０％ 焼戻し軟化抵抗を高めるので、少なくとも０．１％、好
ましくは０．５％を超える量を添加する。 しかし、多
量の添加をすると、圧延時に地疵が多く発生して好まし
くない。 １．０％が限度である。 この地疵の問題が
あって、肌焼鋼にＡｌを添加することは従来試みられな
かったが、適量のＡｌが有用であることを発明者らは見
いだした。
ましくは０．５％を超える量を添加する。 しかし、多
量の添加をすると、圧延時に地疵が多く発生して好まし
くない。 １．０％が限度である。 この地疵の問題が
あって、肌焼鋼にＡｌを添加することは従来試みられな
かったが、適量のＡｌが有用であることを発明者らは見
いだした。
【００１５】前掲の式、すなわち Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％＋０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 に関して、Ａ＞１．６の条件が満たされることは、肌焼
鋼製品に、十分に高い焼戻し硬さ、具体的にはＨＶ６０
０以上、を実現するため必要である。
鋼製品に、十分に高い焼戻し硬さ、具体的にはＨＶ６０
０以上、を実現するため必要である。
【００１６】任意に添加する合金成分の作用と、組成範
囲の限定理由は次のとおりである。
囲の限定理由は次のとおりである。
【００１７】１）Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、Ｗ：
０．０５〜１．００％およびＶ：０．０５〜０．５０％
の１種または２種以上、これらの元素は、いずれも炭化
物を形成して耐摩耗性を確保するから、その効果が明確
に得られる下限値の、０．０５％以上を添加することが
好ましい。 多量に添加すると、ＭｏおよびＷは被削性
を低下させ、Ｖは焼入れ性を低下させるので、それぞれ
の上限値である１．５０％、１．００％および０．５０
％までの添加量をえらぶ。
０．０５〜１．００％およびＶ：０．０５〜０．５０％
の１種または２種以上、これらの元素は、いずれも炭化
物を形成して耐摩耗性を確保するから、その効果が明確
に得られる下限値の、０．０５％以上を添加することが
好ましい。 多量に添加すると、ＭｏおよびＷは被削性
を低下させ、Ｖは焼入れ性を低下させるので、それぞれ
の上限値である１．５０％、１．００％および０．５０
％までの添加量をえらぶ。
【００１８】２）Ｎｉ：０．２０〜２．５０％ Ｎｉは靭性を高める効果があるから、必要に応じて、効
果が明確になる０．２０％以上の量を添加する。 被削
性にとっては不利な成分で、２．５０％が実用上の限度
である。
果が明確になる０．２０％以上の量を添加する。 被削
性にとっては不利な成分で、２．５０％が実用上の限度
である。
【００１９】３）Ｎｂ：０．００５〜０．１００％ Ｎｂは、結晶粒の微細化ないし粗大化防止に有用であ
る。 その効果は、０．００５％の少量から認められ、
０．１００％に至ると飽和する。
る。 その効果は、０．００５％の少量から認められ、
０．１００％に至ると飽和する。
【００２０】
【実施例】表１に示す化学組成の合金を溶製し、得られ
たインゴットを熱間圧延して直径３１mmの丸棒にした。
たインゴットを熱間圧延して直径３１mmの丸棒にした。
【００２１】 表 １No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｓ Ｃｒ Ａｌ その他 Ａ値 実施例 １ 0.21 0.11 0.51 0.014 2.23 0.71 3.20 ２ 0.22 0.21 0.79 0.015 1.02 0.54 2.47 ３ 0.22 0.66 0.51 0.017 2.09 0.65 3.60 ４ 0.20 0.28 0.84 0.012 1.29 0.56 Mo:0.22 W: 0.42 2.82 ５ 0.21 0.55 0.61 0.019 0.82 0.61 V: 0.39 2.58 ６ 0.21 0.25 0.75 0.016 1.38 0.72 W: 0.11 V: 0.21 2.90 ７ 0.21 0.35 0.49 0.016 2.12 0.75 Ni:2.38 3.35 ８ 0.20 0.55 0.44 0.015 2.59 0.73 Mo:0.15 V: 0.32 Ni:0.52 3.90 ９ 0.23 0.85 0.63 0.014 1.76 0.52 Nb:0.02 3.55 10 0.21 0.21 0.62 0.019 3.05 0.84 W: 0.24 Nb:0.01 4.1211 0.20 0.53 0.75 0.013 1.37 0.61 V: 0.01 Ni:1.03 Nb:0.02 3.08 比較例 Ａ 0.21 0.21 0.72 0.015 1.05 0.04* 1.90 Ｂ 0.16 0.23 0.47 0.018 0.60 0.09* 1.44* C 0.38 0.17 0.15* 0.023 1.21 0.41 1.91Ｄ 0.14 0.21 0.49 0.014 0.16* 0.21 1.24 * 重量％ 残部Ｆｅ ＊本発明の範囲外。
【００２２】上記の丸棒から、ローラーピッティング試
験片を製作した。 試験片は、図１に示す形状および寸
法の回転体である。 各試験片に、下記の手順に従って
浸炭窒化および焼入れ・焼戻し処理を施し、 ９３０℃（ＣＰ：１．１％，ＮＨ3：０．２m3／hr）×
６時間⇒ ８４０℃（ＣＰ：０．９５％，ＮＨ3：０．２m3／hr）
×０．５時間⇒ 油冷⇒１７０℃×２時間 （「ＣＰ」はカーボンポ
テンシャルの略） 実施例Ｎｏ．１〜８の試験片に対しては、ショットピー
ニング処理をした。
験片を製作した。 試験片は、図１に示す形状および寸
法の回転体である。 各試験片に、下記の手順に従って
浸炭窒化および焼入れ・焼戻し処理を施し、 ９３０℃（ＣＰ：１．１％，ＮＨ3：０．２m3／hr）×
６時間⇒ ８４０℃（ＣＰ：０．９５％，ＮＨ3：０．２m3／hr）
×０．５時間⇒ 油冷⇒１７０℃×２時間 （「ＣＰ」はカーボンポ
テンシャルの略） 実施例Ｎｏ．１〜８の試験片に対しては、ショットピー
ニング処理をした。
【００２３】図２に示すように、大径の円盤状に加工し
たＳＣｒ４２０Ｈを、上記と同じ条件で浸炭処理したも
のを相手材（２）として使用し、上で用意した各試験片
を接触させて、下記の条件で、ローラーピッティング試
験を行なった。 面圧２４００ＭＰａ すべり率−６０％。
たＳＣｒ４２０Ｈを、上記と同じ条件で浸炭処理したも
のを相手材（２）として使用し、上で用意した各試験片
を接触させて、下記の条件で、ローラーピッティング試
験を行なった。 面圧２４００ＭＰａ すべり率−６０％。
【００２４】試験片の接触面を倍率２０倍の顕微鏡で観
察し、マイクロピッティングが観察されたとき、寿命が
きたと判定した。
察し、マイクロピッティングが観察されたとき、寿命が
きたと判定した。
【００２５】曲げ疲れ特性は、小野式回転曲げ疲労試験
機により評価した。 試験片の平滑部だけに表面硬化処
理を施したものについて、回転速度３５００rpm で試験
し、１０7 回の疲れ限度を求めた。
機により評価した。 試験片の平滑部だけに表面硬化処
理を施したものについて、回転速度３５００rpm で試験
し、１０7 回の疲れ限度を求めた。
【００２６】表面硬さを、深さ５０μｍの位置で測定し
た。 焼戻し硬さを、３５０℃×２時間−空冷の処理を
施した試験片について測定した。 それらの値を、上記
の試験の結果とともに表２に示す。
た。 焼戻し硬さを、３５０℃×２時間−空冷の処理を
施した試験片について測定した。 それらの値を、上記
の試験の結果とともに表２に示す。
【００２７】 表 ２ Ｎｏ． 表面硬さ 焼戻し硬さ １０7回疲れ限度 ローラーピッ （ＨＶ） （ＨＶ） （ＭＰａ） ティング寿命 実施例 １ ７５２ ６３９ ５９０ ７．５×１０6 ２ ７３４ ６３５ ６１５ ８．１×１０6 ３ ７９４ ７５３ ６３０ １．０×１０7以上 ４ ７８０ ６９０ ６２５ ９．６×１０6 ５ ７７１ ７０６ ６２０ ８．５×１０6 ６ ７４７ ６９１ ５９０ ６．３×１０6 ７ ７８４ ６５７ ５８０ ７．１×１０6 ８ ７３７ ７２６ ５９０ ９．４×１０6 ９ ７９１ ７６２ ６２０ １．０×１０7以上 10 ７７６ ７００ ６２５ ９．２×１０6 11 ７９３ ６９５ ６３０ ６．２×１０6 比較例 Ａ ６１２ ５２３ ５４０ １．４×１０6 Ｂ ７３１ ４９７ ５６０ ３．５×１０6 Ｃ ６９４ ５３４ ５７０ ２．９×１０6 Ｄ ７３３ ４２９ ５５０ ２．０×１０6 本発明の肌焼鋼製品は、焼戻し硬さはＨＶ６００以上が
確保され、それに伴って、ローラーピッティング寿命が
従来品の数倍ないし１０倍以上に伸びている。
確保され、それに伴って、ローラーピッティング寿命が
従来品の数倍ないし１０倍以上に伸びている。
【００２８】
【発明の効果】本発明の肌焼鋼は、Ａｌ成分を積極的に
活用するとともに、Ｓｉ，Ｍｎ，ＣｒおよびＡｌの関係
についての「Ａ値」を特定したことにより、窒化層の焼
戻し硬さをＨＶ６００以上という高いレベルに到達さ
せ、耐ピッティング性を改善したものである。
活用するとともに、Ｓｉ，Ｍｎ，ＣｒおよびＡｌの関係
についての「Ａ値」を特定したことにより、窒化層の焼
戻し硬さをＨＶ６００以上という高いレベルに到達さ
せ、耐ピッティング性を改善したものである。
【００２９】この鋼を材料として、たとえば自動車用変
速機の歯車を製造すれば、ギヤノイズの発生をもたらす
ピッティングの発生、とくに初期のマイクロピッティン
グの発生を効果的に遅らせることができ、従ってそれが
発達してできるマクロなピッティングの発生も遅らせる
ことができ、ギヤの寿命が大幅に延びる。
速機の歯車を製造すれば、ギヤノイズの発生をもたらす
ピッティングの発生、とくに初期のマイクロピッティン
グの発生を効果的に遅らせることができ、従ってそれが
発達してできるマクロなピッティングの発生も遅らせる
ことができ、ギヤの寿命が大幅に延びる。
【図１】 本発明の実施例で行なったローラーピッティ
ング試験について、試験片の形状を寸法を示す平面図。
ング試験について、試験片の形状を寸法を示す平面図。
【図２】 図１の試験片を用いて行なうローラーピッテ
ィング試験の方法について、試験片と相手材との組み合
わせを示す斜視図。
ィング試験の方法について、試験片と相手材との組み合
わせを示す斜視図。
１ 試験片 ２ 相手材
Claims (4)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ｃｒ：０．３〜５．０
％およびＡｌ：０．１〜１．０％を含有し、残部が実質
的にＦｅからなり、かつ、Ａ＝Ｓｉ％＋０．９Ｍｎ％＋
０．８Ｃｒ％＋Ａｌ％1/2 とするとき、Ａ＞１．６の条
件を満たす合金組成を有することを特徴とする耐ピッテ
ィング性にすぐれた肌焼鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金成分に加え、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％
およびＷ：０．０５〜１．００％の１種または２種以上
を含有し、かつ前記Ａ＞１．６の条件を満たす合金組成
を有することを特徴とする耐ピッティング性にすぐれた
肌焼鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の合金成分に加
え、Ｎｉ：０．２０〜２．５０％を含有し、かつ前記Ａ
＞１．６の条件を満たす合金組成を有することを特徴と
する耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載の合
金成分に加え、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％を含有
し、かつ前記Ａ＞１．６の条件を満たす合金組成を有す
ることを特徴とする耐ピッティング性にすぐれた肌焼
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16393298A JPH11350069A (ja) | 1998-06-11 | 1998-06-11 | 耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16393298A JPH11350069A (ja) | 1998-06-11 | 1998-06-11 | 耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350069A true JPH11350069A (ja) | 1999-12-21 |
Family
ID=15783573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16393298A Pending JPH11350069A (ja) | 1998-06-11 | 1998-06-11 | 耐ピッティング性にすぐれた肌焼鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11350069A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107312974A (zh) * | 2016-04-26 | 2017-11-03 | 宝钢特钢有限公司 | 一种高性能低合金壳体用钢及其制造方法 |
-
1998
- 1998-06-11 JP JP16393298A patent/JPH11350069A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107312974A (zh) * | 2016-04-26 | 2017-11-03 | 宝钢特钢有限公司 | 一种高性能低合金壳体用钢及其制造方法 |
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