JPH11343805A - 蒸気タービン - Google Patents
蒸気タービンInfo
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- JPH11343805A JPH11343805A JP15025598A JP15025598A JPH11343805A JP H11343805 A JPH11343805 A JP H11343805A JP 15025598 A JP15025598 A JP 15025598A JP 15025598 A JP15025598 A JP 15025598A JP H11343805 A JPH11343805 A JP H11343805A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】駆動蒸気に含まれる固体粒子がタービンノズル
に衝突する際、その侵食を少なくさせた蒸気タービンを
提供する。 【解決手段】本発明に係る蒸気タービンは、ブリッジ１
０を、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対して交
差させて配置したものである。
に衝突する際、その侵食を少なくさせた蒸気タービンを
提供する。 【解決手段】本発明に係る蒸気タービンは、ブリッジ１
０を、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対して交
差させて配置したものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気タービンに係
り、特にタービン翼の侵食防止を図った蒸気タービンに
関する。
り、特にタービン翼の侵食防止を図った蒸気タービンに
関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、火力発電プラントに適用される
蒸気タービンは、ボイラから発生した高圧・高温の蒸気
を駆動流体としてタービンノズルとタービン動翼とを組
み合せたタービン段落で膨張仕事をさせ、その際に発生
する回転トルクで発電機を駆動し、電気出力を発生させ
ている。この場合、ボイラから高圧タービンまたはボイ
ラの再熱器から中圧タービンに供給される過熱蒸気また
は再熱蒸気には酸化鉄などの固体粒子が含まれているた
めに、高圧タービンのタービン初段落や中圧タービンの
タービン初段落のうち、特にタービンノズルは、長年の
使用により侵食を受けることが多い。過熱蒸気または再
熱蒸気に固形粒子が含まれるのは、ボイラの伝熱管に生
じた酸化スケールが剥離したものと考えられている。
蒸気タービンは、ボイラから発生した高圧・高温の蒸気
を駆動流体としてタービンノズルとタービン動翼とを組
み合せたタービン段落で膨張仕事をさせ、その際に発生
する回転トルクで発電機を駆動し、電気出力を発生させ
ている。この場合、ボイラから高圧タービンまたはボイ
ラの再熱器から中圧タービンに供給される過熱蒸気また
は再熱蒸気には酸化鉄などの固体粒子が含まれているた
めに、高圧タービンのタービン初段落や中圧タービンの
タービン初段落のうち、特にタービンノズルは、長年の
使用により侵食を受けることが多い。過熱蒸気または再
熱蒸気に固形粒子が含まれるのは、ボイラの伝熱管に生
じた酸化スケールが剥離したものと考えられている。
【０００３】また、タービンノズルが侵食を受けるの
は、湾曲状に形成した翼面間を流れる駆動蒸気が転向す
る際、その慣性力に固体粒子が追従できず、翼面の後縁
側に衝突することが要因と考えられている。
は、湾曲状に形成した翼面間を流れる駆動蒸気が転向す
る際、その慣性力に固体粒子が追従できず、翼面の後縁
側に衝突することが要因と考えられている。
【０００４】このように、固体粒子の衝突により侵食を
受けるタービンノズル等を備えた蒸気タービンには、図
１１に示す構成のものがある。
受けるタービンノズル等を備えた蒸気タービンには、図
１１に示す構成のものがある。
【０００５】蒸気タービンは、その蒸気入口部として、
蒸気管１に連通する断面球状の蒸気室２と、この蒸気室
２の出口側に強度維持のためのブリッジ３と、蒸気室２
に案内された駆動蒸気を速度エネルギに変えるタービン
ノズル４とを備えた構成になっている。
蒸気管１に連通する断面球状の蒸気室２と、この蒸気室
２の出口側に強度維持のためのブリッジ３と、蒸気室２
に案内された駆動蒸気を速度エネルギに変えるタービン
ノズル４とを備えた構成になっている。
【０００６】また、蒸気タービンは、タービンノズル４
をタービン軸５の周方向に沿って列状に配置するととも
に、列状配置のタービンノズル４に対応させ、タービン
軸５に植設したタービン蒸気６を備え、タービンノズル
４とタービン動翼６を組み合せてタービン段落７を構成
し、駆動蒸気に膨張仕事をさせるようになっている。な
お、蒸気タービンは、その出力が比較的小さい場合、取
り扱う駆動蒸気の流量も少なくなるので蒸気室２に設け
たブリッジ３を省略する場合がある。
をタービン軸５の周方向に沿って列状に配置するととも
に、列状配置のタービンノズル４に対応させ、タービン
軸５に植設したタービン蒸気６を備え、タービンノズル
４とタービン動翼６を組み合せてタービン段落７を構成
し、駆動蒸気に膨張仕事をさせるようになっている。な
お、蒸気タービンは、その出力が比較的小さい場合、取
り扱う駆動蒸気の流量も少なくなるので蒸気室２に設け
たブリッジ３を省略する場合がある。
【０００７】このような構成を備えた蒸気タービンにお
いて、蒸気室２に案内された駆動蒸気ＳＴは、図１２に
示すように、タービン軸５が矢印Ｒに向って回転してい
る間に、破線で示される流線ＳＬに沿って順次、ブリッ
ジ３、タービンノズル４、タービン動翼６に流れる。こ
のとき、駆動蒸気ＳＴ中に固体粒子Ｐが含まれている
と、駆動蒸気ＳＴが湾曲状に形成されるタービンノズル
４の腹側面７に沿って転向する際、その慣性力に固体粒
子Ｐが追従できず、タービンノズル４の後縁８に衝突
し、長年の衝突の繰り返しによりタービンノズル４を侵
食させている。特に、タービンノズル４の後縁８は、翼
幅が薄く形成されているので、侵食を受け易くなってい
る。
いて、蒸気室２に案内された駆動蒸気ＳＴは、図１２に
示すように、タービン軸５が矢印Ｒに向って回転してい
る間に、破線で示される流線ＳＬに沿って順次、ブリッ
ジ３、タービンノズル４、タービン動翼６に流れる。こ
のとき、駆動蒸気ＳＴ中に固体粒子Ｐが含まれている
と、駆動蒸気ＳＴが湾曲状に形成されるタービンノズル
４の腹側面７に沿って転向する際、その慣性力に固体粒
子Ｐが追従できず、タービンノズル４の後縁８に衝突
し、長年の衝突の繰り返しによりタービンノズル４を侵
食させている。特に、タービンノズル４の後縁８は、翼
幅が薄く形成されているので、侵食を受け易くなってい
る。
【０００８】また、タービンノズル４の後縁８に衝突し
た固体粒子Ｐは、タービンノズル４の出口側で駆動蒸気
ＳＴの流線ＳＬを大きく乱す。このため、駆動蒸気ＳＴ
は、タービン動翼６への流入角αが設計値から外れ、タ
ービンノズル４およびタービン動翼６の翼性能を低下さ
せる要因になっている。さらに、駆動蒸気ＳＴの流線Ｓ
Ｌが乱れると、タービンノズル４からタービン動翼６に
案内される駆動蒸気の速度分布、圧力分布が不均一にな
り、タービン動翼６を植設するタービン軸５に周期的な
変動力を与えて振動の発生要因にもなっていた。
た固体粒子Ｐは、タービンノズル４の出口側で駆動蒸気
ＳＴの流線ＳＬを大きく乱す。このため、駆動蒸気ＳＴ
は、タービン動翼６への流入角αが設計値から外れ、タ
ービンノズル４およびタービン動翼６の翼性能を低下さ
せる要因になっている。さらに、駆動蒸気ＳＴの流線Ｓ
Ｌが乱れると、タービンノズル４からタービン動翼６に
案内される駆動蒸気の速度分布、圧力分布が不均一にな
り、タービン動翼６を植設するタービン軸５に周期的な
変動力を与えて振動の発生要因にもなっていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】タービンノズル４の侵
食を防止する手段には、従来から数多くの発明が開示さ
れている。その中で、例えば特開昭６３−２９５８０３
号公報や特開平４−２３１６０４号公報がある。前者
は、タービンノズル４のうち、後縁８に硬化物を被覆
し、固体粒子Ｐが衝突しても侵食を低く抑えるものであ
り、また、後者は、タービンノズル４の侵食を受ける部
分の肉厚を厚くするものである。
食を防止する手段には、従来から数多くの発明が開示さ
れている。その中で、例えば特開昭６３−２９５８０３
号公報や特開平４−２３１６０４号公報がある。前者
は、タービンノズル４のうち、後縁８に硬化物を被覆
し、固体粒子Ｐが衝突しても侵食を低く抑えるものであ
り、また、後者は、タービンノズル４の侵食を受ける部
分の肉厚を厚くするものである。
【００１０】しかし、前者、後者ともに、侵食防止を暫
定的に解決できても恒久的な解決策にはなっておらず、
何らの改善策が必要されている。もっとも固体粒子Ｐ
は、蒸気タービンに流入する前に抑制するのが本質的な
解決策であり、このため給水の管理を充分に行っている
ものの、確実に除去することができず、現在、模索中で
あ。
定的に解決できても恒久的な解決策にはなっておらず、
何らの改善策が必要されている。もっとも固体粒子Ｐ
は、蒸気タービンに流入する前に抑制するのが本質的な
解決策であり、このため給水の管理を充分に行っている
ものの、確実に除去することができず、現在、模索中で
あ。
【００１１】本発明は、このような背景技術に基づいて
なされたもので、蒸気室の出口側に設置するブリッジの
配置に工夫を加え、駆動蒸気に含まれる固体粒子がター
ビンノズルに衝突する際、その侵食を少なくさせた蒸気
タービンを提供することを目的とする。
なされたもので、蒸気室の出口側に設置するブリッジの
配置に工夫を加え、駆動蒸気に含まれる固体粒子がター
ビンノズルに衝突する際、その侵食を少なくさせた蒸気
タービンを提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係る蒸気タービ
ンは、上記目的を達成するために、請求項１に記載した
ように、仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置さ
れ、駆動蒸気の流れに沿って順次、ブリッジ、タービン
ノズル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、
上記ブリッジを、上記仮想上のタービン軸の中心軸に対
して交差させて配置したものである。
ンは、上記目的を達成するために、請求項１に記載した
ように、仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置さ
れ、駆動蒸気の流れに沿って順次、ブリッジ、タービン
ノズル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、
上記ブリッジを、上記仮想上のタービン軸の中心軸に対
して交差させて配置したものである。
【００１３】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項２に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置されたブリッジ
の、一方のブリッジのブリッジ後縁と隣のブリッジのブ
リッジ前縁とのブリッジ重なり距離をＬとし、一方のブ
リッジのブリッジ後縁と隣のブリッジのブリッジ後縁と
のピッチをＴとするとき、ブリッジ重なり距離Ｌを、
目的を達成するために、請求項２に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置されたブリッジ
の、一方のブリッジのブリッジ後縁と隣のブリッジのブ
リッジ前縁とのブリッジ重なり距離をＬとし、一方のブ
リッジのブリッジ後縁と隣のブリッジのブリッジ後縁と
のピッチをＴとするとき、ブリッジ重なり距離Ｌを、
【数５】０＜Ｌ≦０．７Ｔ の範囲に設定したものである。
【００１４】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項３に記載したように、ブ
リッジを、仮想上のタービン軸の中心軸に対する交差角
をβとするとき、その交差角βを、
目的を達成するために、請求項３に記載したように、ブ
リッジを、仮想上のタービン軸の中心軸に対する交差角
をβとするとき、その交差角βを、
【数６】２０°≦β≦５０° の範囲に設定したものである。
【００１５】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項４に記載したように、ブ
リッジを、直線状に形成したものである。
目的を達成するために、請求項４に記載したように、ブ
リッジを、直線状に形成したものである。
【００１６】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項５に記載したように、ブ
リッジを、仮想上のタービン軸の回転方向と反対側の外
側に向って湾曲状に形成したものである。
目的を達成するために、請求項５に記載したように、ブ
リッジを、仮想上のタービン軸の回転方向と反対側の外
側に向って湾曲状に形成したものである。
【００１７】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項６に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸気
の流れに沿って順次、ブリッジ、タービンノズル、ター
ビン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記ブリッジ
のブリッジ前縁とブリッジ後縁とを結ぶブリッジ中心線
を、上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズル
のタービンノズル前縁と隣のタービンノズルのタービン
ノズル前縁とを結ぶタービンノズル前縁横断線の中間部
分に位置させるように上記ブリッジを設置したものであ
る。
目的を達成するために、請求項６に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸気
の流れに沿って順次、ブリッジ、タービンノズル、ター
ビン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記ブリッジ
のブリッジ前縁とブリッジ後縁とを結ぶブリッジ中心線
を、上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズル
のタービンノズル前縁と隣のタービンノズルのタービン
ノズル前縁とを結ぶタービンノズル前縁横断線の中間部
分に位置させるように上記ブリッジを設置したものであ
る。
【００１８】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１または７に記載したよ
うに、ブリッジを、タービンノズルと一対一に対応させ
て配置したものである。
目的を達成するために、請求項１または７に記載したよ
うに、ブリッジを、タービンノズルと一対一に対応させ
て配置したものである。
【００１９】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１または８に記載したよ
うに、ブリッジを、タービンノズルに対して少なくとも
一つ置き以上に配置したものである。
目的を達成するために、請求項１または８に記載したよ
うに、ブリッジを、タービンノズルに対して少なくとも
一つ置き以上に配置したものである。
【００２０】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項９に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸気
の流れに沿って順次、ブリッジ、タービンノズル、ター
ビン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記ブリッジ
のブリッジ腹側延長線を、上記タービンノズルのうち、
一方のタービンノズルのタービンノズル後縁と隣のター
ビンノズルのタービンノズル後縁とを結ぶタービンノズ
ル後縁横断線の中間部分に位置させるように上記ブリッ
ジを設置したものである。
目的を達成するために、請求項９に記載したように、仮
想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸気
の流れに沿って順次、ブリッジ、タービンノズル、ター
ビン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記ブリッジ
のブリッジ腹側延長線を、上記タービンノズルのうち、
一方のタービンノズルのタービンノズル後縁と隣のター
ビンノズルのタービンノズル後縁とを結ぶタービンノズ
ル後縁横断線の中間部分に位置させるように上記ブリッ
ジを設置したものである。
【００２１】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１０に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置されたブリッ
ジのブリッジ腹側延長線の、タービンノズルのうち、一
方のタービンノズルのタービンノズル後縁と隣のタービ
ンノズルのタービンノズル後縁とを結ぶタービン後縁横
断線の中間部分に交差する交差点から上記一方のタービ
ンノズル後縁までの距離をｄとし、上記一方のタービン
ノズル後縁と上記隣のタービンノズル後縁とのピッチを
ｔとするとき、その距離ｄを
目的を達成するために、請求項１０に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置されたブリッ
ジのブリッジ腹側延長線の、タービンノズルのうち、一
方のタービンノズルのタービンノズル後縁と隣のタービ
ンノズルのタービンノズル後縁とを結ぶタービン後縁横
断線の中間部分に交差する交差点から上記一方のタービ
ンノズル後縁までの距離をｄとし、上記一方のタービン
ノズル後縁と上記隣のタービンノズル後縁とのピッチを
ｔとするとき、その距離ｄを
【数７】０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔ の範囲に設定したものである。
【００２２】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１１に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸
気の流れに沿って順次、タービンノズル、タービン動翼
を備えた蒸気タービンにおいて、上記タービンノズルの
うち、タービンノズル腹側面を、上記駆動蒸気に向って
上流側タービンノズル腹側面と下流側タービンノズル腹
側面とに区分けし、上記下流側タービンノズル腹側面
を、上記タービン軸の回転方向と反対側に向って湾曲状
に形成したものである。
目的を達成するために、請求項１１に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸
気の流れに沿って順次、タービンノズル、タービン動翼
を備えた蒸気タービンにおいて、上記タービンノズルの
うち、タービンノズル腹側面を、上記駆動蒸気に向って
上流側タービンノズル腹側面と下流側タービンノズル腹
側面とに区分けし、上記下流側タービンノズル腹側面
を、上記タービン軸の回転方向と反対側に向って湾曲状
に形成したものである。
【００２３】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１２に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸
気の流れに沿って順次、タービンノズル、タービン動翼
を備えた蒸気タービンにおいて、上記タービンノズルの
タービンノズル前縁におけるタービンノズル背側面を、
上記仮想上のタービン軸の中心軸とほぼ平行になるよう
に形成するとともに、上記タービンノズル背側面を曲面
状に形成したものである。
目的を達成するために、請求項１２に記載したように、
仮想上のタービン軸の周方向に列状に配置され、駆動蒸
気の流れに沿って順次、タービンノズル、タービン動翼
を備えた蒸気タービンにおいて、上記タービンノズルの
タービンノズル前縁におけるタービンノズル背側面を、
上記仮想上のタービン軸の中心軸とほぼ平行になるよう
に形成するとともに、上記タービンノズル背側面を曲面
状に形成したものである。
【００２４】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１３に記載したように、
タービンノズルのタービンノズル前縁におけるタービン
ノズル背側面から駆動蒸気の下流側に向って延びる延長
線と上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズル
のタービン後縁と隣のタービンノズルのタービンノズル
後縁とを結ぶタービン後縁横断線との交差点から上記一
方のタービンノズル後縁とのタービンノズル重なり距離
をｌとし、上記一方のタービンノズル後縁と上記隣のタ
ービンノズル後縁とのピッチをｔとするとき、タービン
ノズル重なり距離ｌを、
目的を達成するために、請求項１３に記載したように、
タービンノズルのタービンノズル前縁におけるタービン
ノズル背側面から駆動蒸気の下流側に向って延びる延長
線と上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズル
のタービン後縁と隣のタービンノズルのタービンノズル
後縁とを結ぶタービン後縁横断線との交差点から上記一
方のタービンノズル後縁とのタービンノズル重なり距離
をｌとし、上記一方のタービンノズル後縁と上記隣のタ
ービンノズル後縁とのピッチをｔとするとき、タービン
ノズル重なり距離ｌを、
【数８】０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔ の範囲に設定したものである。
【００２５】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１４に記載したように、
タービンノズルのタービンノズル前縁におけるタービン
ノズル背側面から駆動蒸気の下流側に向って延びる延長
線が、上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズ
ルのタービンノズル腹側面に交差する位置における翼厚
みをＷとし、上記一方のタービンノズルの翼最大厚みを
Ｗｍとするとき、その翼厚みＷを０．８Ｗｍ倍以上にし
たことを特徴とするものである。
目的を達成するために、請求項１４に記載したように、
タービンノズルのタービンノズル前縁におけるタービン
ノズル背側面から駆動蒸気の下流側に向って延びる延長
線が、上記タービンノズルのうち、一方のタービンノズ
ルのタービンノズル腹側面に交差する位置における翼厚
みをＷとし、上記一方のタービンノズルの翼最大厚みを
Ｗｍとするとき、その翼厚みＷを０．８Ｗｍ倍以上にし
たことを特徴とするものである。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る蒸気タービン
の実施形態を図面および図中に付した符号を引用して説
明する。
の実施形態を図面および図中に付した符号を引用して説
明する。
【００２７】図１は、本発明に係る蒸気タービンの第１
実施形態を示す概略翼列展開図である。
実施形態を示す概略翼列展開図である。
【００２８】本実施形態に係る蒸気タービンは、駆動蒸
気ＳＴの流れに沿って順次、ブリッジ１０、タービンノ
ズル１１、タービン動翼１２を配置するとともに、ブリ
ッジ１０、タービンノズル１１、タービン動翼１２を仮
想上のタービン軸１３の周方向に沿って列状に配置する
構成になっている。
気ＳＴの流れに沿って順次、ブリッジ１０、タービンノ
ズル１１、タービン動翼１２を配置するとともに、ブリ
ッジ１０、タービンノズル１１、タービン動翼１２を仮
想上のタービン軸１３の周方向に沿って列状に配置する
構成になっている。
【００２９】また、ブリッジ１０は、ブリッジ腹側面１
４とブリッジ背側面１５とを直線状に形成するととも
に、ブリッジ腹側面１４とブリッジ背側面１５とが駆動
蒸気ＳＴの上流側に臨むブリッジ前縁１６を球状に形成
し、さらにブリッジ腹側面１４とブリッジ背側面１５と
が駆動蒸気ＳＴの下流側に延びるブリッジ後縁１７も球
状に形成する一方、ブリッジ前縁１６を基準にしたと
き、ブリッジ腹側面１４およびそのブリッジ背側面１５
を仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、タービ
ン軸１３の回転方向Ｒに沿って交差させる傾斜状になっ
ている。なお、ブリッジ１０は、タービン軸１３上の周
方向に沿って配置されているので、実際、タービン軸１
３の中心軸ＣＬに直接的に交差していないが、ブリッジ
１０の基準をタービン軸１３の中心軸ＣＬに置くため
に、その基準を仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬと
定義し、以下の説明を仮想上ののタービン軸１３の中心
軸ＣＬと記す。
４とブリッジ背側面１５とを直線状に形成するととも
に、ブリッジ腹側面１４とブリッジ背側面１５とが駆動
蒸気ＳＴの上流側に臨むブリッジ前縁１６を球状に形成
し、さらにブリッジ腹側面１４とブリッジ背側面１５と
が駆動蒸気ＳＴの下流側に延びるブリッジ後縁１７も球
状に形成する一方、ブリッジ前縁１６を基準にしたと
き、ブリッジ腹側面１４およびそのブリッジ背側面１５
を仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、タービ
ン軸１３の回転方向Ｒに沿って交差させる傾斜状になっ
ている。なお、ブリッジ１０は、タービン軸１３上の周
方向に沿って配置されているので、実際、タービン軸１
３の中心軸ＣＬに直接的に交差していないが、ブリッジ
１０の基準をタービン軸１３の中心軸ＣＬに置くため
に、その基準を仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬと
定義し、以下の説明を仮想上ののタービン軸１３の中心
軸ＣＬと記す。
【００３０】このような構成を備えた蒸気タービンにお
いて、駆動蒸気ＳＴは、破線で示す流線ＳＬに沿って流
れる。このとき、駆動蒸気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐ
は、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、ター
ビン軸１３の回転方向に沿って交差する傾斜状のブリッ
ジ腹側面１４に衝突する。
いて、駆動蒸気ＳＴは、破線で示す流線ＳＬに沿って流
れる。このとき、駆動蒸気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐ
は、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、ター
ビン軸１３の回転方向に沿って交差する傾斜状のブリッ
ジ腹側面１４に衝突する。
【００３１】ブリッジ腹側面１４に衝突した固体粒子Ｐ
は、タービンノズル１１に流入する際、ブリッジ腹側面
１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬにほぼ沿って流れるの
で、タービンノズル１１のタービンノズル後縁１８に衝
突することがない。また、タービンノズル１１の出口１
９から流出した駆動蒸気ＳＴは、固体粒子Ｐの後縁１８
への衝突がなく、その流線ＳＬの乱れもなくなるので安
定流としてタービン動翼１２に流入する。
は、タービンノズル１１に流入する際、ブリッジ腹側面
１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬにほぼ沿って流れるの
で、タービンノズル１１のタービンノズル後縁１８に衝
突することがない。また、タービンノズル１１の出口１
９から流出した駆動蒸気ＳＴは、固体粒子Ｐの後縁１８
への衝突がなく、その流線ＳＬの乱れもなくなるので安
定流としてタービン動翼１２に流入する。
【００３２】このように、本実施形態では、ブリッジ１
０のブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を仮
想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、タービン軸
１３の回転方向Ｒに沿って交差させる傾斜状に形成し、
駆動蒸気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐをブリッジ１０に衝
突させたので、固体粒子Ｐの衝突による侵食からタービ
ンノズル１１を保護することができる。なお、ブリッジ
１０は、固体粒子Ｐをブリッジ腹側面１４に衝突させて
いるが、駆動蒸気ＳＴの流速がタービンノズル１１の出
口１９を流出する流速に較べて低く、ブリッジ腹側面１
４に衝突する固体粒子Ｐの流速も低く、かつブリッジ腹
側面１４とブリッジ背側面１５との幅も比較的厚いの
で、固体粒子Ｐの衝突によりブリッジ１０の侵食を少な
く抑えることができる。
０のブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を仮
想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対し、タービン軸
１３の回転方向Ｒに沿って交差させる傾斜状に形成し、
駆動蒸気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐをブリッジ１０に衝
突させたので、固体粒子Ｐの衝突による侵食からタービ
ンノズル１１を保護することができる。なお、ブリッジ
１０は、固体粒子Ｐをブリッジ腹側面１４に衝突させて
いるが、駆動蒸気ＳＴの流速がタービンノズル１１の出
口１９を流出する流速に較べて低く、ブリッジ腹側面１
４に衝突する固体粒子Ｐの流速も低く、かつブリッジ腹
側面１４とブリッジ背側面１５との幅も比較的厚いの
で、固体粒子Ｐの衝突によりブリッジ１０の侵食を少な
く抑えることができる。
【００３３】他方、ブリッジ１０は、そのブリッジ腹側
面１４およびブリッジ背側面１５を仮想上のタービン軸
１３の中心軸ＣＬに対し、タービン軸１３の回転方向Ｒ
に沿って交差させる傾斜状に形成しているのが、この傾
斜量の大小如何によっては固体粒子Ｐのタービンノズル
１１への衝突する場合もあるので、その傾斜量を充分に
考察する必要がある。
面１４およびブリッジ背側面１５を仮想上のタービン軸
１３の中心軸ＣＬに対し、タービン軸１３の回転方向Ｒ
に沿って交差させる傾斜状に形成しているのが、この傾
斜量の大小如何によっては固体粒子Ｐのタービンノズル
１１への衝突する場合もあるので、その傾斜量を充分に
考察する必要がある。
【００３４】今、一方のブリッジ１０ａのブリッジ後縁
１７上に位置する点Ｘ1 からタービン軸１３の中心軸Ｃ
Ｌに平行に延長させた延長線ＢＬＬと隣のブリッジ１０
ｂのブリッジ前縁１６上に位置する点Ｘ2 から仮想上の
タービン軸１３の中心軸ＣＬに平行に延長させた延長線
ＢＴＬとの距離Ｌをブリッジ重なり距離と定義する。
１７上に位置する点Ｘ1 からタービン軸１３の中心軸Ｃ
Ｌに平行に延長させた延長線ＢＬＬと隣のブリッジ１０
ｂのブリッジ前縁１６上に位置する点Ｘ2 から仮想上の
タービン軸１３の中心軸ＣＬに平行に延長させた延長線
ＢＴＬとの距離Ｌをブリッジ重なり距離と定義する。
【００３５】また、一方のブリッジ１０ａの延長線ＢＬ
Ｌと隣のブリッジ１０ｂのブリッジ後縁１７上に位置す
る点Ｘ3 からタービン軸１３の中心軸ＣＬに平行に延長
させた延長線ＢＰＬとの距離Ｔをピッチと定義する。
Ｌと隣のブリッジ１０ｂのブリッジ後縁１７上に位置す
る点Ｘ3 からタービン軸１３の中心軸ＣＬに平行に延長
させた延長線ＢＰＬとの距離Ｔをピッチと定義する。
【００３６】このブリッジ重なり距離Ｌをパラメータと
してブリッジ１０の侵食量ｅおよびタービンノズル１１
の流体損失ζとの関係を実験データに基づいて解析して
みると、その結果は、図２に示すようになっいてる。
してブリッジ１０の侵食量ｅおよびタービンノズル１１
の流体損失ζとの関係を実験データに基づいて解析して
みると、その結果は、図２に示すようになっいてる。
【００３７】ここで縦軸は、ブリッジ１０の侵食量ｅお
よびタービンノズル１１の流体損失ζを示し、横軸は、
ブリッジ重なり距離Ｌを示している。なお、ブリッジ重
なり距離Ｌは、ピッチＴの倍数である。
よびタービンノズル１１の流体損失ζを示し、横軸は、
ブリッジ重なり距離Ｌを示している。なお、ブリッジ重
なり距離Ｌは、ピッチＴの倍数である。
【００３８】この図２から、ブリッジ重なり距離ＬがＬ
1 ＝０より小さいと、タービンノズル１１に衝突する固
体粒子Ｐが増加し、タービンノズル１１への侵食量ｅを
著しく増加させるとともに、Ｌ2 ＝０．７Ｔを超えると
駆動蒸気ＳＴがブリッジ１０に流入する際、剥離により
流体損失ζを著しく増加させることが認められた。
1 ＝０より小さいと、タービンノズル１１に衝突する固
体粒子Ｐが増加し、タービンノズル１１への侵食量ｅを
著しく増加させるとともに、Ｌ2 ＝０．７Ｔを超えると
駆動蒸気ＳＴがブリッジ１０に流入する際、剥離により
流体損失ζを著しく増加させることが認められた。
【００３９】したがって、ブリッジ１０の傾斜量を設定
する際、ブリッジ重なり距離Ｌは、
する際、ブリッジ重なり距離Ｌは、
【数９】０＜Ｌ≦０．７Ｔ ……（１） の範囲に設定すれば、タービンノズル１１の侵食量ｅお
よび流体損失ζを低くさせる上で、最も好ましい適用範
囲になる。
よび流体損失ζを低くさせる上で、最も好ましい適用範
囲になる。
【００４０】ブリッジ重なり距離Ｌを上式（１）の範囲
に設定し、上式（１）を基にブリッジ１０のブリッジ腹
側面１４およびブリッジ背側面１５の仮想上のタービン
軸１３の中心軸ＣＬに対する交差角βを算出すると、
に設定し、上式（１）を基にブリッジ１０のブリッジ腹
側面１４およびブリッジ背側面１５の仮想上のタービン
軸１３の中心軸ＣＬに対する交差角βを算出すると、
【数１０】２０°≦β≦５０° ……（２） の範囲になり、この（２）式から最も適正な交差角βが
設定される。
設定される。
【００４１】このように、本実施形態では、ブリッジ１
０のブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５の仮
想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対する交差角β
を、２０°≦β≦５０°に設定したので、タービンノズ
ル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来に較べて著
しく少なくさせることができ、タービンノズル１１に安
定運転を行わせることができる。
０のブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５の仮
想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに対する交差角β
を、２０°≦β≦５０°に設定したので、タービンノズ
ル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来に較べて著
しく少なくさせることができ、タービンノズル１１に安
定運転を行わせることができる。
【００４２】なお、本実施形態では、ブリッジ１０のブ
リッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を直線状に
形成したものであるが、この実施形態にとらわれること
なく、例えば図３に示すように、ブリッジ１０のブリッ
ジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５をタービン軸１
３の回転方向と反対側の外側に向って湾曲形状にしても
よい。ブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を
湾曲形状にした場合、ブリッジ腹側面１４およびブリッ
ジ背側面１５における接線ＴＬの仮想上のタービン軸１
３の中心軸ＣＬに対する交差角βを、上式（２）の範囲
を満たしておれば、駆動蒸気ＳＴのブリッジ１０への迎
え角を効果的に減らすことができ、流体性能上好まし
い。また、ブリッジ１０は、タービンノズル１１と一対
一に対応させないで、少なくとも一つ置き以上に配置し
てその個数を少なくしてもよい。
リッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を直線状に
形成したものであるが、この実施形態にとらわれること
なく、例えば図３に示すように、ブリッジ１０のブリッ
ジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５をタービン軸１
３の回転方向と反対側の外側に向って湾曲形状にしても
よい。ブリッジ腹側面１４およびブリッジ背側面１５を
湾曲形状にした場合、ブリッジ腹側面１４およびブリッ
ジ背側面１５における接線ＴＬの仮想上のタービン軸１
３の中心軸ＣＬに対する交差角βを、上式（２）の範囲
を満たしておれば、駆動蒸気ＳＴのブリッジ１０への迎
え角を効果的に減らすことができ、流体性能上好まし
い。また、ブリッジ１０は、タービンノズル１１と一対
一に対応させないで、少なくとも一つ置き以上に配置し
てその個数を少なくしてもよい。
【００４３】図４は、本発明に係る蒸気タービンの第２
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
【００４４】本実施形態に係る蒸気タービンは、駆動蒸
気ＳＴの下流側に向って延びるブリッジ１０におけるブ
リッジ前縁１６とブリッジ後縁１７とを結ぶブリッジ中
心線ＢＣＬの、タービンノズル１１のうち、一方のター
ビンノズル１１ａのタービンノズル前縁２０ａと隣のタ
ービンノズル１１ｂのタービンノズル前縁２０ｂとを結
び、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタ
ービンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙが、一方
のタービンノズル１１ａのタービンノズル前縁２０ａと
隣のタービンノズル１１ｂのタービンノズル前縁２０ｂ
との中間部分に位置するようにブリッジ１０を設置した
ものである。
気ＳＴの下流側に向って延びるブリッジ１０におけるブ
リッジ前縁１６とブリッジ後縁１７とを結ぶブリッジ中
心線ＢＣＬの、タービンノズル１１のうち、一方のター
ビンノズル１１ａのタービンノズル前縁２０ａと隣のタ
ービンノズル１１ｂのタービンノズル前縁２０ｂとを結
び、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタ
ービンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙが、一方
のタービンノズル１１ａのタービンノズル前縁２０ａと
隣のタービンノズル１１ｂのタービンノズル前縁２０ｂ
との中間部分に位置するようにブリッジ１０を設置した
ものである。
【００４５】ブリッジ中心線ＢＣＬのタービンノズル前
縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙを、一方のタービンノズ
ル前縁２０ａと隣のタービンノズル前縁２０ｂとの中間
部分に位置させた場合、固体粒子Ｐは、駆動蒸気ＳＴの
流線ＳＬに沿って流れ、ブリッジ腹側面１４に衝突後、
ブリッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬにほぼ
沿って流れ、隣のタービンノズル１１ｂのタービンノズ
ル背側面２１の周辺を通過するので、一方のタービンノ
ズル１１ａにおけるタービンノズル後縁１８のタービン
ノズル腹側面２２に衝突することがない。
縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙを、一方のタービンノズ
ル前縁２０ａと隣のタービンノズル前縁２０ｂとの中間
部分に位置させた場合、固体粒子Ｐは、駆動蒸気ＳＴの
流線ＳＬに沿って流れ、ブリッジ腹側面１４に衝突後、
ブリッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬにほぼ
沿って流れ、隣のタービンノズル１１ｂのタービンノズ
ル背側面２１の周辺を通過するので、一方のタービンノ
ズル１１ａにおけるタービンノズル後縁１８のタービン
ノズル腹側面２２に衝突することがない。
【００４６】このように、本実施形態では、ブリッジ中
心線ＢＣＬのタービンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する
交点Ｙを、一方のタービンノズル前縁２０ａと隣のター
ビンノズル前縁２０ｂとの中間部分に位置させ、駆動蒸
気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐを一方のタービンノズル１
１ａにおけるタービンノズル後縁１１８のタービンノズ
ル腹側面２２から遠ざけたので、固体粒子Ｐの衝突によ
る侵食からタービンノズル１１を保護することができ、
タービンノズル１１に安定運転を行わせることができ
る。
心線ＢＣＬのタービンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する
交点Ｙを、一方のタービンノズル前縁２０ａと隣のター
ビンノズル前縁２０ｂとの中間部分に位置させ、駆動蒸
気ＳＴに含まれる固体粒子Ｐを一方のタービンノズル１
１ａにおけるタービンノズル後縁１１８のタービンノズ
ル腹側面２２から遠ざけたので、固体粒子Ｐの衝突によ
る侵食からタービンノズル１１を保護することができ、
タービンノズル１１に安定運転を行わせることができ
る。
【００４７】なお、本実施形態では、ブリッジ１０の個
数とタービンノズル１１の個数とを一対一に対応させた
ものであるが、この実施形態にとらわれることなく、例
えば図５に示すように、ブリッジ１０の個数を、タービ
ンノズル１１の個数に対して少なくとも一つ置き以上に
してもよい。この場合も、ブリッジ中心線ＢＣＬのター
ビンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙを、一方の
タービンノズル前縁２０ａと隣のタービンノズル前縁２
０ｂとの中間部分に位置させてある。
数とタービンノズル１１の個数とを一対一に対応させた
ものであるが、この実施形態にとらわれることなく、例
えば図５に示すように、ブリッジ１０の個数を、タービ
ンノズル１１の個数に対して少なくとも一つ置き以上に
してもよい。この場合も、ブリッジ中心線ＢＣＬのター
ビンノズル前縁横断線ＮＬＬに対する交点Ｙを、一方の
タービンノズル前縁２０ａと隣のタービンノズル前縁２
０ｂとの中間部分に位置させてある。
【００４８】図６は、本発明に係る蒸気タービンの第３
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
【００４９】本実施形態に係る蒸気タービンは、駆動蒸
気ＳＴの下流側に向って延びるブリッジ１０におけるブ
リッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬの、ター
ビンノズル１１のうち、一方のタービンノズル１１ａの
タービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１１ｂ
のタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想上のタービ
ン軸１３の中心線ＣＬを横断するタービンノズル後縁横
断線ＮＴＬに対する交点Ｚが、一方のタービンノズル１
１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル
１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとの中間部分に位置
するようにブリッジ１０を設置したものである。
気ＳＴの下流側に向って延びるブリッジ１０におけるブ
リッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬの、ター
ビンノズル１１のうち、一方のタービンノズル１１ａの
タービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１１ｂ
のタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想上のタービ
ン軸１３の中心線ＣＬを横断するタービンノズル後縁横
断線ＮＴＬに対する交点Ｚが、一方のタービンノズル１
１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル
１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとの中間部分に位置
するようにブリッジ１０を設置したものである。
【００５０】ブリッジ腹側面延長線ＥＬのタービンノズ
ル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚを、一方のタービン
ノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル後縁１８ｂとの
中間部分に位置させた場合、固体粒子Ｐは、駆動蒸気Ｓ
Ｔの流線ＳＬに沿って流れ、ブリッジ腹側面１４に衝突
後、ブリッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬに
ほぼ沿って流れ、隣のタービンノズルのタービン背側面
２１の周辺を通過するので、一方のタービンノズル１１
ａにおけるタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル
腹側面２２に衝突することがない。
ル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚを、一方のタービン
ノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル後縁１８ｂとの
中間部分に位置させた場合、固体粒子Ｐは、駆動蒸気Ｓ
Ｔの流線ＳＬに沿って流れ、ブリッジ腹側面１４に衝突
後、ブリッジ腹側面１４のブリッジ腹側面延長線ＥＬに
ほぼ沿って流れ、隣のタービンノズルのタービン背側面
２１の周辺を通過するので、一方のタービンノズル１１
ａにおけるタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル
腹側面２２に衝突することがない。
【００５１】他方、ブリッジ腹側面延長線ＥＬは、ター
ビンノズル後縁横断線ＮＴＬに交差させているが、その
交差点の大小如何によっては固体粒子Ｐのタービンノズ
ル１１への衝突する場合もあるので、その交点Ｚを、今
一度検討する必要がある。
ビンノズル後縁横断線ＮＴＬに交差させているが、その
交差点の大小如何によっては固体粒子Ｐのタービンノズ
ル１１への衝突する場合もあるので、その交点Ｚを、今
一度検討する必要がある。
【００５２】今、ブリッジ腹側面延長線ＥＬのタービン
ノズル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚから一方のター
ビンノズル後縁１８ａまでの距離をｄとし、一方のター
ビンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル後縁１８ｂ
とのタービンノズル後縁ピッチをｔとするとき、距離ｄ
をパラメータとして一方のタービンノズル１１ａにおけ
るタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル腹側面２
２の侵食量ｅp および隣のタービンノズル１１ｂにおけ
るタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs との関係を実
験データに基づいて解析してみると、その結果は、図７
に示すようになっている。
ノズル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚから一方のター
ビンノズル後縁１８ａまでの距離をｄとし、一方のター
ビンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル後縁１８ｂ
とのタービンノズル後縁ピッチをｔとするとき、距離ｄ
をパラメータとして一方のタービンノズル１１ａにおけ
るタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル腹側面２
２の侵食量ｅp および隣のタービンノズル１１ｂにおけ
るタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs との関係を実
験データに基づいて解析してみると、その結果は、図７
に示すようになっている。
【００５３】ここで縦軸は、タービンノズル腹側面２２
の侵食量ｅp 、タービンノズル背側面２１の侵食量ｅs
およびタービンノズル腹側面２２の侵食量ｅp とタービ
ンノズル背側面２１の侵食量ｅs との合計侵食量ｅt を
示し、横軸は距離ｄを示している。なお、距離ｄは、タ
ービンノズル後縁ピッチｔの倍数である。
の侵食量ｅp 、タービンノズル背側面２１の侵食量ｅs
およびタービンノズル腹側面２２の侵食量ｅp とタービ
ンノズル背側面２１の侵食量ｅs との合計侵食量ｅt を
示し、横軸は距離ｄを示している。なお、距離ｄは、タ
ービンノズル後縁ピッチｔの倍数である。
【００５４】この図７から距離ｄがｄ1 ＝０．２ｔより
も小さいとき、タービンノズル後縁１８ａのタービンノ
ズル腹側面２２の侵食量ｅp は著しく増加し、距離ｄが
ｄ2＝０．８ｔを超えるとき、タービンノズル後縁１８
ｂのタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs は著しく増
加することが認められた。
も小さいとき、タービンノズル後縁１８ａのタービンノ
ズル腹側面２２の侵食量ｅp は著しく増加し、距離ｄが
ｄ2＝０．８ｔを超えるとき、タービンノズル後縁１８
ｂのタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs は著しく増
加することが認められた。
【００５５】したがって、ブリッジ腹側面延長線ＥＬの
タービンノズル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚから一
方のタービンノズル後縁１８ａまでの距離ｄは、
タービンノズル後縁横断線ＮＴＬに対する交点Ｚから一
方のタービンノズル後縁１８ａまでの距離ｄは、
【数１１】０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔ ……（３） の範囲に設定すれば、一方のタービンノズル１１ａにお
けるタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル腹側面
２２の侵食量ｅp および隣のタービンノズル１１ｂにお
けるタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs との合計侵
食量ｅt を少なくさせる上で、最も好ましい適用範囲に
なる。
けるタービンノズル後縁１８ａのタービンノズル腹側面
２２の侵食量ｅp および隣のタービンノズル１１ｂにお
けるタービンノズル背側面２１の侵食量ｅs との合計侵
食量ｅt を少なくさせる上で、最も好ましい適用範囲に
なる。
【００５６】このように、本実施形態では、ブリッジ腹
側面延長線ＥＬのタービンノズル後縁横断線ＮＴＬに対
する交点Ｚから一方のタービンノズル後縁１８ａまでの
距離ｄを、０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔに設定したので、タ
ービンノズル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来
に較べて著しく少なくさせることができ、タービンノズ
ル１１に安定運転を行わせることができる。
側面延長線ＥＬのタービンノズル後縁横断線ＮＴＬに対
する交点Ｚから一方のタービンノズル後縁１８ａまでの
距離ｄを、０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔに設定したので、タ
ービンノズル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来
に較べて著しく少なくさせることができ、タービンノズ
ル１１に安定運転を行わせることができる。
【００５７】図８は、本発明に係る蒸気タービンの第４
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
【００５８】本実施形態に係る蒸気タービンは、ブリッ
ジの有無に関係なくタービンノズル１１をタービン軸１
３の周方向に沿って列状に設置し、タービンノズル１１
のタービンノズル腹側面２２を、上流側タービンノズル
腹側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂとに
区分けし、区分けした上流側タービンノズル腹側面２３
ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂとの境界点Ｄか
ら駆動蒸気ＳＴの下流側に向って延長させたタービンノ
ズル腹側面延長線ＮＳＬと、一方のタービンノズル１１
ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１
１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想上のタ
ービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタービンノズル後
縁横断線ＮＴＬとの交点Ｃを、一方のタービンノズル１
１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル
１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとの中間部分に位置
させるとともに、下流側タービンノズル腹側面２３ｂを
タービンノズル腹側面延長線ＮＳＬからタービン軸１３
の回転方向と反対の外側に向って凸状の湾曲面に形成し
たものである。なお、上流側タービンノズル腹側面２３
ａは直線傾斜状が望ましく、湾曲面であってもよい。但
し、上流側タービンノズル腹側面２３ａの湾曲面の曲率
は、下流側タービンノズル腹側面２３ｂの湾曲面の曲率
に較べて大きくなる。
ジの有無に関係なくタービンノズル１１をタービン軸１
３の周方向に沿って列状に設置し、タービンノズル１１
のタービンノズル腹側面２２を、上流側タービンノズル
腹側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂとに
区分けし、区分けした上流側タービンノズル腹側面２３
ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂとの境界点Ｄか
ら駆動蒸気ＳＴの下流側に向って延長させたタービンノ
ズル腹側面延長線ＮＳＬと、一方のタービンノズル１１
ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１
１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想上のタ
ービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタービンノズル後
縁横断線ＮＴＬとの交点Ｃを、一方のタービンノズル１
１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル
１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとの中間部分に位置
させるとともに、下流側タービンノズル腹側面２３ｂを
タービンノズル腹側面延長線ＮＳＬからタービン軸１３
の回転方向と反対の外側に向って凸状の湾曲面に形成し
たものである。なお、上流側タービンノズル腹側面２３
ａは直線傾斜状が望ましく、湾曲面であってもよい。但
し、上流側タービンノズル腹側面２３ａの湾曲面の曲率
は、下流側タービンノズル腹側面２３ｂの湾曲面の曲率
に較べて大きくなる。
【００５９】このように、本実施形態では、タービンノ
ズル１１のタービンノズル腹側面２２を、上流側タービ
ンノズル腹側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２
３ｂとに区分けし、区分けした上流側タービンノズル腹
側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂのう
ち、下流側タービンノズル腹側面２３ｂをタービンノズ
ル腹側面延長線ＮＳＬからタービン軸１３の回転方向と
反対の外側に向って凸状の湾曲面に形成し、固体粒子Ｐ
が駆動蒸気ＳＴの流線ＳＬに沿って流れる際、その慣性
力で下流側タービンノズル腹側面２３ｂから遠ざけたの
で、タービンノズル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食
を従来に較べて著しく少なくさせることができ、タービ
ンノズル１１に安定運転を行わせることができる。
ズル１１のタービンノズル腹側面２２を、上流側タービ
ンノズル腹側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２
３ｂとに区分けし、区分けした上流側タービンノズル腹
側面２３ａと下流側タービンノズル腹側面２３ｂのう
ち、下流側タービンノズル腹側面２３ｂをタービンノズ
ル腹側面延長線ＮＳＬからタービン軸１３の回転方向と
反対の外側に向って凸状の湾曲面に形成し、固体粒子Ｐ
が駆動蒸気ＳＴの流線ＳＬに沿って流れる際、その慣性
力で下流側タービンノズル腹側面２３ｂから遠ざけたの
で、タービンノズル１１の固体粒子Ｐの衝突による侵食
を従来に較べて著しく少なくさせることができ、タービ
ンノズル１１に安定運転を行わせることができる。
【００６０】図９は、本発明に係る蒸気タービンの第５
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
実施形態を示す概略翼列展開図であ。なお、第１実施形
態の構成部分または対応する部分と同一部分には同一符
号を付す。
【００６１】本実施形態に係る蒸気タービンは、タービ
ン軸１３の周方向に沿って列状に設置したタービンノズ
ル１１のタービンノズル前縁２０におけるタービンノズ
ル背側面２１を、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬ
にほぼ平行になるように形成するとともに、タービンノ
ズル１１のうち、一方のタービンノズル１１ａと隣のタ
ービンノズル１１ｂとで形成する翼列入口２５から流入
する駆動蒸気ＳＴの流線ＳＬに沿う固体粒子Ｐの衝突
を、一方のタービンノズル１１ａのタービンノズル腹側
面２２の上流側で受け持たせたものである。
ン軸１３の周方向に沿って列状に設置したタービンノズ
ル１１のタービンノズル前縁２０におけるタービンノズ
ル背側面２１を、仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬ
にほぼ平行になるように形成するとともに、タービンノ
ズル１１のうち、一方のタービンノズル１１ａと隣のタ
ービンノズル１１ｂとで形成する翼列入口２５から流入
する駆動蒸気ＳＴの流線ＳＬに沿う固体粒子Ｐの衝突
を、一方のタービンノズル１１ａのタービンノズル腹側
面２２の上流側で受け持たせたものである。
【００６２】このように、本実施形態では、タービンノ
ズル１１のタービンノズル前縁２０におけるタービンノ
ズル背側面２１を、仮想上のタービン軸１３の中心軸Ｃ
Ｌにほぼ平行になるように形成し、固体粒子Ｐの衝突
を、タービンノズル１１のタービンノズル腹側面２２の
上流側で受け持たせたので、比較的薄く形成したタービ
ンノズル１１のタービンノズル腹側面２２の下流側を、
固体粒子Ｐの衝突から保護することができる。
ズル１１のタービンノズル前縁２０におけるタービンノ
ズル背側面２１を、仮想上のタービン軸１３の中心軸Ｃ
Ｌにほぼ平行になるように形成し、固体粒子Ｐの衝突
を、タービンノズル１１のタービンノズル腹側面２２の
上流側で受け持たせたので、比較的薄く形成したタービ
ンノズル１１のタービンノズル腹側面２２の下流側を、
固体粒子Ｐの衝突から保護することができる。
【００６３】他方、タービンノズル１１は、固体粒子Ｐ
の衝突をタービンノズル腹側面２２の上流側で受け持た
せるために、タービンノズル前縁２０におけるタービン
ノズル背側面２１を、仮想上のタービン軸の中心軸ＣＬ
にほぼ平行になるように形成しているが、駆動蒸気ＳＴ
との迎え角との大小如何によっては流体損失ζを増加さ
せるので、タービンノズル背側面２１とタービン軸１３
の中心軸ＣＬとの位置関係を充分に検討する必要があ
る。
の衝突をタービンノズル腹側面２２の上流側で受け持た
せるために、タービンノズル前縁２０におけるタービン
ノズル背側面２１を、仮想上のタービン軸の中心軸ＣＬ
にほぼ平行になるように形成しているが、駆動蒸気ＳＴ
との迎え角との大小如何によっては流体損失ζを増加さ
せるので、タービンノズル背側面２１とタービン軸１３
の中心軸ＣＬとの位置関係を充分に検討する必要があ
る。
【００６４】今、タービンノズル背側面２１上に位置す
る点Ｍから仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに平行
に駆動蒸気ＳＴの下流側に向って延長させた延長線ＬＢ
Ｌと、タービンノズル１１のうち、一方のタービンノズ
ル１１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノ
ズル１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想
上のタービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタービンノ
ズル後縁横断面ＮＴＬＬの交点Ｎから一方のタービンノ
ズル１１ａのタービンノズル後縁１８ａまでの距離ｌを
タービンノズル重なり距離と定義する。
る点Ｍから仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬに平行
に駆動蒸気ＳＴの下流側に向って延長させた延長線ＬＢ
Ｌと、タービンノズル１１のうち、一方のタービンノズ
ル１１ａのタービンノズル後縁１８ａと隣のタービンノ
ズル１１ｂのタービンノズル後縁１８ｂとを結び、仮想
上のタービン軸１３の中心軸ＣＬを横断するタービンノ
ズル後縁横断面ＮＴＬＬの交点Ｎから一方のタービンノ
ズル１１ａのタービンノズル後縁１８ａまでの距離ｌを
タービンノズル重なり距離と定義する。
【００６５】また、一方のタービンノズル１１ａのター
ビンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１１ｂのタ
ービンノズル後縁１８ｂとの距離ｔをピッチと定義す
る。
ビンノズル後縁１８ａと隣のタービンノズル１１ｂのタ
ービンノズル後縁１８ｂとの距離ｔをピッチと定義す
る。
【００６６】このタービンノズル重なり距離ｌをパラメ
ータとしてタービンノズル１１の侵食量ｅおよびタービ
ンノズルの流体損失ζとの関係を実験データに基づいて
解析してみると、その結果は、図１０に示すようになっ
ている。
ータとしてタービンノズル１１の侵食量ｅおよびタービ
ンノズルの流体損失ζとの関係を実験データに基づいて
解析してみると、その結果は、図１０に示すようになっ
ている。
【００６７】ここで縦軸は、タービンノズル１１の侵食
量ｅおよび流体損失ζを示し、横軸は、タービンノズル
重なり距離ｌを示している。なお、タービンノズル重な
り距離ｌは、ピッチｔの倍数である。
量ｅおよび流体損失ζを示し、横軸は、タービンノズル
重なり距離ｌを示している。なお、タービンノズル重な
り距離ｌは、ピッチｔの倍数である。
【００６８】この図１０からタービンノズル重なり距離
ｌがｌ1 ＝０．５ｔよりも小さいと、タービンノズル１
１の侵食量ｅは著しく増加し、ｌ2 ＝１．０ｔを超える
と、タービンノズルの流体損失はζ著しく増加すること
が認められた。
ｌがｌ1 ＝０．５ｔよりも小さいと、タービンノズル１
１の侵食量ｅは著しく増加し、ｌ2 ＝１．０ｔを超える
と、タービンノズルの流体損失はζ著しく増加すること
が認められた。
【００６９】したがって、タービンノズル１１のタービ
ンノズル前縁２０におけるタービンノズル背側面２１を
仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬとほぼ平行にさせ
る際、タービンノズル重なり距離ｌは、
ンノズル前縁２０におけるタービンノズル背側面２１を
仮想上のタービン軸１３の中心軸ＣＬとほぼ平行にさせ
る際、タービンノズル重なり距離ｌは、
【数１２】０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔ ……（４） の範囲に設定すれば、タービンノズル１１の侵食量ｅお
よび流体損失ζを少なくさせる上で、最も好ましい適用
範囲になる。なお、タービンノズル重なり距離ｌは、上
式（４）の範囲に設定したが、駆動蒸気ＳＴとの迎え角
を小さくするために、タービンノズル１１のタービンノ
ズル背側面２１を翼外側に向って凸の曲率を持たせるこ
とが望ましい。
よび流体損失ζを少なくさせる上で、最も好ましい適用
範囲になる。なお、タービンノズル重なり距離ｌは、上
式（４）の範囲に設定したが、駆動蒸気ＳＴとの迎え角
を小さくするために、タービンノズル１１のタービンノ
ズル背側面２１を翼外側に向って凸の曲率を持たせるこ
とが望ましい。
【００７０】また、本実施形態は、タービンノズル１１
の侵食量および流体損失を少なくするために、タービン
ノズル重なり距離ｌを上式（４）の範囲に設定したが、
何らかの事情で侵食量が増加する場合、延長線ＬＢＬと
一方のタービンノズル１１ａのタービンノズル腹側面２
２との交点Ｏにおける翼厚みをＷとし、翼最大厚みをＷ
ｍとするとき、その翼厚みＷを０．８Ｗｍ倍以上にする
ことが望ましい。
の侵食量および流体損失を少なくするために、タービン
ノズル重なり距離ｌを上式（４）の範囲に設定したが、
何らかの事情で侵食量が増加する場合、延長線ＬＢＬと
一方のタービンノズル１１ａのタービンノズル腹側面２
２との交点Ｏにおける翼厚みをＷとし、翼最大厚みをＷ
ｍとするとき、その翼厚みＷを０．８Ｗｍ倍以上にする
ことが望ましい。
【００７１】このように、本実施形態では、タービンノ
ズル重なり距離ｌを、０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔの範囲に
設定するとともに、固体粒子Ｐの衝突を受け持つ部分の
翼厚みＷを、最大翼厚みＷｍの０．８倍以上に設定した
のて、比較的薄くなっているタービン後縁側のタービン
ノズル腹側面の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来に較
べて著しく少なくさせることができる。
ズル重なり距離ｌを、０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔの範囲に
設定するとともに、固体粒子Ｐの衝突を受け持つ部分の
翼厚みＷを、最大翼厚みＷｍの０．８倍以上に設定した
のて、比較的薄くなっているタービン後縁側のタービン
ノズル腹側面の固体粒子Ｐの衝突による侵食を従来に較
べて著しく少なくさせることができる。
【００７２】
【発明の効果】以上の説明のとおり、本発明に係る蒸気
タービンは、タービンノズルの上流側に設置したブリッ
ジのブリッジ重なり距離をＬとし、ブリッジのピッチを
Ｔとするとき、ブリッジ重なり距離Ｌを、０＜Ｌ≦０．
７Ｔにするとともに、ブリッジの仮想上のタービン軸の
中心軸に対する交差角βとするとき、交差角βを、２０
°≦β≦５０°の範囲に設定したので、固体粒子の衝突
によるタービンノズルの侵食を防止することができる。
タービンは、タービンノズルの上流側に設置したブリッ
ジのブリッジ重なり距離をＬとし、ブリッジのピッチを
Ｔとするとき、ブリッジ重なり距離Ｌを、０＜Ｌ≦０．
７Ｔにするとともに、ブリッジの仮想上のタービン軸の
中心軸に対する交差角βとするとき、交差角βを、２０
°≦β≦５０°の範囲に設定したので、固体粒子の衝突
によるタービンノズルの侵食を防止することができる。
【００７３】また、本発明に係る蒸気タービンは、ター
ビンノズルの上流側に設置したブリッジのブリッジ中心
線が列状に設置されたタービンノズルのタービンノズル
前縁の中間部分の位置になるように、ブリッジを設置し
たので、固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を
少なくさせることができる。
ビンノズルの上流側に設置したブリッジのブリッジ中心
線が列状に設置されたタービンノズルのタービンノズル
前縁の中間部分の位置になるように、ブリッジを設置し
たので、固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を
少なくさせることができる。
【００７４】また、本発明に係る蒸気タービンは、ター
ビンノズルの上流側に設置したブリッジのブリッジ腹側
面延長線が列状に設置されたタービンノズルのタービン
ノズル後縁の中間部分の位置になるようにブリッジを設
置するとともに、その中間部分の位置と一方のタービン
ノズルのタービンノズル後縁までの距離をｄとし、一方
のタービンノズルの後縁から隣のタービンノズルのター
ビンノズル後縁までのピッチをｔとするとき、その距離
ｄを、０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔの範囲に設定したので、
固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさ
せることができる。
ビンノズルの上流側に設置したブリッジのブリッジ腹側
面延長線が列状に設置されたタービンノズルのタービン
ノズル後縁の中間部分の位置になるようにブリッジを設
置するとともに、その中間部分の位置と一方のタービン
ノズルのタービンノズル後縁までの距離をｄとし、一方
のタービンノズルの後縁から隣のタービンノズルのター
ビンノズル後縁までのピッチをｔとするとき、その距離
ｄを、０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔの範囲に設定したので、
固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさ
せることができる。
【００７５】また、本発明に係る蒸気タービンは、列状
に設置されたタービンノズルのうち、タービンノズル腹
側面を、上流側タービンノズル腹側面と下流側タービン
ノズル腹側面とに区分けし、下流側タービンノズル腹側
面を、翼外側に向って凸状の湾曲面に形成したので、固
体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさせ
ることができる。
に設置されたタービンノズルのうち、タービンノズル腹
側面を、上流側タービンノズル腹側面と下流側タービン
ノズル腹側面とに区分けし、下流側タービンノズル腹側
面を、翼外側に向って凸状の湾曲面に形成したので、固
体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさせ
ることができる。
【００７６】また、本発明に係る蒸気タービンは、列状
に設置されたタービンノズルのうち、タービンノズル背
側面を仮想上のタービン軸の中心軸とほぼ平行になるよ
うに形成するとともに、タービンノズル重なり距離をｌ
とし、一方のタービンノズル後縁と隣のタービンノズル
後縁とのピッチをｔとするとき、タービンノズル重なり
距離ｌを、０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔの範囲に設定する一
方、固体粒子の衝突を受け持つタービンノズル腹側面の
翼厚をＷとし、タービンノズル腹側面の最大翼厚みをＷ
ｍとするとき、固体粒子の衝突を受け持つタービンノズ
ル腹側面の翼厚Ｗを、Ｗ≧０．８Ｗｍに設定したので、
固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさ
せることができる。
に設置されたタービンノズルのうち、タービンノズル背
側面を仮想上のタービン軸の中心軸とほぼ平行になるよ
うに形成するとともに、タービンノズル重なり距離をｌ
とし、一方のタービンノズル後縁と隣のタービンノズル
後縁とのピッチをｔとするとき、タービンノズル重なり
距離ｌを、０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔの範囲に設定する一
方、固体粒子の衝突を受け持つタービンノズル腹側面の
翼厚をＷとし、タービンノズル腹側面の最大翼厚みをＷ
ｍとするとき、固体粒子の衝突を受け持つタービンノズ
ル腹側面の翼厚Ｗを、Ｗ≧０．８Ｗｍに設定したので、
固体粒子の衝突によるタービンノズルの侵食を少なくさ
せることができる。
【図１】本発明に係る蒸気タービンの第１実施形態を示
す概略翼列展開図。
す概略翼列展開図。
【図２】第１実施形態におけるタービンノズルの侵食量
および流体損失に対するブリッジ重なり距離との関係を
示すグラフ。
および流体損失に対するブリッジ重なり距離との関係を
示すグラフ。
【図３】本発明に係る蒸気タービンの第１実施形態にお
ける変形例を示す概略翼列展開図。
ける変形例を示す概略翼列展開図。
【図４】本発明に係る蒸気タービンの第２実施形態を示
す概略翼列展開図。
す概略翼列展開図。
【図５】本発明に係る蒸気タービンの第２実施形態にお
ける変形例を示す概略翼列展開図。
ける変形例を示す概略翼列展開図。
【図６】本発明に係る蒸気タービンの第３実施形態を示
す概略翼列展開図。
す概略翼列展開図。
【図７】第３実施形態におけるタービンノズルの侵食量
に対するブリッジ腹側面延長線がタービンノズル後縁横
断線との交点とタービンノズル後縁との距離との関係を
示すグラフ。
に対するブリッジ腹側面延長線がタービンノズル後縁横
断線との交点とタービンノズル後縁との距離との関係を
示すグラフ。
【図８】本発明に係る蒸気タービンの第４実施形態を示
す概略翼列展開図。
す概略翼列展開図。
【図９】本発明に係る蒸気タービンの第５実施形態を示
す概略翼列展開図。
す概略翼列展開図。
【図１０】第５実施形態におけるタービンノズルの侵食
量および流体損失に対するタービンノズルの重なり距離
との関係を示すグラフ。
量および流体損失に対するタービンノズルの重なり距離
との関係を示すグラフ。
【図１１】従来の蒸気タービンを示す概略部分断面図。
【図１２】従来の蒸気タービンを示す概略翼列展開図。
１ 蒸気管 ２ 蒸気室 ３ ブリッジ ４ タービンノズル ５ タービン軸 ６ タービン動翼 ７ 腹側面 ８ 後縁 １０ ブリッジ １１ タービンノズル １２ タービン動翼 １３ 仮想上のタービン軸 １４ ブリッジ腹側面 １５ ブリッジ背側面 １６ ブリッジ前縁 １７ ブリッジ後縁 １８，１８ａ，１８ｂ タービンノズル後縁 １９ 出口 ２０，２０ａ，２０ｂ， タービンノズル前縁 ２１ タービンノズル背側面 ２２ タービンノズル腹側面 ２３ａ 上流側タービンノズル腹側面 ２３ｂ 下流側タービンノズル腹側面 ２６ 翼列入口
Claims (14)
- 【請求項１】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に配
置され、駆動蒸気の流れに沿って順次、ブリッジ、ター
ビンノズル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおい
て、上記ブリッジを、上記仮想上のタービン軸の中心軸
に対して交差させて配置したことを特徴とする蒸気ター
ビン。 - 【請求項２】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に配
置されたブリッジの、一方のブリッジのブリッジ後縁と
隣のブリッジのブリッジ前縁とのブリッジ重なり距離を
Ｌとし、一方のブリッジのブリッジ後縁と隣のブリッジ
のブリッジ後縁とのピッチをＴとするとき、ブリッジ重
なり距離Ｌを、 【数１】０＜Ｌ≦０．７Ｔ の範囲に設定したことを特徴とする請求項１記載の蒸気
タービン。 - 【請求項３】 ブリッジを、仮想上のタービン軸の中心
軸に対する交差角をβとするとき、その交差角βを、 【数２】２０°≦β≦５０° の範囲に設定したことを特徴とする請求項１記載の蒸気
タービン。 - 【請求項４】 ブリッジを、直線状に形成したことを特
徴とする請求項１記載の蒸気タービン。 - 【請求項５】 ブリッジを、タービン軸の回転方向と反
対側の外側に向って湾曲状に形成したことを特徴とする
請求項１記載の蒸気タービン。 - 【請求項６】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に配
置され、駆動蒸気の流れに沿って順次、ブリッジ、ター
ビンノズル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおい
て、上記ブリッジのブリッジ前縁とブリッジ後縁とを結
ぶブリッジ中心線を、上記タービンノズルのうち、一方
のタービンノズルのタービンノズル前縁と隣のタービン
ノズルのタービンノズル前縁とを結ぶタービンノズル前
縁横断線の中間部分に位置させるように上記ブリッジを
設置したことを特徴とする蒸気タービン。 - 【請求項７】 ブリッジを、タービンノズルと一対一に
対応させて配置したことを特徴とする請求項１または６
記載の蒸気タービン。 - 【請求項８】 ブリッジを、タービンノズルに対して少
なくとも一つ置き以上に配置したことを特徴とする請求
項１または６記載の蒸気タービン。 - 【請求項９】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に配
置され、駆動蒸気の流れに沿って順次、ブリッジ、ター
ビンノズル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおい
て、上記ブリッジのブリッジ腹側延長線を、上記タービ
ンノズルのうち、一方のタービンノズルのタービンノズ
ル後縁と隣のタービンノズルのタービンノズル後縁とを
結ぶタービンノズル後縁横断線の中間部分に位置させる
ように上記ブリッジを設置したことを特徴とする蒸気タ
ービン。 - 【請求項１０】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に
配置されたブリッジのブリッジ腹側延長線の、タービン
ノズルのうち、一方のタービンノズルのタービンノズル
後縁と隣のタービンノズルのタービンノズル後縁とを結
ぶタービン後縁横断線の中間部分に交差する交差点から
上記一方のタービンノズル後縁までの距離をｄとし、上
記一方のタービンノズル後縁と上記隣のタービンノズル
後縁とのピッチをｔとするとき、その距離ｄを 【数３】０．２ｔ≦ｄ≦０．８ｔ の範囲に設定したことを特徴とする請求項９記載の蒸気
タービン。 - 【請求項１１】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に
配置され、駆動蒸気の流れに沿って順次、タービンノズ
ル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記
タービンノズルのうち、タービンノズル腹側面を、上記
駆動蒸気に向って上流側タービンノズル腹側面と下流側
タービンノズル腹側面とに区分けし、上記下流側タービ
ンノズル腹側面を、上記タービン軸の回転方向と反対側
に向って湾曲状に形成したことを特徴とする蒸気タービ
ン。 - 【請求項１２】 仮想上のタービン軸の周方向に列状に
配置され、駆動蒸気の流れに沿って順次、タービンノズ
ル、タービン動翼を備えた蒸気タービンにおいて、上記
タービンノズルのタービンノズル前縁におけるタービン
ノズル背側面を、上記仮想上のタービン軸の中心軸とほ
ぼ平行になるように形成するとともに、上記タービンノ
ズル背側面を曲面状に形成したことを特徴とする蒸気タ
ービン。 - 【請求項１３】 タービンノズルのタービンノズル前縁
におけるタービンノズル背側面から駆動蒸気の下流側に
向って延びる延長線と上記タービンノズルのうち、一方
のタービンノズルのタービン後縁と隣のタービンノズル
のタービンノズル後縁とを結ぶタービン後縁横断線との
交差点から上記一方のタービンノズル後縁とのタービン
ノズル重なり距離をｌとし、上記一方のタービンノズル
後縁と上記隣のタービンノズル後縁とのピッチをｔとす
るとき、タービンノズル重なり距離ｌを、 【数４】０．５ｔ≦ｌ≦１．１ｔ の範囲に設定したことを特徴とする請求項１２記載の蒸
気タービン。 - 【請求項１４】 タービンノズルのタービンノズル前縁
におけるタービンノズル背側面から駆動蒸気の下流側に
向って延びる延長線が、上記タービンノズルのうち、一
方のタービンノズルのタービンノズル腹側面に交差する
位置における翼厚みをＷとし、上記一方のタービンノズ
ルの翼最大厚みをＷｍとするとき、その翼厚みＷを０．
８Ｗｍ倍以上にしたことを特徴とする請求項１２記載の
蒸気タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15025598A JPH11343805A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 蒸気タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15025598A JPH11343805A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 蒸気タービン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11343805A true JPH11343805A (ja) | 1999-12-14 |
Family
ID=15492955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15025598A Pending JPH11343805A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 蒸気タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11343805A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1703083A1 (en) * | 2005-02-16 | 2006-09-20 | The General Electric Company | Steam turbine nozzle box |
| WO2009003144A3 (en) * | 2007-06-26 | 2009-02-19 | Borgwarner Inc | Variable geometry turbocharger |
| WO2018110827A1 (ko) * | 2016-12-15 | 2018-06-21 | 한국에너지기술연구원 | 상시 부분 분사 운전 효율 향상을 위한 부분 분사 운전 터빈장치 및 이를 이용한 터빈장치 작동방법 |
-
1998
- 1998-05-29 JP JP15025598A patent/JPH11343805A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1703083A1 (en) * | 2005-02-16 | 2006-09-20 | The General Electric Company | Steam turbine nozzle box |
| US7207773B2 (en) | 2005-02-16 | 2007-04-24 | General Electric Company | Steam turbine nozzle box |
| WO2009003144A3 (en) * | 2007-06-26 | 2009-02-19 | Borgwarner Inc | Variable geometry turbocharger |
| WO2018110827A1 (ko) * | 2016-12-15 | 2018-06-21 | 한국에너지기술연구원 | 상시 부분 분사 운전 효율 향상을 위한 부분 분사 운전 터빈장치 및 이를 이용한 터빈장치 작동방법 |
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