JPH11324680A - 筒内噴射エンジン - Google Patents
筒内噴射エンジンInfo
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- JPH11324680A JPH11324680A JP10148365A JP14836598A JPH11324680A JP H11324680 A JPH11324680 A JP H11324680A JP 10148365 A JP10148365 A JP 10148365A JP 14836598 A JP14836598 A JP 14836598A JP H11324680 A JPH11324680 A JP H11324680A
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- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
- F02B23/10—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder
- F02B23/104—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder the injector being placed on a side position of the cylinder
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- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】
【課題】 空燃比を濃くした場合でも、燃焼室内での燃
料の気化及び拡散が良好で、スモークの発生を防止でき
ると共に、出力の向上を図ることができる筒内噴射エン
ジンを提供する。 【解決手段】 燃料を燃焼室33に燃料噴射装置31か
ら直接噴射して燃焼させる筒内噴射エンジンにおいて、
前記燃料噴射装置31により、排気行程終了前から燃料
の噴射を開始すると共に、当該噴射された燃料がピスト
ン23の頂部23aに当たり、更に、閉じられた排気バ
ルブ27に当たるように、前記ピストン23の頂部23
aを略平坦に形成した。
料の気化及び拡散が良好で、スモークの発生を防止でき
ると共に、出力の向上を図ることができる筒内噴射エン
ジンを提供する。 【解決手段】 燃料を燃焼室33に燃料噴射装置31か
ら直接噴射して燃焼させる筒内噴射エンジンにおいて、
前記燃料噴射装置31により、排気行程終了前から燃料
の噴射を開始すると共に、当該噴射された燃料がピスト
ン23の頂部23aに当たり、更に、閉じられた排気バ
ルブ27に当たるように、前記ピストン23の頂部23
aを略平坦に形成した。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、燃料を燃焼室に
燃料噴射装置から直接噴射して燃焼させる筒内噴射エン
ジンに関するものである。
燃料噴射装置から直接噴射して燃焼させる筒内噴射エン
ジンに関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来から、この種のものとしては、例え
ば図7に示すようなものがある(特開平10−8969
号公報参照)。
ば図7に示すようなものがある(特開平10−8969
号公報参照)。
【0003】この筒内噴射エンジンのピストン1の頂部
2には、凹所であるキャビティ3が形成され、圧縮行程
において、燃料噴射装置4から燃料を、キャビティ3内
に向けて直接噴射する。これにより、噴霧がキャビティ
3の先端部側にて矢印Aに示すように上方に持ち上げら
れ、この燃料が点火プラグ5にて着火されて燃焼される
ように構成されている。
2には、凹所であるキャビティ3が形成され、圧縮行程
において、燃料噴射装置4から燃料を、キャビティ3内
に向けて直接噴射する。これにより、噴霧がキャビティ
3の先端部側にて矢印Aに示すように上方に持ち上げら
れ、この燃料が点火プラグ5にて着火されて燃焼される
ように構成されている。
【0004】このようにキャビティ3を形成して、ここ
に燃料を噴射することで、空気との混合性を向上させる
と共に、上方に持ち上げて着火性を確保するようにして
いる。この部分を他部分と比べて燃料を多少濃くするこ
とで、着火性を確保するようにしているが、他の部分は
薄いことから、全体としては薄い空燃比で燃焼させてい
るため、燃費を向上させることが出来る。
に燃料を噴射することで、空気との混合性を向上させる
と共に、上方に持ち上げて着火性を確保するようにして
いる。この部分を他部分と比べて燃料を多少濃くするこ
とで、着火性を確保するようにしているが、他の部分は
薄いことから、全体としては薄い空燃比で燃焼させてい
るため、燃費を向上させることが出来る。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のものにあっては、高回転、高負荷に対応させ
るため、大量の燃料を気化させ、空気とよく混合させる
ように燃料噴射タイミングを進角させると出力が向上す
るが、従来の成層燃焼用キャビティ付きピストンでは、
燃料がキャビティに集中して濃くなり過ぎ、キャビティ
内での燃料の気化が不十分で、スモークが発生するた
め、燃料噴射タイミングを遅角側へ設定せざるを得ず十
分な出力が得られなかった。
うな従来のものにあっては、高回転、高負荷に対応させ
るため、大量の燃料を気化させ、空気とよく混合させる
ように燃料噴射タイミングを進角させると出力が向上す
るが、従来の成層燃焼用キャビティ付きピストンでは、
燃料がキャビティに集中して濃くなり過ぎ、キャビティ
内での燃料の気化が不十分で、スモークが発生するた
め、燃料噴射タイミングを遅角側へ設定せざるを得ず十
分な出力が得られなかった。
【0006】そこで、この発明は、高回転、高負荷で
も、燃焼室内での燃料の気化及び拡散が良好で、スモー
クの発生を防止できると共に、出力の向上を図ることが
できる筒内噴射エンジンを提供することを課題としてい
る。
も、燃焼室内での燃料の気化及び拡散が良好で、スモー
クの発生を防止できると共に、出力の向上を図ることが
できる筒内噴射エンジンを提供することを課題としてい
る。
【0007】
【課題を解決するための手段】かかる課題を達成するた
めに、請求項1に記載の発明は、燃料を燃焼室に燃料噴
射装置から直接噴射して燃焼させる筒内噴射エンジンに
おいて、前記燃料噴射装置により、排気行程終了前から
燃料の噴射を開始すると共に、当該噴射された燃料がピ
ストンの頂部に当たり、更に、閉じられた排気バルブに
当たるように、前記ピストンの頂部を略平坦に形成した
筒内噴射エンジンとしたことを特徴とする。
めに、請求項1に記載の発明は、燃料を燃焼室に燃料噴
射装置から直接噴射して燃焼させる筒内噴射エンジンに
おいて、前記燃料噴射装置により、排気行程終了前から
燃料の噴射を開始すると共に、当該噴射された燃料がピ
ストンの頂部に当たり、更に、閉じられた排気バルブに
当たるように、前記ピストンの頂部を略平坦に形成した
筒内噴射エンジンとしたことを特徴とする。
【0008】請求項2に記載の発明は、請求項1記載の
構成に加え、前記ピストン頂部表面にセラミックコーテ
ィングを施したことを特徴とする。
構成に加え、前記ピストン頂部表面にセラミックコーテ
ィングを施したことを特徴とする。
【0009】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態につ
いて説明する。
いて説明する。
【0010】図1乃至図6には、この発明の実施の形態
を示す。
を示す。
【0011】まず構成を説明すると、図1中符号21は
筒内噴射エンジンのシリンダブロックで、このシリンダ
ブロック21の上側には、シリンダヘッド22が配設さ
れる一方、そのシリンダブロック21にはピストン23
が上下動自在に配設されている。
筒内噴射エンジンのシリンダブロックで、このシリンダ
ブロック21の上側には、シリンダヘッド22が配設さ
れる一方、そのシリンダブロック21にはピストン23
が上下動自在に配設されている。
【0012】また、シリンダヘッド22には、図1,図
2及び図3等に示すように、吸気ポート24及び排気ポ
ート25が2つづつ形成され、これらを開閉する吸気バ
ルブ26及び排気バルブ27が2つづつ配設されてい
る。これら、吸気バルブ26及び排気バルブ27は吸気
側カムシャフト28及び排気側カムシャフト29により
所定のタイミングで開閉されるようになっている。
2及び図3等に示すように、吸気ポート24及び排気ポ
ート25が2つづつ形成され、これらを開閉する吸気バ
ルブ26及び排気バルブ27が2つづつ配設されてい
る。これら、吸気バルブ26及び排気バルブ27は吸気
側カムシャフト28及び排気側カムシャフト29により
所定のタイミングで開閉されるようになっている。
【0013】さらに、そのシリンダヘッド22には、燃
料噴射装置31及び点火プラグ32が配設され、その燃
料噴射装置31の噴射口31a及び点火プラグ32の先
端部32aが燃焼室33に臨んでいる。その燃料噴射装
置31は、吸気ポート24の下側近傍で、斜めに配置さ
れる一方、点火プラグ32は、燃焼室33の平面視にお
いて中央で、燃焼室33の最高位置に上下方向に沿って
配置されている。
料噴射装置31及び点火プラグ32が配設され、その燃
料噴射装置31の噴射口31a及び点火プラグ32の先
端部32aが燃焼室33に臨んでいる。その燃料噴射装
置31は、吸気ポート24の下側近傍で、斜めに配置さ
れる一方、点火プラグ32は、燃焼室33の平面視にお
いて中央で、燃焼室33の最高位置に上下方向に沿って
配置されている。
【0014】一方、前記ピストン23の頂部23aの形
状は、略平坦、ここでは皿形状に形成され、前記燃料噴
射装置31から噴射された燃料が、ピストン23の頂部
23aに当たり、更に、閉じられた排気バルブ27に当
たるように形成され、このピストン頂部23aの表面に
は、セラミックコーティングが施されている。
状は、略平坦、ここでは皿形状に形成され、前記燃料噴
射装置31から噴射された燃料が、ピストン23の頂部
23aに当たり、更に、閉じられた排気バルブ27に当
たるように形成され、このピストン頂部23aの表面に
は、セラミックコーティングが施されている。
【0015】そして、前記燃料噴射装置31から燃料を
噴射するタイミングは、排気行程終了前から燃料の噴射
を開始し、吸気行程途中で終了するように設定されてい
る。
噴射するタイミングは、排気行程終了前から燃料の噴射
を開始し、吸気行程途中で終了するように設定されてい
る。
【0016】次に、作用について説明する。
【0017】図1には、排気行程の終了前の状態を示
し、ピストン23及び排気バルブ27が上昇途中で、燃
料噴射装置31から燃料が僅かに噴射された噴射初期の
状態を示す。この実施の形態では、噴射される燃料の初
速は40m/sで、噴射角度αが45〜70度である。
この噴射初期の状態では、図4の(a)に示すように、
排気バルブ27が開いており、燃焼ガスが排気ポート2
5を介して抜けているため、その噴射された燃料は排気
側に向けて流れ易い。
し、ピストン23及び排気バルブ27が上昇途中で、燃
料噴射装置31から燃料が僅かに噴射された噴射初期の
状態を示す。この実施の形態では、噴射される燃料の初
速は40m/sで、噴射角度αが45〜70度である。
この噴射初期の状態では、図4の(a)に示すように、
排気バルブ27が開いており、燃焼ガスが排気ポート2
5を介して抜けているため、その噴射された燃料は排気
側に向けて流れ易い。
【0018】この噴射された燃料の噴霧は、排気行程終
了前で、略上死点に位置するピストン23の頂部23a
に当たり、ピストン頂部23aが略平坦に形成されてい
ることから、図3中斜線に示すように、燃料はピストン
頂部23a全面に満遍なく広がる。
了前で、略上死点に位置するピストン23の頂部23a
に当たり、ピストン頂部23aが略平坦に形成されてい
ることから、図3中斜線に示すように、燃料はピストン
頂部23a全面に満遍なく広がる。
【0019】これにより、排気残留ガスの熱と、ピスト
ン頂部23a表面の熱とによって、燃料気化が促進され
る。特に、ピストン頂部23a表面にセラミックコーテ
ィングが施されているため、一層気化が促進されること
となる。
ン頂部23a表面の熱とによって、燃料気化が促進され
る。特に、ピストン頂部23a表面にセラミックコーテ
ィングが施されているため、一層気化が促進されること
となる。
【0020】その後、排気行程が終了し、排気バルブ2
7が閉じると共に、ピストン23が上死点に位置した状
態で、図2及び図3に示すように、その燃料噴霧の先端
Pが排気側に到達して排気バルブ27に当たる。この排
気バルブ27は燃焼ガスに晒されて高温となっているこ
とから、この排気バルブ27の熱により、更に気化が促
進されることとなる。
7が閉じると共に、ピストン23が上死点に位置した状
態で、図2及び図3に示すように、その燃料噴霧の先端
Pが排気側に到達して排気バルブ27に当たる。この排
気バルブ27は燃焼ガスに晒されて高温となっているこ
とから、この排気バルブ27の熱により、更に気化が促
進されることとなる。
【0021】次に、吸気行程が始まり、ピストン23が
下降すると共に、吸気バルブ26も下降して吸気ポート
24が開かれる。これにより、吸気ポート24から空気
が燃焼室33内に吸い込まれて、更に、気化が促進され
ると共に、気化した燃料の拡散が行われることとなる。
下降すると共に、吸気バルブ26も下降して吸気ポート
24が開かれる。これにより、吸気ポート24から空気
が燃焼室33内に吸い込まれて、更に、気化が促進され
ると共に、気化した燃料の拡散が行われることとなる。
【0022】その後、吸気行程が終了すると、圧縮行程
が行われ、燃焼室33全体に渡って、十分に気化された
燃料が良好に拡散される。そして、爆発工程にて点火プ
ラグ32により着火され、爆発されることとなる。
が行われ、燃焼室33全体に渡って、十分に気化された
燃料が良好に拡散される。そして、爆発工程にて点火プ
ラグ32により着火され、爆発されることとなる。
【0023】このように気化された燃料が拡散された状
態で着火されるため、高回転、高負荷に対応させるべ
く、空燃比を濃くした場合でも、従来の成層燃焼用キャ
ビティ付きピストンのように大量の燃料がキャビティに
集中して濃くなり過ぎることなく、燃焼室33内での燃
料の気化及び拡散が不十分となることなく、スモーク発
生及び出力の低下を防止できる。
態で着火されるため、高回転、高負荷に対応させるべ
く、空燃比を濃くした場合でも、従来の成層燃焼用キャ
ビティ付きピストンのように大量の燃料がキャビティに
集中して濃くなり過ぎることなく、燃焼室33内での燃
料の気化及び拡散が不十分となることなく、スモーク発
生及び出力の低下を防止できる。
【0024】図5には、スロットルバルブ全開状態で、
各バルブ26,27の開閉タイミングと、燃料噴射装置
31の噴射タイミングとの関係を示す。
各バルブ26,27の開閉タイミングと、燃料噴射装置
31の噴射タイミングとの関係を示す。
【0025】すなわち、排気行程終了前、つまり、排気
バルブ27が閉じる前に、燃料噴射装置31による燃料
噴射が開始され、この燃料噴射中で、排気バルブ27が
閉じた後、吸気バルブ26が開かれて吸気行程が開始さ
れることとなる。
バルブ27が閉じる前に、燃料噴射装置31による燃料
噴射が開始され、この燃料噴射中で、排気バルブ27が
閉じた後、吸気バルブ26が開かれて吸気行程が開始さ
れることとなる。
【0026】次いで、上記のように、排気バルブ27が
閉じる前に燃料噴射が開始されることとなる。
閉じる前に燃料噴射が開始されることとなる。
【0027】一方、この発明のピストン23及び従来の
キャビティ付きピストンによる軸出力、排ガス及びスモ
ークの発生状態を、図6に示すグラフ図を用いて比較す
る。
キャビティ付きピストンによる軸出力、排ガス及びスモ
ークの発生状態を、図6に示すグラフ図を用いて比較す
る。
【0028】すなわち、まず、燃料噴射装置31による
燃料噴射タイミングは、この発明のピストン23による
噴射始めの特性曲線をA1、従来のキャビティ付きピス
トンによる噴射始めの特性曲線をB1とすると、両者共
に、エンジン回転数が5600rpm程度以上では排気
行程終了前で、燃料を噴射するように条件設定されてい
る。そして、この発明のピストン23による噴射終わり
の特性曲線をA2、従来のキャビティ付きピストンによ
る噴射終わりの特性曲線をB2に示す。
燃料噴射タイミングは、この発明のピストン23による
噴射始めの特性曲線をA1、従来のキャビティ付きピス
トンによる噴射始めの特性曲線をB1とすると、両者共
に、エンジン回転数が5600rpm程度以上では排気
行程終了前で、燃料を噴射するように条件設定されてい
る。そして、この発明のピストン23による噴射終わり
の特性曲線をA2、従来のキャビティ付きピストンによ
る噴射終わりの特性曲線をB2に示す。
【0029】かかる条件の下での、軸出力、排気ガス及
びスモークの発生状態を比較すると、この発明のピスト
ン23による軸出力の特性曲線をA3、従来のキャビテ
ィ付きピストンによる特性曲線をB3とすると、この発
明のピストン23による特性曲線A3の方が軸出力が大
きいことが分かる。特に、高回転域においては顕著であ
る。
びスモークの発生状態を比較すると、この発明のピスト
ン23による軸出力の特性曲線をA3、従来のキャビテ
ィ付きピストンによる特性曲線をB3とすると、この発
明のピストン23による特性曲線A3の方が軸出力が大
きいことが分かる。特に、高回転域においては顕著であ
る。
【0030】また、この発明のピストン23によるトー
タルハイドロカーボン(THC)の発生の特性曲線をA
4、従来のキャビティ付きピストンによる特性曲線をB
4とすると、この発明のピストン23による特性曲線A
4の方がTHCの発生が少なく良好な燃焼が行われてい
ることが分かる。
タルハイドロカーボン(THC)の発生の特性曲線をA
4、従来のキャビティ付きピストンによる特性曲線をB
4とすると、この発明のピストン23による特性曲線A
4の方がTHCの発生が少なく良好な燃焼が行われてい
ることが分かる。
【0031】さらに、この発明のピストン23によるス
モーク(SMK)の発生の特性曲線をA5、従来のキャ
ビティ付きピストンによる特性曲線をB5とすると、エ
ンジン回転数が5200rpm程度以上、つまり、空燃
比が濃くなると、従来のキャビティ付きピストンでは、
特性曲線B5で示すように、SMKの発生が急激に増加
するのに対し、この発明のピストン23では、特性曲線
A5で示すように、SMKの発生は略変化はなく、従来
のものよりかなり少ないことが分かる。
モーク(SMK)の発生の特性曲線をA5、従来のキャ
ビティ付きピストンによる特性曲線をB5とすると、エ
ンジン回転数が5200rpm程度以上、つまり、空燃
比が濃くなると、従来のキャビティ付きピストンでは、
特性曲線B5で示すように、SMKの発生が急激に増加
するのに対し、この発明のピストン23では、特性曲線
A5で示すように、SMKの発生は略変化はなく、従来
のものよりかなり少ないことが分かる。
【0032】なお、ピストン頂部23aの形状は、上記
実施の形態では、皿形状に形成されているが、これに限
らず、当該噴射された燃料がピストンの頂部に当たり、
更に、閉じられた排気バルブに当たるように形成されて
いれば、平坦でも良い。
実施の形態では、皿形状に形成されているが、これに限
らず、当該噴射された燃料がピストンの頂部に当たり、
更に、閉じられた排気バルブに当たるように形成されて
いれば、平坦でも良い。
【0033】
【発明の効果】以上説明してきたように、請求項1に記
載された発明によれば、排気行程終了前から燃料噴射を
開始すると、ピストンは略上死点にあり、噴霧は直接ピ
ストンに当たり、燃料噴射装置の先端位置付近のピスト
ン頂部形状により、燃料はピストン頂部前面に満遍なく
広がる。これにより、排気残留ガスの熱と、ピストン表
面の熱とによって、燃料気化が促進される。
載された発明によれば、排気行程終了前から燃料噴射を
開始すると、ピストンは略上死点にあり、噴霧は直接ピ
ストンに当たり、燃料噴射装置の先端位置付近のピスト
ン頂部形状により、燃料はピストン頂部前面に満遍なく
広がる。これにより、排気残留ガスの熱と、ピストン表
面の熱とによって、燃料気化が促進される。
【0034】しかも、燃料が排気側に達すると、閉じて
いる排気バルブに当たり、この排気バルブの熱により、
更に気化が促進されると共に、その後の吸気行程によ
り、気化した燃料の拡散及びさらなる気化の促進が図ら
れる。
いる排気バルブに当たり、この排気バルブの熱により、
更に気化が促進されると共に、その後の吸気行程によ
り、気化した燃料の拡散及びさらなる気化の促進が図ら
れる。
【0035】請求項2に記載の発明によれば、上記効果
に加え、ピストン頂部表面にセラミックコーティングが
施されている場合には、一層気化が促進される、という
実用上有益な効果を発揮する。
に加え、ピストン頂部表面にセラミックコーティングが
施されている場合には、一層気化が促進される、という
実用上有益な効果を発揮する。
【図1】この発明の実施の形態に係る排気行程終了前の
状態を示すエンジンの要部断面図である。
状態を示すエンジンの要部断面図である。
【図2】同実施の形態に係る排気行程終了状態を示すエ
ンジンの要部断面図である。
ンジンの要部断面図である。
【図3】同実施の形態に係る燃料噴射状態を示す概略平
面図である。
面図である。
【図4】同実施の形態に係る排気行程後半から吸気行程
中までの作用を示す概略図で、(a)は排気行程後半の
状態、(b)は吸気行程が開始された状態、(c)は吸
気行程中の状態を示す概略図である。
中までの作用を示す概略図で、(a)は排気行程後半の
状態、(b)は吸気行程が開始された状態、(c)は吸
気行程中の状態を示す概略図である。
【図5】同実施の形態に係る各バルブの開閉タイミング
と、燃料噴射装置31の燃料噴射タイミングとの関係を
示す円グラフ図である。
と、燃料噴射装置31の燃料噴射タイミングとの関係を
示す円グラフ図である。
【図6】同実施の形態に係るエンジン回転数と、この発
明及び従来のピストンにおける燃料噴射始め、燃料噴射
終わり、軸出力、トータルハイドロカーボン及びスモー
クの発生の関係を示すグラフ図である。
明及び従来のピストンにおける燃料噴射始め、燃料噴射
終わり、軸出力、トータルハイドロカーボン及びスモー
クの発生の関係を示すグラフ図である。
【図7】従来例を示すエンジンの概略図である。
23 ピストン 23a 頂部 26 吸気バルブ 27 排気バルブ 31 燃料噴射装置 33 燃焼室
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI F02F 3/26 F02F 3/26 A
Claims (2)
- 【請求項1】 燃料を燃焼室に燃料噴射装置から直接噴
射して燃焼させる筒内噴射エンジンにおいて、 前記燃料噴射装置により、排気行程終了前から燃料の噴
射を開始すると共に、当該噴射された燃料がピストンの
頂部に当たり、更に、閉じられた排気バルブに当たるよ
うに、前記ピストンの頂部を略平坦に形成したことを特
徴とする筒内噴射エンジン。 - 【請求項2】 前記ピストン頂部表面にセラミックコー
ティングを施したことを特徴とする請求項1記載の筒内
噴射エンジン。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10148365A JPH11324680A (ja) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | 筒内噴射エンジン |
US09/307,084 US6062195A (en) | 1998-05-13 | 1999-05-07 | Combustion chamber for direct injected engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10148365A JPH11324680A (ja) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | 筒内噴射エンジン |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11324680A true JPH11324680A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=15451145
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10148365A Pending JPH11324680A (ja) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | 筒内噴射エンジン |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6062195A (ja) |
JP (1) | JPH11324680A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1199462A2 (en) | 2000-10-20 | 2002-04-24 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine and piston for internal combustion engine |
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JP2002242716A (ja) * | 2001-02-21 | 2002-08-28 | Hitachi Ltd | 筒内噴射エンジンの制御装置 |
JP2003065187A (ja) | 2001-08-22 | 2003-03-05 | Sanshin Ind Co Ltd | 船外機における燃料供給装置 |
JP2003065183A (ja) | 2001-08-22 | 2003-03-05 | Sanshin Ind Co Ltd | 船外機における燃料供給装置 |
JP3898935B2 (ja) | 2001-10-25 | 2007-03-28 | ヤマハマリン株式会社 | 船外機用4サイクルエンジン |
FR2885390A1 (fr) * | 2005-05-04 | 2006-11-10 | Renault Sas | Procede de regeneration d'un filtre a particules pour moteur , par injection de carburant. |
US20080314360A1 (en) * | 2007-06-21 | 2008-12-25 | Deyang Hou | Premix Combustion Methods, Devices and Engines Using the Same |
EP2238325A2 (en) * | 2007-12-21 | 2010-10-13 | Green Partners Technology Holdings Gmbh | Gas turbine systems and methods employing a vaporizable liquid delivery device |
US9103277B1 (en) | 2014-07-03 | 2015-08-11 | Daniel Sexton Gurney | Moment-cancelling 4-stroke engine |
WO2016189567A1 (ja) * | 2015-05-25 | 2016-12-01 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関 |
WO2021011528A1 (en) | 2019-07-15 | 2021-01-21 | The Research Foundation For The State University Of New York | Method for control of advanced combustion through split direct injection of high heat of vaporization fuel or water fuel mixtures |
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JP3544257B2 (ja) * | 1995-11-07 | 2004-07-21 | ヤマハ発動機株式会社 | 高圧縮比筒内噴射内燃機関 |
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US5915353A (en) * | 1997-05-21 | 1999-06-29 | Nissan Motor Co., Ltd | Cylinder direct injection spark-ignition engine |
-
1998
- 1998-05-13 JP JP10148365A patent/JPH11324680A/ja active Pending
-
1999
- 1999-05-07 US US09/307,084 patent/US6062195A/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1199462A2 (en) | 2000-10-20 | 2002-04-24 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine and piston for internal combustion engine |
US6508226B2 (en) | 2000-10-20 | 2003-01-21 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Combustion chamber for direct injection engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6062195A (en) | 2000-05-16 |
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