JPH11319910A - 熱間圧延時に疵の発生しないオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】本発明は、連続鋳造鋳片を熱延するに際し、疵
の発生しないオーステナイト系ステンレス鋼板の製造法
を提供する。 【解決手段】 C≦0.03% 、Si:0.1〜2.0%、Mn:0.5〜2.0
%、 P≦0.04% 、 S≦0.0030% 以下、 Cr:16.0〜25.0%
、 Ni:11.0〜20.0% 、Mo:2.0〜7.0%、Cu≦1.0%、 Al:
0.01〜0.05% 、 O≦0.005%、 Ca:0.0010〜0.0050% 、N:
0.15〜0.３0%を含有し、残部がFeと不可避的不純物から
なり、下式で示されるδcal が０未満であるオーステナ
イト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を熱間圧延するに際
し、1150℃以上で加熱を行い、圧延開始から３パス以上
を圧下率３％以下でかつパス間時間15秒以上として1050
℃以上で圧延し、次いで累積圧下率50％まではパス間時
間を10秒以上として1000℃以上で圧延することを特徴と
する。 δcal ＝3(Cr+1.5Si+Mo)-2.8(Ni+0.5Mn+0.5Cu)-84(C+N)
+19.8

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はオーステナイト系ス
テンレス鋼板を製造するに際し、熱間圧延時に疵が発生
しない製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は高合金
であるために、熱間加工性が悪く、熱間圧延時に割れが
発生し、これを防止するためにさまざまな研究がなされ
てきた。特に、耳割れといわれる熱延板エッジに発生す
る大きな割れは製造可否に関わる場合が生じたり歩留ま
りを大幅に低下させるなど製造上の大きな問題点であっ
た。これらの熱延過程で発生する耳割れのような大きな
割れについては、今日では成分の適正化等によって製造
不可となることは少なくなってきている。

【０００３】一方で、このような製造可否に関わるよう
な大きな割れとは別に、熱延鋼板のエッジから２００mm
程度の部分にヘゲ疵と言われるような疵が発生し、発生
部分を製品化できずに歩留り落ちとなる場合がある。

【０００４】特に、オーステナイトが安定で凝固初期に
オーステナイトが晶出するようなＳＵＳ３１６ＬＮ鋼の
ような高Ｍｏ、高Ｎ鋼の場合、一旦鋳片を加熱して所定
の厚みまで圧延（ブレークダウン）し、表面手入れ及び
疵部除去を行い、再度加熱して圧延を実施する方法いわ
ゆる２ヒート法を実施したり、また疵発生を見込んで製
造サイズを決定する等が行われている。

【０００５】これに対して、従来技術として、例えば、
へげ疵は熱延工程での微小な割れであるとして割れを防
止する観点から、特開昭５７−１６１５３号公報では、
鋼組成のＣｒ当量、Ｎｉ当量を規制し、δ(cal) ＝３
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ）−２．８（Ｎ
ｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）−１
９．８で決まるδ(cal) を４以下にすることで熱間加工
性を確保する技術を開示している。

【０００６】またスラブ組織の観点から、特開昭５７−
１２７５５４号公報では、鋳造段階でオーステナイト系
ステンレス鋼のＮ量と鋳造時のタンディシュ温度（△
Ｔ）の関係を制御し、結晶粒の粗大化を防止して熱間加
工性を高める技術を開示している。

【０００７】さらに、表層の組織改善の観点から、特公
平２−９６５１号公報では、オーステナイト系ステンレ
ス鋼のＳｉ含有量を規制したスラブに加熱炉挿入前にシ
ョットブラストを行うことで表層に加工層を導入し、加
熱時に再結晶させスラブ表層の結晶粒を微細化させて割
れを防止する技術を開示している。

【０００８】しかし、上述の技術だけでは、発生率は低
下するものの完全に防止するには至っていないのが実状
であり、コストアップの大きな原因となっている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述したＭ
ｏ及びＮを含有するオーステナイト系ステンレス鋼の熱
間圧延時に発生する微小な割れやヘゲ疵といわれる疵を
改善するにあたり、疵防止のための工程負荷増なく疵発
生を防止する、オーステナイト系ステンレス鋼板を提供
することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｍｏ及び
Ｎを多量に含有するオーステナイト系ステンレス鋼の連
続鋳造鋳片を圧延する際の疵と熱延条件の関係を詳細に
調査した。その結果、疵は圧延初期の圧下率、パス間時
間と圧延温度によって大きく変化することを知見した。
本発明はかかる知見に基づくものであって、以下の構成
を要旨とする。すなわち、重量％で、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｍｎ：０．５〜２．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００３０％以下、 Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、 Ｎｉ：１１．０〜２０．０％、Ｍｏ：２．０〜７．０％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｏ ：０．００５％以下、 Ｃａ：０．００１０〜０．００５０％、 Ｎ ：０．１５〜０．３０％ を含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、下式
で示されるδcal が０未満であるオーステナイト系ステ
ンレス鋼の連続鋳造鋳片を熱間圧延するに際し、１１５
０℃以上で加熱を行い、圧延開始から３パス以上を圧下
率３％以下でかつパス間時間１５秒以上として１０５０
℃以上で圧延し、次いで累積圧下率５０％まではパス間
時間を１０秒以上として１０００℃以上で圧延すること
を特徴とする熱間圧延時に疵の発生しないオーステナイ
ト系ステンレス鋼板の製造方法である。 δcal ＝３（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ）−２．８（Ｎｉ
＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）＋１９．
８

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明者らは、１８％Ｃｒ−１２
％Ｎｉ−３％Ｍｏ−０．１７％Ｎを含有するＳＵＳ３１
６ＬＮの１９０mm連続鋳造鋳片を用いて熱間圧延実験を
行い、熱間圧延後の割れと熱延条件の関係を詳細に検討
し、加熱条件、熱延条件を制御することで割れを防止す
る方法を確認した。

【００１２】以下に本発明を詳細に説明する。加熱温度
を１１５０℃以上としたのは、これより低い加熱温度で
は、熱間圧延中に温度が下がり熱間加工性の点から不利
になるからであり、本発明では加熱温度は高いほど望ま
しい。加熱温度の上限は特に定めないが、本発明のよう
な、δcal が０未満であるようながオ−ステナイト系ス
テンレス鋼の連続鋳造鋳片の表層部は粗大なオ−ステナ
イトの柱状晶が存在し、オ−ステナイト粒も著しく大き
くなっており、１３００℃を超えて加熱するとオ−ステ
ナイト粒の粗大化が生じ本発明によっても割れが防止で
きなくなり、また異常スケ−ルによる表面不良が発生す
るので、１３００℃が上限と考えられる。

【００１３】また圧延開始から３パス以上を３％以下の
軽圧下率で１５秒以上のパス間時間を取り、かつ１０５
０℃以上で圧延することが必要である。これは圧延初期
を軽圧下とすることで割れ感受性の高い粗大な柱状晶粒
界での歪みの集中を回避し、かつパス間時間を１５秒以
上とすることで回復による軟化及び再結晶を生じさせ、
これを３パス以上繰り返すことにより粗大な柱状晶粒界
の移動や再結晶による粗大な柱状晶粒界の消失により、
圧延初期の割れ発生が防止できるものと考えられる。

【００１４】圧延初期に圧下率３％を超えるような圧下
率では、表層部の粗大粒の粒界で割れが発生し、またパ
ス間時間を１５秒未満では、累積歪効果により軽圧下を
繰り返しても高圧下率圧延と同様になり粗大粒の粒界で
割れが発生する。

【００１５】本発明で、初期軽圧下に続く圧延での割れ
防止するためには、鋳片厚みの半分まで（累積圧下率で
５０％）までを、１０００℃以上で圧延しパス間時間１
０秒以上とすることが必要である。この場合の圧下率は
軽圧下率である必要はなく、通常のパススケジュールで
よいが、温度が低いと割れが発生しやすくなるため１０
００℃以上とし、累積歪効果を防止する観点からパス間
時間は１０秒以上必要である。

【００１６】上記の関係について、成分範囲を広げて検
討した結果、本発明は下記の成分系で成り立つことが判
明した。すなわち、本発明のオーステナイト系ステンレ
ス鋼は、重量％で、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｍｎ：０．５〜２．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００３０％以下、 Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、 Ｎｉ：１１．０〜２０．０％、Ｍｏ：２．０〜７．０％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｏ：０．００５％以下、 Ｃａ：０．００１０〜０．００５０％、 Ｎ：０．１５〜０．３０％ で、かつ下式のδcal が０未満であるオーステナイト系
ステンレス鋼である。 δcal ＝３（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ）−２．８（Ｎｉ
＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）＋１９．
８

【００１７】以下に成分の限定理由を述べる。Ｃ：Ｃは
ステンレス鋼の耐食性に有害であり、０．０３％以下と
した。これを超えて添加すると耐食性が劣化する。

【００１８】Ｓｉ：Ｓｉはステンレス鋼の脱酸元素とし
て使用され０．１％以上で効果がみられる。２．０％を
超えて添加しても脱酸効果は飽和し、また熱間加工性を
劣化させ、疵発生の頻度を増加させるので、０．１〜
２．０％とする。

【００１９】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸効果があり、０．５％以
上で効果が見られる。また２．０％を超えて添加しても
その効果は飽和するため、０．５〜２．０％で添加す
る。

【００２０】Ｐ：Ｐは耐食性及び熱間加工性の観点から
有害な元素であり、極力低減することが望ましく、その
成分範囲を０．０４％以下とする。

【００２１】Ｓ：Ｓは耐食性及び熱間加工性に対して有
害な元素であり、熱間加工性に大きく影響するため含有
量は低いほどが望ましく、０．００３０％以下とした。

【００２２】Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であ
り、耐食性の点から１６．０％以上の添加が必要であ
る。しかし、２５．０％を超えて添加しても耐食性は飽
和し、さらに熱間加工性の点において金属間化合物の析
出を促進させるため、１６．０〜２５．０％とした。

【００２３】Ｎｉ：ＮｉはＣｒとともにステンレス鋼の
基本成分であり、本発明ではＣｒ量との関係から１１．
０％以上添加し、また上限は２０．０％で十分であり、
これを超えて添加してもコストも高くなるため、上限を
２０％とした。

【００２４】Ｍｏ：Ｍｏは耐食性を確保するための重要
な添加元素であり、２．０％以上の添加で効果が見られ
る。また、７％を超えても耐食性は飽和し、さらに金属
間化合物の析出を促進させるため熱間加工性を劣化し、
本発明の方法によっても疵を防止できなくなるので、上
限を７％とした。

【００２５】Ｃｕ：Ｃｕはステンレス鋼の耐食性を向上
さるため、１．０％以下で添加する。これを超えて添加
しても効果は飽和する。

【００２６】Ａｌ：Ａｌは強力な脱酸剤として、０．０
１％以上で添加する。しかし、０．０５％を超えて添加
をしてもその効果は飽和し、さらにＡｌの酸化物による
表面疵が発生しやすくなるため、その添加量を０．０５
％以下とした。

【００２７】Ｏ：Ｏは熱間加工性に著しく有害な元素で
あり、その含有量は極力低減することが望ましいため
に、その含有量を０．００５％以下とした。

【００２８】Ｃａ：Ｃａは強力な脱酸、脱硫剤であり熱
間加工性を改善するのに有効な元素であり、０．００１
０％以上で効果が著しい。また０．００５０％以上添加
しても効果は飽和するため、０．００１０〜０．００５
０％とした。

【００２９】Ｎ：Ｎはγ相安定化、耐食性、強度の観点
から添加する元素であり、０．１５％以上で添加する。
また０．３％を超えて添加すると熱間加工性を劣化させ
るため上限を０．３％とした。

【００３０】

【実施例】表１に示す成分を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼（溶鋼）連続鋳造して得られたスラブを用
いて、表２に示す条件で熱間圧延して鋼板を製造した。
スラブ厚１９０mmのＡ鋼については２０mmの鋼板を、ま
たスラブ厚み１４０mmのＢ鋼は１０mmの鋼板を製造し、
割れ発生状況を観察した。その結果、本発明によって製
造した鋼板は割れの発生も見られなかったのに対し、本
発明の熱間圧延の条件を満たしていない比較例では、割
れの発生が認められた。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】

【発明の効果】本発明によれば、割れが発生しやすいＭ
ｏ、Ｎを多量に含有したオーステナイト系ステンレス鋼
の熱間圧延時のオーステナイト粒界割れに起因する疵を
防止できるため、歩留りの向上が達成でき、安価なオー
ステナイト系ステンレス鋼板の生産に大きく寄与する。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｍｎ：０．５〜２．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００３０％以下、 Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、 Ｎｉ：１１．０〜２０．０％、 Ｍｏ：２．０〜７．０％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０５％、 Ｏ ：０．００５％以下、 Ｃａ：０．００１０〜０．００５０％、 Ｎ ：０．１５〜０．３０％ を含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からなり、下式
   で示されるδcal が０未満であるオーステナイト系ステ
   ンレス鋼の連続鋳造鋳片を熱間圧延するに際し、１１５
   ０℃以上で加熱を行い、圧延開始から３パス以上を圧下
   率３％以下で、かつパス間時間１５秒以上として１０５
   ０℃以上で圧延し、次いで累積圧下率５０％まではパス
   間時間を１０秒以上として１０００℃以上で圧延するこ
   とを特徴とする熱間圧延時に疵の発生しないオーステナ
   イト系ステンレス鋼板の製造方法。 δcal ＝３（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ）−２．８（Ｎｉ
   ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ）−８４（Ｃ＋Ｎ）＋１９．
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