JPH11319491A

JPH11319491A - 脱硝装置

Info

Publication number: JPH11319491A
Application number: JP10137289A
Authority: JP
Inventors: Masahiko Ieda; 正彦家田; Yoshihiko Asano; 義彦浅野; Masamichi Kuramoto; 政道倉元; Chieko Imazawa; 智恵子今澤
Original assignee: Meidensha Corp; Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Meidensha Corp; Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1998-05-20
Filing date: 1998-05-20
Publication date: 1999-11-24

Abstract

(57)【要約】【課題】排気ガス全体に対して触媒に基づく均一な脱
硝効果が得られるようにし、かつ装置全体の小型化を図
った。【解決手段】反応器１１内の導入部１１ａと脱硝触媒
１４との間の空間に、導入部１１ａと対向する位置に円
板状の遮蔽板２４を配置する。この遮蔽板２４を配置す
ることによって、配管２１の途中に設けられた気化器容
器２５からの還元剤とともに、ダクト３３部分を通って
反応器１１内に送り込まれる排気ガスＧは、遮蔽板２４
に衝突して、その下流側に後渦流Ａを発生して排気ガス
Ｇを整流し、この後渦流Ａにより排気ガスＧと還元剤と
が良好に混合されると共に、その整流効果でガス密度を
平均化して脱硝触媒１４を通過させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、ディーゼルエン
ジン発電機の排気ガス中に含まれる窒素酸化物（Ｎ
Ｏ_X）を除去する脱硝装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＮＯ_X処理技術は種々の分野で必要とさ
れてきており、例えばディーゼル機関等の排気ガス中に
存在するＮＯ_Xは人体に有害であって酸性雨の発生原因
ともなるので、これら排気ガス中のＮＯ_Xを効果的に処
理する技術が望まれている。

【０００３】一般に上記ＮＯ_Xの処理方法は排煙脱硝技
術として実用化されている。この排煙脱硝技術は乾式法
と湿式法に大別されるが、現在では乾式法の一つである
選択接触還元法が技術的に先行しており、有力な脱硝方
法として注目されている。

【０００４】上記選択接触還元法の主反応は以下の通り
である。

【０００５】４ＮＯ＋４ＮＨ₃＋Ｏ₂ → ４Ｎ₂＋６Ｈ₂Ｏ ……（１）この反応は還元剤としてアンモニア，炭化水素，一酸化
炭素が使用され、特にアンモニアは酸素が共存しても選
択的にＮＯ_Xを除去するため、ディーゼル機関等の排気
ガス中に含まれているＮＯ_Xの除去に用いて有効であ
る。

【０００６】上記脱硝装置の一例として、図１０に示し
たように密閉型の反応器１内部にハニカム状に構成され
た触媒で成る脱硝剤２，２を多数個並べて積層してお
き、この反応器１の上方から排気ガスＧが流入されるの
と同時にノズル３からタンク４に貯留された還元剤を散
布して、上記（１）式に基づく接触還元を行う手段が多
用されている。尚、脱硝剤２を構成する触媒としてプラ
チナ等の貴金属とかアルミナ，酸化チタン（ＴｉＯ₂）
等に担持された各種金属酸化物が使用される。

【０００７】図１０の例では、脱硝剤２，２の上方に空
間部５が形成されていて、この空間部５によって流入す
る排気ガスＧと還元剤の混合効果を高めるとともに排気
ガスＧの偏流とか乱流を抑制する作用を持たせている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の脱硝装置例では、反応器１内に流入する排気
ガスＧの偏流とか乱流に伴うガス密度の不均一に起因し
て、この排気ガスＧの拡散状態が不十分になり易く、排
気ガス全体に対して触媒に基づく均一な脱硝効果を得る
ことができない場合があるという難点がある。

【０００９】前記反応器１に流入する排気ガスは、発電
機等の周辺機器との関係から曲がった状態で配置された
配管を通って流入する場合が多いため、前記空間部５を
形成しただけでは偏流とか乱流を抑制する効果が不十分
であり、且つこの抑制作用と還元剤の混合効果を高める
ためには、空間部５を上下に延長して現行のものよりも
更に大きくしなければならず、その結果反応器１自体が
大型化して広い設置スペースが要求されるという難点が
生じる。

【００１０】又、反応器１内に充填された脱硝剤２，２
内へは均一な流速で排気ガスＧを流すことが望ましい
が、図１１のハニカム内流速分布図に示したように、排
気ガスＧの偏流の影響から脱硝剤２，２の中心部分での
流速が大きく、周辺部の流速が小さくなる傾向があり、
脱硝効果の均一性が阻害される要因となっている。

【００１１】この発明は上記の事情に鑑みてなされたも
ので、反応器内に流入される排気ガスの流れを整流させ
て排気ガスと還元剤とが良好に混合されるようにすると
ともに、排気ガス全体に対して触媒に基づく均一な脱硝
効果が得られるようにし、かつ装置全体の小型化を図っ
た脱硝装置を提供することを課題とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を達成するために、第１発明は、内燃機関から排出さ
れ、配管内を流通する排気ガスに還元剤を添加した後、
反応器内部に配置した脱硝触媒と接触させることによ
り、排気ガス中のＮＯ_Xを除去する脱硝装置において、
排気ガスが流通する配管内に、熱分解促進剤が充填され
た気化器容器と、配管外方より気化器容器内に尿素水を
注入する液送配管とからなる気化器を設けて排気ガスか
ら供給される熱によって気化器容器内で尿素水をアンモ
ニアに分解して気化器容器に形成した開孔部より配管内
に排出することにより還元剤としてのアンモニアを排気
ガスに添加し、前記反応器の排気ガス導入部と脱硝触媒
との間に空間を形成し、この空間の排気ガス導入部と対
向する位置に遮蔽板を設けて、還元剤が添加された排気
ガス反応器内で遮蔽板に衝突して後渦流を生成した後に
脱硝触媒と接触させるように構成したことを特徴とする
ものである。

【００１３】第２発明は、前記遮蔽板として円形又は楕
円形の板を用いたことを特徴とするものである。

【００１４】第３発明は、前記遮蔽板の中心を、反応器
内に流入する排気ガスの風圧中心と一致するように配置
したことを特徴とするものである。

【００１５】なお、上記発明において、前記気化器容器
内には、水を注入する水配管を配置し、気化器容器内の
温度を調節するよう構成したり、前記熱分解促進剤とし
て、金属線材、金属メッシュ、ゼオライト粉末、ゼオラ
イトハニカムの何れかを充填しても良い。また、前記金
属線材として、ステンレス、銅、鉄、アルミニウムの何
れかのリボン（細幅のひも）を用いても良い。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下この発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。なお、本実施の形態においては、
内燃機関としてディーゼルエンジン発電機のディーゼル
エンジンに脱硝装置を使用した場合を例にあげて説明す
る。

【００１７】図１はその脱硝装置の概略構成図で、１１
は密閉型の反応器、１２は発電機２０を駆動する内燃機
関（ディーゼルエンジン）である。１１ａは内燃機関か
らの排気ガスＧを配管２１を介して反応器１１に導入す
る導入部であり、１１ｂは反応器１１より排気ガスＧを
排出する排出部である。配管２１の途中には、排気ガス
Ｇに還元剤を添加する手段として気化器１３が配置され
ている。

【００１８】反応器１１の内部には、ハニカム状に形成
された脱硝触媒１４が積層配置されている。脱硝触媒１
４としては、主原料にゼオライト（ＺＳＭ−５）を用
い、ハニカム状に成形した後、焼成して触媒担体を作製
し、この触媒担体にイオン交換によってコバルトを担持
させたものを用いた。２４は反応器１１内の導入部１１
ａと対向する位置に配置された遮蔽板である。１７は還
元剤の添加量の調整等脱硝装置を制御するための制御装
置であり、１９は各種設定、操作を行うコントローラで
ある。

【００１９】２１はＮＯ_X計測器で、反応器１１の排出
部１１ｂに接続された煙道２２内に配置したセンサ２３
とで、脱硝処理された後の排気ガスＧ中のＮＯ_X濃度を
測定するものである。なお、１５は水道管又は水を貯留
したタンク等に接続された水配管であり、１６は還元剤
を貯留しておくためのタンクである。還元剤としてはア
ンモニアガス、アンモニア水、尿素等を使用することが
できるが、本実施の形態においては尿素水を用いてい
る。尿素水を還元剤として使用する場合には、尿素水を
加熱蒸発させることによって下記（２）式に示すように
分解し、発生したアンモニアを排気ガスに添加する方法
が採られる。

【００２０】（ＮＨ₂）₂ＣＯ＋Ｈ₂０→ＮＨ₃＋Ｃ０₂ ……（２）しかしながら、尿素は分解条件によってはアンモニアに
分解せずに他の高融点物質（シアヌル酸、メラミン、イ
ソシアン酸等）に変化してしまい、分解効率が低下する
と共に有害な物質を生じてしまうことがある。

【００２１】そこで、尿素の分解特性を調べてみたとこ
ろ、図２、図３に示す結果が得られた。図２は視差熱天
秤を使用して尿素を毎分５０℃で急激に昇温した場合の
分解特性を示すグラフであり、線Ａは尿素の熱重量変化
（ＴＧ、％）を示し、線Ｂは反応熱（ＤＴＡ、熱電対の
測定値μｖからの換算による）の変化を示している。尿
素の融点は１３５℃であり、線Ｂの１３６℃からの変化
は尿素の蒸発を表している。同じく線Ｂの２６３℃の変
化はメラミンの融点を表している。更に線Ａの３４４℃
からの変化はシアヌル酸の分解を表している。温度範囲
Ｃは高融点物質の生成領域を示しており、１６２℃を超
えた温度で高融点物質の生成が確認された。なお、温度
範囲Ｄは高融点物質の分解領域を示している。そして線
Ａから、尿素の約７１.５％が熱により直接気化され、
約２８.５％が高融点物質であるメラミン、シアヌル酸
に変化することが解る。

【００２２】即ち、尿素の分解は９０℃から始まること
から、尿素の熱分解は９０℃から図２の結果から確認さ
れた高舳点物質の生成されない１６２℃の温度範囲で行
うことが好ましい。

【００２３】また、ゼオライト粉末と尿素を混合した場
合の温度と熱重量変化（ＴＧ）について調べてみたとこ
ろ、その結果は図３のグラフに示す通りであった。ゼオ
ライトはアルミニウムとシリコンの酸化物を主体に構成
された物質で、５〜１０Å（オングストローム）の細孔
が形成されているものである。図３中の線Ｅは尿素水の
みを毎分５０℃で急激に昇温した場合の分解特性を示す
グラフであり、線Ｆは尿素水にゼオライト粉末を加えて
毎分２℃でゆっくりと昇温した場合の分解特性を示すグ
ラフであり、線Ｇは尿素水にゼオライト粉末を加えて毎
分５０℃で急激に昇温した場合の分解特性を示すグラフ
である。

【００２４】図３の結果から、ゼオライト粉末を共存さ
せることによって、尿素水を毎分５０℃で急激に昇温し
ても高融点物質の生成割合が１６％に低下し、ゼオライ
トが尿素の熟分解を促進する作用があることが確認され
た。これは尿素が極性の強い物質であるために、ゼオラ
イトの表面に吸着し、表面でアンモニアと炭酸ガスに分
解されるためであると考えられる。なお、尿素水のみを
毎分５０℃で急激に昇温した場合の高融点物質の生成割
合は２８.５％であった。

【００２５】また、ゼオライト粉末に代えて、ステンレ
ス、銅、鉄、アルミニウム等の各種金属材料で、線状
（リボン状、線状、切屑状等）、メッシュ状、ベアリン
グボールのような小球状等の各種形状のものを用いて同
様の実験を試みたところ、ゼオライト粉末と同様に尿素
の熱分解を促進する作用があることが確認でき、尿素を
熱分解する際には、これらの物質（以下、熱分解促進剤
とする）を共存させることが好ましいことが確認でき
た。

【００２６】更に、蒸留塔等の塔用充填物として岩尾磁
器工業から市販されている、図４に示すステンレス製充
填物（商品名：Pa11 Ring）を使用したところ、同様に
良好な結果が得られることが確認でき、これも熱分解促
進剤としての使用が可能である。そして、昇温速度を２
℃とした場合には、高融点物質の生成割合が６％とさら
に低下していることがわかる。これは、尿素の分解が終
了するまでの反応時間が確保でき、高融点物質の生成す
る温度になるまでに尿素が分解されたためと考えられ
る。

【００２７】以上の結果から、尿素水を還元剤として使
用する場合には、９０℃から１６２℃の温度範囲で、前
述何れかの熱分解促進剤を共存させた環境で尿素水の熱
分解を行い、発生したアンモニアを排気ガスに添加する
ことが、好ましいことが解った。そこで、これらの環境
を満足して還元剤を添加する還元剤添加手段として気化
器を採用した本実施の形態の概略構成図を図５により述
べる。図５において、２５は気化器容器となるポット
で、このポット２５の側壁には開口部２６が形成されて
いる。ポット２５内には熱分解促進剤として金属線材、
例えば、幅２mm、厚さ０.０５mmのステンレス製のリボ
ン（以下、ＳＵＳリボンと称する）２７が充填されてい
る。３０はポット２５の蓋であり、ポット２５に形成し
た開口部２６を下流側に向けた状態で、この蓋３０を配
管２１の開口部２１ａに形成されたフランジ部３２に固
定することによって、気化器は配管２１中に配置されて
いる。２８は尿素水をポット２５内に注入するための液
送配管であり、２９はポット２５内に水を供給する水配
管である。液送配管２８と水配管２９とは、液送配管２
８の外周を水配管２９が覆う２重配管構造に構成されて
おり、このように構成することで熱によって配管中で尿
素が固化し、配管が詰まってしまうことを防止してい
る。３１はポット２５内の温度を測定する温度測定手段
として、蓋３０を貫通してポット２５内に挿通配置され
た熱電対である。

【００２８】このような構成で、液送配管２８より尿素
水をポット２５内に供給すると、尿素水はポット２５内
で排気ガスＧから供給される熱で熱分解され、気化した
アンモニアガスが開口部２６から配管２１中に排出され
ることによって、排気ガスＧに還元剤が添加される。こ
の時、熱電対３１でポット２５内の温度を測定し、測定
した温度に基づいて水配管２９から水を供給し、ポット
２５内の温度が９０℃〜１６２℃の範囲となるように調
節する。

【００２９】図６は反応器１１の要部断面図である。２
４は反応器１１内の導入部１１ａと脱硝触媒１４との間
の空間で、導入部１１ａと対向する位置に配置された円
板状の遮蔽板である。この遮蔽板２４を配置することに
よって、配管２１のダクト３３部分を通って反応器１１
内に送り込まれる排気ガスＧは、遮蔽板２４に衝突し
て、その下流側に後渦流Ａを発生して排気ガスＧを整流
し、この後渦流Ａにより排気ガスＧと還元剤とが良好に
混合されると共に、その整流効果でガス密度を平均化し
て脱硝触媒１４を通過させることができる。

【００３０】また、遮蔽板２４を設けることで排気ガス
Ｇと還元剤との混合が良好に行われるため、排気ガスＧ
と還元剤とが良好に混合するに十分な長さの配管２１を
必要とせず、装置全体としての小型化も可能となる。な
お、図６に示すように排気ガスＧが曲部を有するダクト
３３を通って導入される場合、曲がり方向外側部分にガ
ス流が集中して曲がり方向内側部分に滞留部Ｃが生じる
ことにより、排気ガスＧが偏流となって反応器１１内に
流入することがある。このように排気ガスＧが偏流とな
って反応器１１内に導入される場合には、図６に示すよ
うに遮蔽板２４の中心Ｏを、流入する排気ガスＧの風圧
中心と一致するよう位置調整して配置することで、排気
ガスＧと還元剤との良好な混合及び排気ガスＧの平均化
等の効果を得ることができる。

【００３１】次に、図１に示す脱硝装置を例に、本実施
の形態による還元剤添加量の制御方法について説明す
る。制御装置１７に制御因子として取り込むパラメータ
としては、発電機負荷（発電機の負荷率）と、脱硝装置
の出口における排気ガスＧ中のＮＯｘ濃度である。

【００３２】図７は制御方法を説明する工程説明図で、
図７において、４１は内燃機関の運転により排出される
ＮＯ_X量を概略推定するＮＯ_X量推定工程である。このＮ
Ｏ_X量推定工程４１では、例えば図８の発電機負荷と排
気ガス量の関係特性図、及び図９の発電機負荷とＮＯ_X
濃度の関係特性図に例示すように、事前に測定した発電
機負荷／排気ガス量Ｖkwと発電機負荷／ＮＯ_X濃度Ｖ_NO
の各関係を図１に示す制御装置１７に取り込んでおき、
パラメータとして取り込む内燃機関の運転状態での発電
機負荷に応じたＮＯ_X濃度の中心値と排気ガス量の中心
値との積から推定ＮＯ_X量を求める。なお、図８、図９
の関係特性図を見ても解るように、ここで求めた推定Ｎ
Ｏ_X量にはかなりのばらつきが含まれることになる。目
標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４２では、ＮＯ_X量推定工
程４１で求めた推定ＮＯ_X量に対するＮＯ_Xの削減目標を
目標ＮＯ_X濃度（範囲）として設定する。還元剤初期注
入量算出工程４３では、目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工
程４２で設定した目標ＮＯ_X濃度（範囲）を達成する脱
硝率（出口側のＮＯ_X濃度を入口側の何％に削減する
か）を得るために必要な還元剤の量を、還元剤初期注入
量として算出する。還元剤初期注入工程４４では、還元
剤初期注入量算出工程４３で打出した量で還元剤の注入
を開始する。

【００３３】還元剤は気化器を介して排気ガスＧに添加
され、還元剤を添加された排気ガスＧは、反応器内に流
入して遮蔽板の作用により混合及びガス密度の平均化等
がなされた後、脱硝触媒と接触して前記（１）式に示す
反応により排気ガスＧ中のＮＯ_Xが除去される。

【００３４】次に、ＮＯ_X濃度計測工程４５では、反応
器の出口側にてＮＯ_Xが除去された排気ガスＧのＮＯ_X濃
度が計測され、計測されたＮＯ_X濃度は、ＮＯ_X濃度比較
工程４６で、目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４２にて
設定された目標ＮＯ_X濃度（範囲）との比較が行われ
る。ＮＯ_X濃度比較工程４６で比較した結果に基づいて
還元剤注入量調整工程４７で還元剤の注入量を調整し、
以後調整された量の還元剤が注入される。

【００３５】計測したＮＯ_X濃度と目標ＮＯ_X濃度（範
囲）とに差がない場合は、初期注入量が適切であったと
いうことであり、還元剤注入量調整工程４７での調整量
は、０（ゼロ）で、初期注入量のままの還元剤の注入が
続けられる。そして、以降は４５〜４７の工程を組り返
すことで、最初に設定した推定ＮＯ_X量のばらつきがあ
ったとしても、また、内燃機関の運転状態の変化等によ
り排気ガスＧ中のＮＯ_X量が変化が生じた場合でも、還
元剤を目標ＮＯｘ濃度（範囲）とするために必要な量に
調整できるので、目標のＮＯ_X濃度を得るための適切な
制御を行うことができる。

【００３６】なお、ＮＯ_X計測器によるＮＯ_X濃度の計測
には、センサによるサンプリングから分析するまでの時
間（通常１分程度）を要するため、４５〜４７の各工程
の繰り返し時間は、これより長く設定する必要がある。

【００３７】また、目標ＮＯ_X濃度は範囲で設定しても
良く、例えば、目標ＮＯ_X濃度の平均値を１００ppmとし
たい場合には、上限値を１１０ppm、下限値を８０ppmと
設定しておき、反応器出口側のＮＯ_X濃度が１１０〜８
０ppmの範囲から外れた場合に還元剤の量を調整するよ
うにしても良い。

【００３８】更にこの時、尿素が高融点物質に変化する
ことなく、前記（１）式の反応が行われるようにするた
めには、ポット２５内を常に適宜な温度範囲（例えば、
尿素の分解の開始される９０℃から、高融点物質の生成
されない１６２℃以下）にコントロールしておく必要が
あるため、ポット２５内の温度を熱電対等の測定手段に
より測定し、前述の温度範囲を外れることのないよう適
宜に水配管からポット２５内へ水を注入してポット２５
内を冷却している。

【００３９】上記実施の形態において、還元剤として尿
素水を使用し、前記配管２１中に配置したポット２５内
に配管外方より尿素水を注入して、排気ガスから供給さ
れる熱で尿素をアンモニアに分解した後、ポット２５よ
り排出することによって還元剤を排気ガスに添加するよ
うにしても良い。また、この実施の形態では、ポット２
５内の温度を測定し、測定した温度に基づいてポット２
５内に配管外方より水を供給することにより、ポット２
５内の温度が、９０℃以上１６２℃以下となるように調
整するようにしても良く、さらにポット２５内にステン
レス線材、金属メッシュの何れかを充填しても良い。前
述した還元剤注入の各工程や温度（水）等の制御は、図
１に示した制御装置１７により行われる。また、上記実
施の形態では気化器を用いて還元剤の添加を行ったが、
還元剤を噴霧により添加する場合にも採用できる。

【００４０】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
排気ガスが流通する配管内に、熱分解促進剤が充填され
た気化器容器を設けることにより、還元剤を排気ガスと
混合しやすい状態で添加し、しかも排気ガス導入部と脱
硝触媒との間に空間を形成し、この空間の排気ガス導入
部と対向する位置に遮蔽板を設けることによって、配管
のダクト部分を通って送り込まれる排気ガスは、遮蔽板
に衝突し、その下流側に後渦流を発生させて排気ガスを
整流状態にし、この後渦流により排気ガスと還元剤とが
良好に混合されると共に、その整流効果でガス密度を平
均化して脱硝触媒を通過させることができ、良好な脱硝
効果が得られるようになる。また、遮蔽板を設けること
によって、排気ガスと還元剤との混合が良好に行われる
ようになるため、排気ガスと還元剤とが良好に混合する
に十分な長さの配管を必要とせず、装置全体としての小
型化も可能になる等の効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】脱硝装置の概略構成図。

【図２】尿素の分解特性図。

【図３】尿素の分解特性（ゼオライトの有無）図

【図４】ステンレス製充填物の斜視図。

【図５】この発明の実施の形態を示す気化器の概略構成
図。

【図６】遮蔽板を備えた反応器の要部断面図。

【図７】この発明の実施の形態を説明するための工程説
明図。

【図８】発電機負荷と排気ガス量の関係を示す特性図。

【図９】発電機負荷とＮＯ_X濃度の関係を示す特性図。

【図１０】従来の脱硝装置の構成を示す概要図。

【図１１】従来例におけるハニカム内流速部分布図。

【符号の説明】

１１…反応器１２…内燃機関１３…気化器１４…脱硝触媒１５…水配管１６…タンク１７…制御装置１９…コントローラ２０…発電機２１…ＮＯ_X計測器２２…煙道２３…センサ２４…遮蔽板２５…気化器容器（ポット）２６…開孔部２７…金属線材２８…液送配管２９…水配管３１…熱電対４１…ＮＯ_X量推定工程４２…目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４３…還元剤初期注入量算出工程４４…還元剤初期注入工程４５…ＮＯ_X濃度計測工程４６…ＮＯ_X濃度比較工程４７…還元剤注入量調整工程

フロントページの続き (72)発明者今澤智恵子東京都品川区大崎２丁目１番17号株式会社明電舎内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関から排出され、配管内を流通す
る排気ガスに還元剤を添加した後、反応器内部に配置し
た脱硝触媒と接触させることにより、排気ガス中のＮＯ
_Xを除去する脱硝装置において、排気ガスが流通する配管内に、熱分解促進剤が充填され
た気化器容器と、配管外方より気化器容器内に尿素水を
注入する液送配管とからなる気化器を設けて排気ガスか
ら供給される熱によって気化器容器内で尿素水をアンモ
ニアに分解して気化器容器に形成した開孔部より配管内
に排出することにより還元剤としてのアンモニアを排気
ガスに添加し、前記反応器の排気ガス導入部と脱硝触媒
との間に空間を形成し、この空間の排気ガス導入部と対
向する位置に遮蔽板を設けて、還元剤が添加された排気
ガス反応器内で遮蔽板に衝突して後渦流を生成した後に
脱硝触媒と接触させるように構成したことを特徴とする
脱硝装置。
【請求項２】前記遮蔽板として円形又は楕円形の板を
用いたことを特徴とする請求項１記載の脱硝装置。
【請求項３】前記遮蔽板の中心を、反応器内に流入す
る排気ガスの風圧中心と一致するように配置したことを
特徴とする請求項２記載の脱硝装置。