JPH11319490A

JPH11319490A - 脱硝装置の制御方法

Info

Publication number: JPH11319490A
Application number: JP10136191A
Authority: JP
Inventors: Masamichi Kuramoto; 政道倉元
Original assignee: Meidensha Corp; Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Meidensha Corp; Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1998-05-19
Filing date: 1998-05-19
Publication date: 1999-11-24

Abstract

(57)【要約】【課題】還元剤注入量を最適に制御できるようにし
た。【解決手段】発電機負荷／排気ガス量と、発電機負荷
／ＮＯ_X濃度との関係から排出ＮＯ_X量をＮＯ_X量推定工
程４１で推定する。この工程４１における排出ＮＯ_X量
の推定に基づいてＮＯｘの削減目標を目標ＮＯ_X濃度
（範囲）として目標ＮＯ_X濃度設定工程４２で設定す
る。この工程４２で求めた目標ＮＯ_X濃度により還元剤
（尿素）初期注入量を、還元剤初期注入量算出工程４３
で算出する。この工程４３で求めた還元剤初期注入量に
基づいて還元剤初期注入を、還元剤初期注入工程４４で
気化器から反応器に向けて行う。還元剤の注入後、脱硝
装置のＮＯ_XをＮＯ_X濃度計測工程４５で計測し、ＮＯ_X
が目標濃度（範囲）内か、否かをＮＯ_X濃度比較工程４
６で比較し、比較結果に応じて、還元剤注入量調整工程
４７にて還元剤注入量を調整し、以後調整された量の還
元剤が注入される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、内燃機関の排煙
等の窒素酸化物（ＮＯ_X）含有ガスからＮＯ_Xを除去する
脱硝装置の制御方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来からＮＯ_X処理技術は、種々の分野
で必要とされており、一般的処理方法としては、排煙脱
硝技術として実用化されている。この排煙脱硝技術は乾
式法と湿式法に大別される。現在では、乾式法の一つで
ある選択接触還元法が技術的に先行しており、有力な脱
硝方法として注目されている。この選択接触還元法の主
反応は次式で示される。

【０００３】４ＮＯ＋４ＮＨ₃＋Ｏ₂→４Ｎ₂＋６Ｈ₂０ ……（１）この（１）式の反応は、還元剤としてアンモニア、炭化
水素、一酸化炭素が使用され、特にアンモニアは、酸素
が共存しても選択的にＮＯ_Xを除去するため、ディーゼ
ル機関等の排気ガス中に含まれているＮＯ_Xの除去に用
いると有効である。この反応は、脱硝剤としてプラチナ
等の貴金属とか、アルミナ、チタニウム酸化物（ＴｉＯ
₂）を主成分とし、添加物としてバナジウム（Ｖ）、モ
リブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）等の酸化物と
か、複塩を含有する触媒が使用される。

【０００４】前記選択接触還元法は、簡単なシステムで
ＮＯ_Xを処理することができて、高脱硝率が得られ、し
かもＮＯ_Xを無害な窒素ガス（Ｎ₂）と水分（Ｈ₂Ｏ）に
分解することができるので、廃液処理が不要であるとい
う利点がある。なお、還元剤としてアンモニアガスとか
アンモニア水が使用されているが、アンモニアは高価で
あるため、コストの面から尿素水が使用されつつある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述したアンモニアを
使用した脱硝装置は、前記（１）式のような理論反応に
近い比率で脱硝反応が起こるように、尿素やアンモニア
の注入量を制御しなければならない。これは、注入量が
少ない場合は、脱硝率が低下し、多すぎる場合はアンモ
ニアが、リークして悪臭を発する恐れがあるからであ
る。

【０００６】通常行われている注入量制御方法として
は、ディーゼル機関により運転される発電機の出力に比
例してアンモニア（尿素）を注入制御する方法と、内燃
機関から排出される排気ガス中のＮＯ_X濃度を測定し
て、アンモニア（尿素）を注入制御する方法とが採用さ
れている。

【０００７】しかし、ディーゼル内燃機関は、排気ガス
量、ＮＯ_X濃度が外気条件等によって大きく変化するた
め、前記（１）式のＮＯ量が大幅に変化してしまう。Ｎ
Ｏ量は、ＮＯ濃度と排気ガス量により求めることはでき
るが、ガス量測定は自動的に行えないため、実際にはＮ
Ｏの発生量を測定してアンモニア（尿素）の注入量を制
御することは不可能であった。

【０００８】この発明は上記の事情に鑑みてなされたも
ので、還元剤注入量を最適に制御できるようにした脱硝
装置の制御方法を提供することを課題とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を達成するために、第１発明は、内燃機関から排出され
配管内を流通する排気ガスに、還元剤を添加した後、脱
硝触媒と接触させることにより、排気ガス中のＮＯ_Xを
除去する脱硝装置の制御方法において、予めＮＯ_X除去
後のＮＯ_X濃度目標値を設定し、内燃機関の運転状態か
ら排出される排気ガス中のＮＯ_Xを推定し、推定した量
のＮＯ_Xを除去して目標値とするために必要な還元剤の
量を初期添加量として算出し、初期添加量の還元剤を排
気ガスに添加した後、脱硝触媒と接触させることにより
ＮＯ_Xの除去を実施した後、ＮＯ_Xを除去した排気ガス中
のＮＯ_X濃度を測定し、測定したＮＯ_X濃度とＮＯ_X濃度
目標値との比較を行い、その差に基づいて還元剤添加量
を増減調整して添加する工程を繰り返すようにしたこと
を特徴とするものである。

【００１０】第２発明は、ＮＯ_X濃度を測定し、測定し
たＮＯ_X濃度とＮＯ_X濃度目標値との比較を行い、その差
に基づいて還元剤添加量を増減調整して添加する工程
は、この工程に要する時間をおいて繰り返すことを特徴
とするものである。

【００１１】第３発明は、還元剤としてアンモニア又は
尿素を用いたことを特徴とするものである。

【００１２】上記の外、この発明では、還元剤として尿
素水を使用し、前記配管中に配置した気化器容器内に配
管外方より尿素水を注入して、排気ガスから供給される
熱で尿素をアンモニアに分解した後、気化器容器より排
出することによって還元剤を排気ガスに添加するように
しても良い。また、この発明では、気化器容器内の温度
を測定し、測定した温度に基づいて気化器容器内に配管
外方より水を供給することにより、気化器容器内の温度
が９０℃以上１６２℃以下となるように調整するように
しても良く、さらに気化器容器内にステンレス線材、金
属メッシュ、ゼオライト粉末、ゼオライトハニカムの何
れかを充填しても良い。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下この発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。なお、本実施の形態においては、
内燃機関としてディーゼルエンジン発電機のディーゼル
エンジンに脱硝装置を使用した場合を例にあげて説明す
る。

【００１４】図１は本実施の形態の脱硝装置の概略構成
図で、１１は密閉型の反応器、１２は発電機２０を駆動
する内燃機関（ディーゼルエンジン）である。１１ａは
内燃機関からの排気ガスＧを配管２１を介して反応器１
１に導入する導入部であり、１１ｂは反応器１１より排
気ガスＧを排出する排出部である。配管２１の途中に
は、排気ガスＧに還元剤を添加する手段として気化器１
３が配置されている。

【００１５】反応器１１の内部には、ハニカム状に形成
された脱硝触媒１４が積層配置されている。脱硝触媒１
４としては、主原料にゼオライト（ＺＳＭ−５）を用
い、ハニカム状に成形した後、焼成して触媒担体を作製
し、この触媒担体にイオン交換によってコバルトを担持
させたものを用いた。２４は反応器１１内の導入部１１
ａと対向する位置に配置された遮蔽板である。１７は還
元剤の添加量の調整等脱硝装置を制御するための制御装
置であり、１９は各種設定、操作を行うコントローラで
ある。

【００１６】２１はＮＯ_X計測器で、反応器１１の排出
部１１ｂに接続された煙道２２内に配置したセンサ２３
とで、脱硝処理された後の排気ガスＧ中のＮＯ_X濃度を
測定するものである。なお、１５は水道管又は水を貯留
したタンク等に接続された水配管であり、１６は還元剤
を貯留しておくためのタンクである。還元剤としてはア
ンモニアガス、アンモニア水、尿素等を便用することが
できるが、本実施の形態においては尿素水を用いてい
る。尿素水を還元剤として使用する場合には、尿素水を
加熱蒸発させることによって下記（２）式に示すように
分解し、発生したアンモニアを排気ガスに添加する方法
が採られる。

【００１７】（ＮＨ₂）₂ＣＯ＋Ｈ₂０→ＮＨ₃＋Ｃ０₂ ……（２）しかしながら、尿素は分解条件によってはアンモニアに
分解せずに他の高融点物質（シアヌル酸、メラミン、イ
ソシアン酸等）に変化してしまい、分解効率が低下する
と共に有害な物質を生じてしまうことがある。

【００１８】そこで、尿素の分解特性を調べてみたとこ
ろ、図２、図３に示す結果が得られた。図２は視差熱天
秤を使用して尿素を毎分５０℃で急激に昇温した場合の
分解特性を示すグラフであり、線Ａは尿素の熱重量変化
（ＴＧ、％）を示し、線Ｂは反応熱（ＤＴＡ、熱電対の
測定値μｖからの換算による）の変化を示している。尿
素の融点は１３５℃であり、線Ｂの１３６℃からの変化
は尿素の蒸発を表している。同じく線Ｂの２６３℃の変
化はメラミンの融点を表している。更に線Ａの３４４℃
からの変化はシアヌル酸の分解を表している。温度範囲
Ｃは高融点物質の生成領域を示しており、１６２℃を超
えた温度で高融点物質の生成が確認された。なお、温度
範囲Ｄは高融点物質の分解領域を示している。そして線
Ａから、尿素の約７１.５％が熱により直接気化され、
約２８.５％が高融点物質であるメラミン、シアヌル酸
に変化することが解る。

【００１９】即ち、尿素の分解は９０℃から始まること
から、尿素の熱分解は９０℃から図２の結果から確認さ
れた高舳点物質の生成されない１６２℃の温度範囲で行
うことが好ましい。

【００２０】また、ゼオライト粉末と尿素を混合した場
合の温度と熱重量変化（ＴＧ）について調べてみたとこ
ろ、その結果は図３のグラフに示す通りであった。ゼオ
ライトはアルミニウムとシリコンの酸化物を主体に構成
された物質で、５〜１０Å（オングストローム）の細孔
が形成されているものである。図３中の線Ｅは尿素水の
みを毎分５０℃で急激に昇温した場合の分解特性を示す
グラフであり、線Ｆは尿素水にゼオライト粉末を加えて
毎分２℃でゆっくりと昇温した場合の分解特性を示すグ
ラフであり、線Ｇは尿素水にゼオライト粉末を加えて毎
分５０℃で急激に昇温した場合の分解特性を示すグラフ
である。

【００２１】図３の結果から、ゼオライト粉末を共存さ
せることによって、尿素水を毎分５０℃で急激に昇温し
ても高融点物質の生成割合が１６％に低下し、ゼオライ
トが尿素の熟分解を促進する作用があることが確認され
た。これは尿素が極性の強い物質であるために、ゼオラ
イトの表面に吸着し、表面でアンモニアと炭酸ガスに分
解されるためであると考えられる。なお、尿素水のみを
毎分５０℃で急激に昇温した場合の高融点物質の生成割
合は２８.５％であった。

【００２２】また、ゼオライト粉末に代えて、ステンレ
ス、銅、鉄、アルミニウム等の各種金属材料で、線状
（リボン状、線状、切屑状等）、メッシュ状、ベアリン
グボールのような小球状等の各種形状のものを用いて同
様の実験を試みたところ、ゼオライト粉末と同様に尿素
の熱分解を促進する作用があることが確認でき、尿素を
熱分解する際には、これらの物質（以下、熱分解促進剤
とする）を共存させることが好ましいことが確認でき
た。

【００２３】更に、蒸留塔等の塔用充填物として岩尾磁
器工業から市販されている、図４に示すステンレス製充
填物（商品名：Pa11 Ring）を使用したところ、同様に
良好な結果が得られることが確認でき、これも熱分解促
進剤としての使用が可能である。そして、昇温速度を２
℃とした場合には、高融点物質の生成割合が６％とさら
に低下していることがわかる。これは、尿素の分解が終
了するまでの反応時間が確保でき、高融点物質の生成す
る温度になるまでに尿素が分解されたためと考えられ
る。

【００２４】以上の結果から、尿素水を還元剤として使
用する場合には、９０℃から１６２℃の温度範囲で、前
述何れかの熱分解促進剤を共存させた環境で尿素水の熱
分解を行い、発生したアンモニアを排気ガスに添加する
ことが、好ましいことが解った。そこで、これらの環境
を満足して還元剤を添加する還元剤添加手段として、本
実施の形態においては、図５に概略構成図を示す気化器
を採用した。図５において、２５は気化器容器となるポ
ットで、このポット２５の側壁には開口部２６が形成さ
れている。ポット２５内には熱分解促進剤として金属線
材、例えば、幅２mm、厚さ０.０５mmのステンレス製の
リボン（以下、ＳＵＳリボンと称する）２７が充填され
ている。３０はポット２５の蓋であり、ポット２５に形
成した開口部２６を下流側に向けた状態で、この蓋３０
を配管２１の開口部２１ａに形成されたフランジ部３２
に固定することによって、気化器は配管２１中に配置さ
れている。２８は尿素水をポット２５内に注入するため
の液送配管であり、２９はポット２５内に水を供給する
水配管である。液送配管２８と水配管２９とは、液送配
管２８の外周を水配管２９が覆う２重配管構造に構成さ
れており、このように構成することで熱によって配管中
で尿素が固化し、配管が詰まってしまうことを防止して
いる。３１はポット２５内の温度を測定する温度測定手
段として、蓋３０を貫通してポット２５内に挿通配置さ
れた熱電対である。

【００２５】このような構成で、液送配管２８より尿素
水をポット２５内に供給すると、尿素水はポット２５内
で排気ガスＧから供給される熱で熱分解され、気化した
アンモニアガスが開口部２６から配管２１中に排出され
ることによって、排気ガスＧに還元剤が添加される。こ
の時、熱電対３１でポット２５内の温度を測定し、測定
した温度に基づいて水配管２９から水を供給し、ポット
２５内の温度が９０℃〜１６２℃の範囲となるように調
節する。

【００２６】図６は反応器１１の要部断面図である。２
４は反応器１１内の導入部１１ａと脱硝触媒１４との間
の空間で、導入部１１ａと対向する位置に配置された円
板状の遮蔽板である。この遮蔽板２４を配置することに
よって、配管２１のダクト３３部分を通って反応器１１
内に送り込まれる排気ガスＧは、遮蔽板２４に衝突し
て、その下流側に後渦流Ａを発生して排気ガスＧを整流
し、この後渦流Ａにより排気ガスＧと還元剤とが良好に
混合されると共に、その整流効果でガス密度を平均化し
て脱硝触媒１４を通過させることができる。

【００２７】また、遮蔽板２４を設けることで排気ガス
Ｇと還元剤との混合が良好に行われるため、排気ガスＧ
と還元剤とが良好に混合するに十分な長さの配管２１を
必要とせず、装置全体としての小型化も可能となる。な
お、図６に示すように排気ガスＧが曲部を有するダクト
３３を通って導入される場合、曲がり方向外側部分にガ
ス流が集中して曲がり方向内側部分に滞留部Ｃが生じる
ことにより、排気ガスＧが偏流となって反応器１１内に
流入することがある。このように排気ガスＧが偏流とな
って反応器１１内に導入される場合には、図６に示すよ
うに遮蔽板２４の中心Ｏを、流入する排気ガスＧの風圧
中心と一致するよう位置調整して配置することで、排気
ガスＧと還元剤との良好な混合及び排気ガスＧの平均化
等の効果を得ることができる。

【００２８】次に、図１に示す脱硝装置を例に、本実施
の形態による還元剤添加量の制御方法について説明す
る。制御装置１７に制御因子として取り込むパラメータ
としては、発電機負荷（発電機の負荷率）と、脱硝装置
の出口における排気ガスＧ中のＮＯｘ濃度である。

【００２９】図７は制御方法を説明する工程説明図で、
図７において、４１は内燃機関の運転により排出される
ＮＯ_X量を概略推定するＮＯ_X量推定工程である。このＮ
Ｏ_X量推定工程４１では、例えば図８の発電機負荷と排
気ガス量の関係特性図、及び図９の発電機負荷とＮＯ_X
濃度の関係特性図に例示すように、事前に測定した発電
機負荷／排気ガス量Ｖkwと発電機負荷／ＮＯ_X濃度Ｖ_NO
の各関係を図１に示す制御装置１７に取り込んでおき、
パラメータとして取り込む内燃機関の運転状態での発電
機負荷に応じたＮＯ_X濃度の中心値と排気ガス量の中心
値との積から推定ＮＯ_X量を求める。なお、図８、図９
の関係特性図を見ても解るように、ここで求めた推定Ｎ
Ｏ_X量にはかなりのばらつきが含まれることになる。目
標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４２では、ＮＯ_X量推定工
程４１で求めた推定ＮＯ_X量に対するＮＯ_Xの削減目標を
目標ＮＯ_X濃度（範囲）として設定する。還元剤初期注
入量算出工程４３では、目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工
程４２で設定した目標ＮＯ_X濃度（範囲）を達成する脱
硝率（出口側のＮＯ_X濃度を入口側の何％に削減する
か）を得るために必要な還元剤の量を、還元剤初期注入
量として算出する。還元剤初期注入工程４４では、還元
剤初期注入量算出工程４３で打出した量で還元剤の注入
を開始する。

【００３０】還元剤は気化器を介して排気ガスＧに添加
され、還元剤を添加された排気ガスＧは、反応器内に流
入して遮蔽板の作用により混合及びガス密度の平均化等
がなされた後、脱硝触媒と接触して前記（１）式に示す
反応により排気ガスＧ中のＮＯ_Xが除去される。

【００３１】次に、ＮＯ_X濃度計測工程４５では、反応
器の出口側にてＮＯ_Xが除去された排気ガスＧのＮＯ_X濃
度が計測され、計測されたＮＯ_X濃度は、ＮＯ_X濃度比較
工程４６で、目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４２にて
設定された目標ＮＯ_X濃度（範囲）との比較が行われ
る。ＮＯ_X濃度比較工程４６で比較した結果に基づいて
還元剤注入量調整工程４７で還元剤の注入量を調整し、
以後調整された量の還元剤が注入される。

【００３２】計測したＮＯ_X濃度と目標ＮＯ_X濃度（範
囲）とに差がない場合は、初期注入量が適切であったと
いうことであり、還元剤注入量調整工程４７での調整量
は、０（ゼロ）で、初期注入量のままの還元剤の注入が
続けられる。そして、以降は４５〜４７の工程を組り返
すことで、最初に設定した推定ＮＯ_X量のばらつきがあ
ったとしても、また、内燃機関の運転状態の変化等によ
り排気ガスＧ中のＮＯ_X量が変化が生じた場合でも、還
元剤を目標ＮＯｘ濃度（範囲）とするために必要な量に
調整できるので、目標のＮＯ_X濃度を得るための適切な
制御を行うことができる。

【００３３】なお、ＮＯ_X計測器によるＮＯ_X濃度の計測
には、センサによるサンプリングから分析するまでの時
間（通常１分程度）を要するため、４５〜４７の各工程
の繰り返し時間は、これより長く設定する必要がある。

【００３４】また、目標ＮＯ_X濃度は範囲で設定しても
良く、例えば、目標ＮＯ_X濃度の平均値を１００ppmとし
たい場合には、上限値を１１０ppm、下限値を８０ppmと
設定しておき、反応器出口側のＮＯ_X濃度が１１０〜８
０ppmの範囲から外れた場合に還元剤の量を調整するよ
うにしても良い。

【００３５】更にこの時、尿素が高融点物質に変化する
ことなく、前記（１）式の反応が行われるようにするた
めには、ポット２５内を常に適宜な温度範囲（例えば、
尿素の分解の開始される９０℃から、高融点物質の生成
されない１６２℃以下）にコントロールしておく必要が
あるため、ポット２５内の温度を熱電対等の測定手段に
より測定し、前述の温度範囲を外れることのないよう適
宜に水配管からポット２５内へ水を注入してポット２５
内を冷却している。

【００３６】次に上記実施の形態の動作フローチャート
を図１０に示す。図１０において、Ｓ１は、脱硝装置の
ＮＯ_X量を推定するステップで、このステップＳ１でＮ
Ｏ_X量を推定する際に、発電機負荷／排気ガス量Ｖ_KWと
発電機負荷／ＮＯ_X濃度Ｖ_NOをパラメータとして取り込
むことにより推定する。ＮＯ_X量の推定の結果から、目
標ＮＯ_X濃度範囲をステップＳ２で設定する。ステップ
Ｓ２での設定の後、還元剤初期注入量をステップＳ３で
算出し、この注入量(l/hr)の算出を、次式（２）から求
める。このようにして算出した注入量に従ってステップ
Ｓ４で還元剤の初期注入が行われる。

【００３７】注入量(l/hr)＝Ａ×Ｖ_KW＋Ｂ ……（３）但し、Ａはエンジンの出力によって定められる定数，Ｂ
は暖機運転等の出力以外（発電機負荷に影響しない）の
エンジンの運転に対する定数である。

【００３８】ステップＳ４における還元剤の注入は、図
示しないポンプにて行われる。ここで、還元剤のポンプ
での注入量を（Ｐ_V）とすると、その注入量は次式によ
り求められる。

【００３９】Ｐ_V＝補正係数（ｋ）×還元剤注入量 ……（４）但し、補正係数ｋ＝１（初期値）である。

【００４０】ステップＳ４で還元剤が注入されると、脱
硝装置のＮＯ_X濃度の測定がステップＳ５で行われる。
このステップＳ５によるＮＯ_X濃度測定がステップＳ６
で示す目標ＮＯ_X濃度範囲内にあるかを判断する。その
ＮＯ_X濃度Ｖ_NOが次式（５）、（６）に示す範囲なら処
理がステップＳ４に戻る。

【００４１】Ｖ_NO＞上限値（ppm）…補正係数ｋ’＝ｋ＋２％ ……（５）Ｖ_NO＜下限値（ppm）…補正係数ｋ’＝ｋ−２％ ……（６）また、ステップＳ６の判断で範囲外ならステップＳ７の
処理で還元剤注入量をポンプを動作させて調節しステッ
プＳ４の処理に戻る。このときの、ポンプ動作による還
元剤の注入量（Ｐ_V’）は、Ｐ_V’＝ｋ’×Ｐ_Vから求め
る。

【００４２】上記のようにして脱硝装置のＮＯ_X濃度の
制御を行った結果を図１１に示す。この図１１から発電
機の負荷を変化させた場合、一時的にＮＯ_X濃度が上限
値よりも高くなることがあるけれども、全体的に制御は
良好に行われているが明らかである。

【００４３】なお、脱硝装置を停止する際には、自動又
は手動により水が液送配管内を流れて管内に残留する尿
素を排出すると共に、配管内を洗浄するようにしてお
き、尿素固化により配管が詰まる事がないようにしてい
る。また、図１１の制御結果を示す特性図において、還
元剤初期注入量の前の時間帯で還元剤注入量が飛躍的に
多くなってのは、前述の停止時の水洗浄により配管内に
残留している水を排出すためである。

【００４４】上記実施の形態において、還元剤として尿
素水を使用し、前記配管２１中に配置したポット２５内
に配管外方より尿素水を注入して、排気ガスから供給さ
れる熱で尿素をアンモニアに分解した後、ポット２５よ
り排出することによって還元剤を排気ガスに添加するよ
うにしても良い。また、この実施の形態では、ポット２
５内の温度を測定し、測定した温度に基づいてポット２
５内に配管外方より水を供給することにより、ポット２
５内の温度が、９０℃以上１６２℃以下となるように調
整するようにしても良く、さらにポット２５内にステン
レス線材、金属メッシュ、ゼオライト粉末、ゼオライト
ハニカムの何れかを充填しても良い。

【００４５】前述した還元剤注入の各工程や温度（水）
等の制御は図１に示した制御装置１７により行われる。
また、上記実施の形態では気化器を用いて還元剤の添加
を行ったが、還元剤を噴霧により添加する場合にも採用
できる。

【００４６】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
外気条件によってもＮＯ_X濃度を除去できるように、還
元剤注入量を最適に制御できる利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】脱硝装置の概略構成図。

【図２】尿素の分解特性図。

【図３】尿素の分解特性（ゼオライトの有無）図

【図４】ステンレス製充填物の斜視図。

【図５】気化器の概略構成図。

【図６】遮蔽板を備えた反応器の要部断面図。

【図７】この発明の実施の形態を説明する工程説明図。

【図８】発電機負荷と排気ガス量の関係を示す特性図。

【図９】発電機負荷とＮＯ_X濃度の関係を示す特性図。

【図１０】実施の形態の動作を述べるフローチャート。

【図１１】制御結果を示す特性図。

【符号の説明】

１１…反応器１２…内燃機関１３…気化器１４…脱硝触媒１５…水配管１６…タンク１７…制御装置１９…コントローラ２０…発電機２１…ＮＯ_X計測器２２…煙道２３…センサ２４…遮蔽板３１…熱電対４１…ＮＯ_X量推定工程４２…目標ＮＯ_X濃度（範囲）設定工程４３…還元剤初期注入量算出工程４４…還元剤初期注入工程４５…ＮＯ_X濃度計測工程４６…ＮＯ_X濃度比較工程４７…還元剤注入量調整工程

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関から排出され配管内を流通する
排気ガスに、還元剤を添加した後、脱硝触媒と接触させ
ることにより、排気ガス中のＮＯ_Xを除去する脱硝装置
の制御方法において、予めＮＯ_X除去後のＮＯ_X濃度目標値を設定し、内燃機関
の運転状態から排出される排気ガス中のＮＯ_Xを推定
し、推定した量のＮＯ_Xを除去して目標値とするために
必要な還元剤の量を初期添加量として算出し、初期添加
量の還元剤を排気ガスに添加した後、脱硝触媒と接触さ
せることによりＮＯ_Xの除去を実施した後、ＮＯ_Xを除去
した排気ガス中のＮＯ_X濃度を測定し、測定したＮＯ_X濃
度とＮＯ_X濃度目標値との比較を行い、その差に基づい
て還元剤添加量を増減調整して添加する工程を繰り返す
ようにしたことを特徴とする脱硝装置の制御方法。
【請求項２】ＮＯ_X濃度を測定し、測定したＮＯ_X濃度
とＮＯ_X濃度目標値との比較を行い、その差に基づいて
還元剤添加量を増減調整して添加する工程は、この工程
に要する時間をおいて繰り返すことを特徴とする請求項
１記載の脱硝装置の制御方法。
【請求項３】還元剤としてアンモニア又は尿素を用い
たことを特徴とする請求項１また２記載の脱硝装置の制
御方法。