JPH11307289A

JPH11307289A - 放電灯点灯装置

Info

Publication number: JPH11307289A
Application number: JP11398198A
Authority: JP
Inventors: Nobukazu Miki; 伸和三木
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1998-04-23
Filing date: 1998-04-23
Publication date: 1999-11-05

Abstract

(57)【要約】【課題】定格が異なる同形状同寸法の蛍光灯を適合ラン
プとして使用することができ、しかも共用するための制
御が不要なインバータ回路からなる低価格な放電灯点灯
装置を提供するにある。【解決手段】ＨＥ２８ＷのランプとＨＯ５４Ｗのランプ
( ＨＥ２８：９８２Ω、ＨＯ：３３７Ω）と、インダク
タＬ４( インダクタンス値＝２．２ｍＨ) −コンデンサ
Ｃ１２（静電容量値＝１５ｎＦ）の組合せとチョッパ電
圧（４００Ｖ) 及び発振周波数を５０ｋＨｚで固定する
組み合わせにより、ＨＥ２８Ｗの使用時は１７０ｍＡ、
ＨＯ５４Ｗの使用時は４００ｍＡのランプ電流が得られ
るインバータ回路４が実現できた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、同形状同寸法で定
格がそれぞれ異なる複数種の蛍光灯を適合ランプとして
使用する放電灯点灯装置を提供するにある。

【０００２】

【従来の技術】一般に、蛍光灯のような放電灯には、Ｆ
ＨＦ３２（Ｈｆ専用ランプ３２Ｗ，４５Ｗの２重定格ラ
ンプ），ＦＬＲ４０Ｓ（４０Ｗ），ＦＬ４０ＳＳ/ ３７
（３７Ｗ），ＦＰＬ３６（３６Ｗ）等種々の定格があ
る。これらの蛍光灯はそれぞれ構造的に寸法，形状やフ
ィラメント構造等に違いがあるばかりか、定常時のラン
プ電圧やランプ電流、始動時の始動電圧，予熱時の予熱
電流特性等の電気特性についても違いがある。その結果
日本市場のみならず、海外市場でも蛍光灯の品名（蛍光
灯の形状毎に、また定格違いに応じて）に対して、ほぼ
１：１の関係で、専用の放電灯点灯装置が使用されてい
る。

【０００３】ただし、従来よりある直管ラピッド型の一
般ランプ（例ＦＬＲ４０Ｓ：ランプ電流３８０ｍＡ、ラ
ンプ電圧１０５Ｖ，４０Ｗ）と省電力ランプ（ＦＬＲ４
０Ｓ/ ３６：ランプ電流４００ｍＡ、ランプ電圧９０
Ｖ，３６Ｗ）のように略１０％程度の定格の違いに対し
て一品種の放電灯点灯装置で共用することはあった（松
下電工株式会社製ＥＳＸ４０２１ＨＫ−５ＥＮＨ等）。

【０００４】ところが、バルブ径が１５．９ｍｍの通称
Ｔ５（以下Ｔ５ランプと称する。）と呼ばれる蛍光灯
は、同形状同寸法でありながら定格がｌ：1. 4 倍以上
の差を有する特徴がある。例を上げると、Ｔ５ランプの
４ｆｅｅｔ系では定格が大きい方（以後ＨＯランプと呼
ぶ）では５４Ｗ（ランプ電流４００ｍＡ、ランプ電圧１
３５Ｖ）で定格が小さい方（以後ＨＥランプと呼ぶ）で
は２８Ｗ（ランプ電流１７０ｍＡ、ランプ電圧１６５
Ｖ）であり、略２倍の定格差がある。そのため、上記Ｆ
ＬＲ４０ＳとＦＬＲ４０Ｓ/ ３６の取り扱いと同じよう
には放電灯点灯装置の共用化ができなかった。

【０００５】尚異種異定格のランプを共用しようとする
ものとしては特公平７−６６８６４号公報に示されるも
ののように始動時にステップ的に始動電圧を与え、点灯
したタイミングでランプを判別し、ランプ種別に応じて
ランプ定格を与えることを特徴としているものがある。

【０００６】また特公平６−１２７１４号公報に示され
ているように定格ランプ電流が略等しい定格ランプ電圧
がそれぞれ異なる複数種の蛍光灯ランプを適合ランプと
し、出力Ｖ−Ｉ特性を急峻な垂下性の定電流特性として
いるインバータ回路を用いているものがある。。更に一
定のランプ電流を供給するインバータ回路で、管径が等
しくランプ電流が等しい（２５５ｍＡ）Ｈｆ専用ランプ
（Ｔ８ランプ）を点灯させるもの等が提供されている。

【０００７】ところで特公平７−６６８６４号公報に示
されるものは始動電圧でランプ違いを検出するとしてい
るが，ランプの始動電圧は周囲温度の変化でも大きく変
化するばかりか、現在のように多種多用のランプが存在
している場合、始動電圧違いだけでランプ違いを検出す
るだけでは誤動作の危険性が高いという問題がった。

【０００８】またこのような従来例ではマイクロコンピ
ュータ等により各ランプの特徴を記憶させておく必要が
あり、非常に大がかりな装置を必要とし、高コスト化や
制御の難しさから実用的でないという問題があった。

【０００９】更に特公平６−１２７１４号公報に記載の
ものはＨＥランプとＨＯランプのように定格電が大きく
異なるものに対しては対象外である。

【００１０】また更に管径が等しくランプ電流が等しい
ランプを点灯させるものは、同形状同寸法でランプ電流
が異なる場合には対処できない等の問題があった。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】ところで上述のように
Ｔ５ランプといわれる同形状同寸法のランプでは、定格
の違いがｌ：１．４倍以上ある為、放電灯点灯装置の製
造サイドでもユーザーによる挿入間違いを考慮する必要
があった。

【００１２】また定格の違いがｌ：１．４倍以上ある場
合それぞれのランプ定格を同時に満たし、双方を適合ラ
ンプとすることは非常に困難であり、大々的な対策回路
の付加が必要となり、実装面での問題や製品単体コスト
で問題があった。

【００１３】更にまた各種ランプに対応して異なるイン
バータ回路からなる放電灯点灯装置を使用することは、
放電灯点灯装置の種類が多くなり、使用する上で繁雑に
なると共に、少量他品種生産によって放電灯点灯装置を
製造する必要があり、製造設備投資等に時間とコストが
投入され市場に対し低コストで、かつ信頼性のある製品
を提供できなかった。

【００１４】さらには、各々製品に対して一からの設計
を行なうために、設計上の煩雑さ等の不都合を生じてい
た。

【００１５】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、定格が異なる同形状同寸
法の蛍光灯を適合ランプとして使用することができ、し
かも共用するための制御が不要なインバータ回路からな
る低価格な放電灯点灯装置を提供するにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、同
形状同寸法で定格がそれぞれ異なる複数種の蛍光灯を適
合ランプとし、商用電源を整流・平滑する直流電源と、
この直流電源に接続されて高周波の出力を発生するＬＣ
共振回路を有するインバータ回路とを有し、このインバ
ータ回路は、通常点灯後の発振周波数を変化させること
なく且つ、上記複数種の蛍光灯のそれぞれを点灯させて
も適合ランプの定格を損なうことなく点灯可能な固定発
振周波数と回路定数とを設定して成ることを特徴とす
る。

【００１７】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、上記インバータ回路にはランプ予熱手段を備え、
上記複数種の蛍光灯をそれぞれ予熱させる何れの場合で
も、適合ランプの定格を損なわないようにインバータ回
路の発振周波数を固定して成ることを特徴とする。

【００１８】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明において、上記複数種の蛍光灯は、バルブ径が１６ｍ
ｍ〜１７ｍｍの蛍光灯であることを特徴とする。

【００１９】請求項４の発明では、請求項１乃至３の何
れかの発明において、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１．４倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯
であることを特徴とする。

【００２０】請求項５の発明では、請求項１乃至３の何
れかの発明において、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１. ７倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯
であることを特徴とする。

【００２１】請求項６の発明では、請求項１乃至３の何
れかの発明において、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１. ８倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯
であることを特徴とする。

【００２２】請求項７の発明では、請求項１乃至３の何
れかの発明において、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１. ９倍以上の定格差を有する２種類のランプ
であることを特徴とする。

【００２３】請求項８の発明では、請求項２の発明にお
いて、上記予熱電流は予熱時間に依存し、最も大きなラ
ンプ定格の最小予熱電流と最も小さなランプ定格の最大
予熱電流の間の範囲の電流値を使用することを特徴とす
る。

【００２４】請求項９の発明では、請求項８の発明にお
いて上記範囲を（最小予熱電流＋最大予熱電流）／２の
±１００ｍＡとしたことを特徴とする。

【００２５】

【発明の実施の形態】まず本発明の放電灯点灯装置は、
バルブ径が１６ｍｍ（〜最大１７ｍｍ）の通称Ｔ５ラン
プを高周波で点灯させるものであるが、Ｔ５ランプには
同形状同寸法であって定格が違う２種類のランプがあ
り、この定格違いのランプに対して共用できるようにす
ることに技術目的を有する。

【００２６】つまり従来技術でも述べたとおり、同形状
同寸法のＦＬＲ４０ＳとＦＬＲ４０Ｓ／３６のように定
格差が１０％程度のランプは以前よりあるが、ランプの
消費電力の定格差が最低でも１．４倍あるランプは日本
市場では初めてである。上記の同形状同寸法であって異
なる定格の２種のランプは図９（ａ）に示すＨＥランプ
の内の１４Ｗと図９（ｂ）に示すＨＯランプの内の２４
Ｗ、同様にＨＥランプの２１ＷとＨＯの３９Ｗ、ＨＥラ
ンプの２８ＷとＨＯランプの５４Ｗ、ＨＥランプの３５
ＷとＨＯアンプの４９Ｗの各組み合わせがあり、ランプ
電流、フィラメント抵抗値、等価抵抗に差があることが
理解できる。

【００２７】このような同形状同寸法のランプで共用す
ることができる本発明の放電灯点灯装置の実施形態を以
下に説明する。（実施形態１）本実施形態は図１に示す回路構成からな
り、図示装置では、図示するように商用電源ＡＣ、全波
整流回路１、チョッパ回路２、チョッパ制御回路３、イ
ンバータ回路４、インバータ制御回路５を含む。商用周
波数の電圧は、フィルタ回路６を介して全波整流回路１
により整流され、昇圧チョッパ回路２により、昇圧平滑
されて、直流電圧が作成される。この直流電圧はインバ
ータ回路４により、高周波に変換される。インバータ回
路４はインダクタＬ４とコンデンサＣ１２からなるＬＣ
共振回路を含みその共振電流により２灯直列に接続した
蛍光灯たるＴ５ランプ（以下ランプと言う）７ａ，７ｂ
が高周波で駆動される。ランプ７ａ，７ｂを数１０ｋＨ
ｚの高周波で点灯することにより、光出力の増加、装置
の小型化、可聴騒音の低減、ちらつきの抑制、即時点灯
などが可能となる。

【００２８】チョッパ回路２は電磁エネルギーを蓄積す
るためのイングクタＬ３とパワーＭＯＳＦＥＴよりなる
スイッチング素子Ｑ１と逆流防止用ダイオードＤ１、及
び平滑用コンデンサＣ４、Ｃ５を含む。スイッチング素
子Ｑ１がオンしたとき全波整流回路１の出力電圧がイン
ダクタＬ３に印加されて、インダクタＬ３に流れる電流
は直線的に増加して行き、イングクタＬ３には電磁エネ
ルギーが蓄積される。そしてスイッチング素子Ｑ１がオ
フすると、インダクタＬ３に蓄えられたエネルギーによ
り、イングクタＬ３に誘導起電圧が発生する。この誘導
起電圧は全波整流回路１の出力電圧に加えられ、ダイオ
ードＤ１を介して、コンデンサＣ４，Ｃ５を充電する。
これによりコンデンサＣ４、Ｃ５の両端に昇圧された平
滑な直流電圧が得られる。尚本実施形態では、出力電圧
が4 ００Ｖとなるように設定している。

【００２９】チョッパ制御回路３はチョッパ回路２に流
れる電流とチョッパ回路２の出力電圧を検出することに
より、チョッパ回路２のスイッチング素子Ｑ１のオンオ
フ制御を行っている。このチョッパ制御回路３は汎用の
集積回路ＩＣ１〔ユニットロード社製ＵＣ３８５２）と
その外付け部品群により構成されているものである。

【００３０】インバータ回路４はバイポーラのパワート
ランジスタＱ２、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３、ダイオード
Ｄ２、インダクタＬ４、コンデンサＣ８、Ｃ１２、トラ
ンスＴ１を含むハーフブリッジインバータ回路で構成さ
れた所謂自励他励制御型インバータ回路である。ここで
インダクタＬ４（インダクタンス値＝２．２ｍＨ）とコ
ンデンサＣ１２（静電容量値＝ｌ５ｎＦ）がＬＣ直列共
振回路を構成している。

【００３１】インダクタＬ４とコンデンサＣ１２、トラ
ンスＴ１、ランプ７ａ、７ｂよりなる負荷回路に流れる
振動電流はイングクタＬ４の２次巻線ｎ２から、パワー
トランジスタＱ２のベースにフィードバックされ、パワ
ートランジスタＱ２がオンオフされる。パワーＭＯＳＦ
ＥＴＱ３は、インバータ制御回路５によりオンオフされ
る。インバータ回路４は略５０ｋＨｚの高周波で発振
し、その発振周波数の電力がトランスＴｌを介してラン
プ７ａ，７ｂに供給され、ランプ７ａ，７ｂが点灯す
る。

【００３２】インバータ制御回路５はパワートランジス
タＱ２がオフし、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３の寄生ダイオ
ードがオンしたことを検出して、パワーＭＯＳＦＥＴＱ
３を一定期間にわたりオンさせる信号を出力する。

【００３３】このインバータ制御回路５は専用の集積回
路ＩＣ２（松下電子部品製ＡＮ６７６６Ｋ）とその外付
け部品群を備えている。このインバータ制御回路５はイ
ンバータ回路４の起動とランプ７ａ，７ｂのフィラメン
ト予熱、並びにパワーＭＯＳＦＥＴＱ３のオン期間の制
御を行なう。フィラメントの予熱はランプの寿命を長く
する為のものである。

【００３４】尚図中８はランプ電圧を検出する検出回路
であり、トランスＴ１に巻かれた巻線Ｎ３の電圧を受け
て，ダイオードＤ４、抵抗Ｒ２５を介してＩＣ２の１５
ピンに接続されている。つまりランプ寿命末期などで，
通電路より高いランプ電圧が発生した場合、ＩＣ２に内
蔵された基準電位を越えると、インバータ回路４の発振
を停止させる機能を有する。

【００３５】また９は間欠発振タイマであり、この間欠
発振タイマ９は、通常点灯時には、抵抗Ｒ２９，Ｒ３
０、コンデンサＣ１１を介してトランジスタＱ４にベー
ス電流を供給している。即ち、インバータ回路４の発振
時にはトランジスタＱ４はオンし、そのときＩＣ２の１
２ピンは”Ｌ”となっている。そしてランプ７ａ，７ｂ
のいずれかを外すと、共振回路を形成しているコンデン
サＣ１２がなくなり、インダクタＬ４の電流が減少し
て、インバータ回路４は動作を停止する。このとき抵抗
Ｒ９，Ｒ１０．Ｒ２９，Ｒ３０と，コンデンサＣ１１に
より決められている時定数でトランジスタＱ４がオン，
オフされて間欠発振となり、ＩＣ２の１２ピンが”Ｈ”
になると、リセットされるものである。

【００３６】ここで図１の回路の動作を更に詳細に説明
する。

【００３７】まず商用交流電源ＡＣを接続すると、チョ
ッパ制御回路３では全波整流回路１の出力により抵抗Ｒ
１２を通してコンデンサＣ１７が充電される。コンデン
サＣ１７の両端電圧は集積回路ＩＣ１の電源電圧とな
り、上記電圧が集積回路ＩＣ１の動作電圧（約１５Ｖ）
よりも上昇すると、集積回路ＩＣ１は制御端子である６
番端子から制御信号を出力してスイッチング素子Ｑ１を
所定期間だけオンにし、チョッパ回路２を始動させる。
チョッパ制御回路３では、始動後にはチョッパ回路２に
設けたインダクタＬ３の２次巻線Ｎ２２の誘起電力がダ
イオードＤ６を通してコンデンサＣ１７を充電し、集積
回路ＩＣ１の７番端子である電源端子への給電が維持さ
れる。スイッチング素子Ｑ１のオン期間は、集積回路Ｉ
Ｃ１の３番端子に接続された抵抗Ｒ１３と４番端子に接
続されたコンデンサＣ１８と、集積回路ＩＣ１の１番端
子であるフィードバック端子に印加されるチョッパ回路
２の出力電圧を抵抗Ｒ２０，Ｒ２１と可変抵抗ＶＲ１と
により分圧して得た電圧とにより決定される。

【００３８】ところで、スイッチング素子Ｑ１は、集積
回路ＩＣ１の２番端子に印加される抵抗Ｒ１の端子電圧
により決定されるタイミングで６番端子から出力される
制御信号によってターンオンする。抵抗Ｒ１の端子電圧
は２番端子に印加されるのであって、この電圧はインバ
ータ回路４の負側を基準（接地電位）としてチョッパ回
路２に流れる電流を示す。抵抗Ｒ１の端子電圧は集積回
路ＩＣ１によって基準電圧と比較され、インダクタＬ３
がエネルギーを放出してチョッパ回路２の出力電流がほ
ぼ零になったか否かが判定される。集積回路ＩＣ１は、
チョッパ回路２の出力電流がほぼ零になったことを検出
すると、６番端子からスイッチング素子Ｑ１をターンオ
ンする制御信号を出力し、上述のようにして設定された
オン期間だけスイッチング素子Ｑ１をオンにする。上述
のようにしてスイッチング素子Ｑ１は、４０〜１００ｋ
Ｈｚの高周波でオン・オフを繰り返してコンデンサＣ
４，Ｃ５の両端の直流電圧を安定化するようにフィード
バック制御される。しかして、チョッパ回路２の出力電
圧は、商用交流電源ＡＣのピーク電圧よりも高く、かつ
商用交流電源ＡＣの変動にかかわらず一定に保たれるこ
とになる。

【００３９】抵抗Ｒ２，Ｒ３は、スイッチング素子Ｑ１
のゲート電流を制限し、スイッチング素子Ｑ１の誤動作
を防止するために設けられている。集積回路ＩＣ１は、
８番端子であるオフセット端子を備え、１番端子である
フィードバック端子に対して抵抗Ｒ１８およびコンデン
サＣ１９を介して接続されている。抵抗Ｒ18およびコン
デンサＣ１９は、集積回路ＩＣ１が内蔵している演算増
幅器のオフセットを設定する。

【００４０】チョッパ回路２が上述のように動作するこ
とによって、インダクタＬ３には休止期間のない鋸歯状
波形の高周波電流が流れる。この高周波電流は、フィル
タ回路９により平滑化されて入力電流を正弦波とするの
であって、商用交流電源ＡＣの電圧波形の位相にほぼ一
致し、結果的に高周波成分の除去によって力率を向上さ
せる。

【００４１】ところでインバータ制御回路５のコンデン
サＣ１０は抵抗Ｒ１１を通して充電され、このコンデン
サＣ１０の両端電圧が集積回路ＩＣ２の１番端子である
電源端子に動作電圧として印加される。この電圧の上限
は、ツェナーダイオードＺＤ１により制限されている。
上記動作電圧が約１０Ｖまで上昇すると、集積回路ＩＣ
２はパワーＭＯＳＦＥＴＱ３をターンオンできるように
なる。ここにおいて、集積回路ＩＣ２は集積回路ＩＣ１
の作動後に、チョッパ制御回路３の抵抗Ｒ１２とコンデ
ンサＣ１７とに関連付けて設定した抵抗Ｒ１１とコンデ
ンサＣ１０との時定数分だけ遅延して作動する。パワー
ＭＯＳＦＥＴＱ３は集積回路ＩＣ２により設定された期
間だけオンになるように制御される。パワーＭＯＳＦＥ
ＴＱ３がターンオフすると、パワートランジスタＱ２は
インバータ回路４の構成部品により決定される所定時間
だけオンになり、その後、再びパワーＭＯＳＦＥＴＱ３
がターンオンするように制御される。このようにしてパ
ワーＭＯＳＦＥＴＱ３とパワートランジスタＱ２とは高
周波で交互にオン・オフされることになる。

【００４２】インバータ回路４の出力はトランスＴ１と
共振回路とを介してランプ７ａ，７ｂに供給され、ラン
プ７ａ，７ｂに高周波電圧が印加されるのである。

【００４３】而して、初期動作期間では、インバータ回
路４の発振周波数はＬＣ共振回路の共振周波数よりも高
く設定される。このことによって、ランプ７ａ，７ｂに
は始動電圧よりも低い予熱電圧が印加され、電源側のフ
ィラメントが予熱されることになる。この予熱期間はコ
ンデンサＣ２４の容量により設定され、上記電源側のフ
ラメントはトランスＴ１の２次巻線から共振用のコンデ
ンサＣ１２を通して流れる電流により予熱されることに
なる。一方、非電源側のフィラメントは別に設けた２次
巻線からコンデンサＣ１３を通して流れる電流により予
熱されることになる。このコンデンサＣ１３は、フィラ
メントやトランジスタに短絡が生じたときに過電流が流
れるのを防止するために設けられている。予熱は通常は
電源投入から約１秒以内に行われ、予熱後にはパワーＭ
ＯＳＦＥＴＱ３は定常動作時よりもオン期間が引き延ば
されるように制御される。このことによって、インバー
タ回路４は共振回路の共振周波数に近い発振周波数で動
作し、ランプ７ａ，７ｂに対して始動電圧を与えるので
ある。その後、インバータ回路４はランプ７ａ，７ｂが
点灯するまでほぼ同じ発振周波数で動作し続ける。

【００４４】一方インバータ制御回路５では集積回路Ｉ
Ｃ２の１番端子である電源端子への印加電圧が上昇する
と、集積回路ＩＣ２が基準電圧を発生させる。この基準
電圧についてはパワーＭＯＳＦＥＴＱ３の動作に関連さ
せて後述する。チョッパ回路２が始動した直後は、パワ
ートランジスタＱ２およびパワーＭＯＳＦＥＴＱ３はと
もにオフ状態に保たれており、その間には、チョッパ回
路２の出力電圧は抵抗Ｒ７の両端間とパワーＭＯＳＦＥ
ＴＱ３のソース−ドレイン間とに印加される。パワーＭ
ＯＳＦＥＴＱ３のソース−ドレイン間の電圧は抵抗Ｒ４
〜Ｒ６により分圧され、抵抗Ｒ６の両端電圧は集積回路
ＩＣ２の１８番端子に印加される。集積回路ＩＣ２の１
１番端子に印加されるコンデンサＣ２４の端子電圧が約
０．５Ｖまで上昇し、抵抗Ｒ６の両端電圧が上記基準電
圧よりも低くなると、集積回路ＩＣ２の２２番端子の出
力はＨレベルになる。２２番端子のＨレベルの出力は抵
抗Ｒ10を通してパワーＭＯＳＦＥＴＱ３のゲートに始動
パルスを与え、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３をターンオンさ
せる。このとき、パワートランジスタＱ２はオフ状態に
保たれる。パワーＭＯＳＦＥＴＱ３がオンになると、イ
ンバータ回路４では、コンデンサＣ９、トランスＴ１の
１次巻線、共振用のインダクタＬ４、パワーＭＯＳＦＥ
ＴＱ３、抵抗Ｒ９を通して電流が流れる。したがって、
抵抗Ｒ９の両端電圧が上昇し、この電圧は集積回路ＩＣ
２の２０番端子である電流検出端子に印加され、集積回
路ＩＣ２の内部で別に設定された基準縁圧を越えると、
集積回路ＩＣ２の内部タイマが作動し、内部タイマの出
力電圧がＨレベルになる。内部タイマの時限時間は、集
積回路ＩＣ２の２番端子に外付された抵抗Ｒ２０とコン
デンサＣ２１とにより決定される。ここに、内部タイマ
は、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３のオン期間を、始動パルス
によって得たオン期間よりも引き延ばす機能を有する。
すなわち、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３は、内部タイマが動
作していないときには短時間だけオンになる。内部タイ
マの出力があらかじめ設定された時間間隔が経過してＬ
レベルになると、集積回路ＩＣ２は２２番端子の出力を
Ｌレベルにし、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３をターンオフさ
せる。パワーＭＯＳＦＥＴＱ３がオンになっている期間
には、インダクタＬ４の２次巻線ｎ２にはパワートラン
ジスタＱ２を逆バイアスしてオフに保つように電圧が発
生する。逆に、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３がターンオフす
ると、２次巻線ｎ２には逆極性の電圧が発生してパワー
トランジスタＱ２が順バイアスされ、パワートランジス
タＱ２がターンオンする。このようにして、インバータ
回路４は発振電流ないし発振電圧の出力を開始する。

【００４５】ところでドレイン電流が停止してパワーＭ
ＯＳＦＥＴＱ３がターンオフすると、インダクタＬ４は
同じ向きの電流を流し続けようとするから、インダクタ
Ｌ４の２次巻線ｎ２には逆極性の電圧が誘起される。こ
の誘起電圧による電流は、ダイオードＤ２を通して流れ
る。したがって、パワートランジスタＱ２は２次巻線ｎ
２に誘起された電圧によって順バイアスされてターンオ
ンする。上記電流が減少して零になると、コンデンサＣ
９が電源として機能し、パワートランジスタＱ２にコレ
クタ電流を流す。コレクタ電流がベース電流の所定倍に
なると、パワートランジスタＱ２は不飽和になる。した
がって、２次巻線ｎ２の誘起電圧は、パワートランジス
タＱ２のオン状態を維持できなくなるまでパワートラン
ジスタＱ２のベース電流を減少する。パワートランジス
タＱ２がターンオフした後にも、インダクタＬ４は、ト
ランスＴ１の１次巻線、チョッパ回路２よりなる直流電
源、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３の寄生ダイオードを通して
同じ向きに電流を流し続けようとする。寄生ダイオード
が導通すると、ソース−ドレイン間電圧は零まで低下
し、それに伴って、集積回路ＩＣ２の１８番端子である
電圧モニタ端子への印加電圧も低下する。その結果、抵
抗Ｒ６の両端電圧は集積回路ＩＣ２の内部で設定されて
いる基準電圧よりも下がり、集積回路ＩＣ２は２２番端
子である出力端子の出力をＨレベルにして、パワーＭＯ
ＳＦＥＴＱ３をターンオンさせる。これによって、パワ
ーＭＯＳＦＥＴＱ３にドレイン電流が流れる。ドレイン
電流が流れ始めた後には、抵抗Ｒ９の両端に電圧が発生
し、この電圧が集積回路ＩＣ２の２０番端子である電流
検出端子に印加され、この電圧は基準電圧と比較され
る。比較される電圧が基準電圧を越えていると、集積回
路ＩＣ２の内部タイマはあらかじめ設定された時限時間
で動作し、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３のオン期間を時限
し、その後、集積回路ＩＣ２はパワーＭＯＳＦＥＴＱ３
をターンオフさせるように制御する。上述のようにし
て、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３およびパワートランジスタ
Ｑ２は高周波で交互にオン・オフされ、トランスＴ１お
よびインダクタＬ４とコンデンサＣ１２とにより形成さ
れた共振回路を通してランプ７ａ，７ｂを点灯させるの
である。

【００４６】次に、ランプ電圧検出回路７の動作につい
て説明する。ランプ７ａ，７ｂが寿命末期に近付くと、
ランプ電流が減少してランプ電圧が上昇し、インバータ
回路４の出力電圧も上昇する。したがって、トランスＴ
１の２次巻線の誘起電圧が上昇し、２次巻線にダイオー
ドＤ５および抵抗Ｒ２５を介して直列接続されている抵
抗Ｒ３３の両端電圧が上昇する。抵抗Ｒ３３の両端電圧
は、集積回路ＩＣ２の１５番端子に入力され所定の閾値
（集積回路ＩＣ２の内部でたとえば５Ｖに設定される）
と比較される。抵抗Ｒ３３の電圧がこの閾値を越える
と、集積回路ＩＣ２は２２番端子である出力端子の出力
をＬレベルに設定し、パワーＭＯＳＦＥＴＱ３をターン
オフさせるか、あるいは所定時間内で間欠的に出力を”
Ｈ”レベルに設定する。このようにして、インバータ回
路４の発振が停止もしくはランプ電圧が制限されること
になる。したがって、ランプ電圧検出回路７を設けてい
ることにより、集積回路ＩＣ２はランプ７ａ，７ｂの寿
命が末期に近づいたことを知ることができ、インバータ
回路４の動作を停止させたり制限したりし、寿命末期で
は無負荷状態に近くなってランプ電圧が上昇するのに対
して、このような過電圧から回路要素を保護することが
できるのである。したがって、パワートランジスタＱ２
およびパワーＭＯＳＦＥＴＱ３は過電圧による破壊が防
止され、インダクタＬ４およびトランスＴ１の１次巻線
は過熱が防止される。

【００４７】次に、間欠発振タイマ回路８の動作につい
て説明する。いま、本装置を作動させた状態でいずれか
一方のランプ７ａ，７ｂを交換のために取り外すと、共
振用のコンデンサＣ１２が切り離されてインバータ回路
４は停止する。すなわち、コンデンサＣ１２が切り離さ
れると共振回路が形成されなくなり、またトランスＴ１
の２次巻線が開放されて１次巻線のインダクタンスが増
加する。その結果、インダクタＬ４を通過する電流が減
少し、パワートランジスタＱ２のベースに十分な順方向
バイアスを与えることができなくなり、パワートランジ
スタＱ２とパワーＭＯＳＦＥＴＱ３とはともにオフにな
る。この状態が継続すれば、一般に使用者はランプ交換
を行って再始動させることになる。

【００４８】ここで本発明者らは上記放電灯点灯装置を
用いて、前述のＨＥ２８ＷのランプとＨＯ５４Ｗのラン
プとを点灯した場合のランプ電流を測定したところ図２
に示すような変化がわかった。図２中イはＨＥランプの
電流を、ロはＨＯランプの電流を示す。また両ランプの
ランプ定格差はｌ：１．９倍である。ここで、インバー
タ回路４の発振周波数を５０ｋＨｚで固定させると、Ｈ
Ｅ２８Ｗでは１７０ｍＡ、ＨＯ５４Ｗでは４００ｍＡの
ランプ電流が得られるとともに、それぞれの定格出力
（ＨＥ：２８Ｗ、ＨＯ：５４Ｗ）が得られることを示し
ている。このときのインダクタＬ４とコンデンサＣ１２
の固有振動周波数は略２８ｋＨｚにあり、その両端に与
えられたチョッパ電圧は４００Ｖである。

【００４９】しかして本実施形態ではＨＥ２８Ｗのラン
プとＨＯ５４Ｗのランプ( ＨＥ２８：９８２Ω、ＨＯ：
３３７Ω）と、インダクタＬ４( ２．２ｍＨ) −コンデ
ンサＣ１２（１５ｎＦ）の組合せとチョッパ電圧(4００
Ｖ) 及び発振周波数を５０ｋＨｚで固定する組み合わせ
により、ＨＥ２８Ｗの使用時は１７０ｍＡ、ＨＯ５４Ｗ
の使用時は４００ｍＡのランプ電流が得られ、上記ラン
プ電流をそれぞれ得られる組合せの構成であれば、ＨＥ
２８ＷとＨＯ５４Ｗのランプで共用できる放電灯点灯装
置が実現できることが証明できた。

【００５０】ところで上記図１の放電灯点灯装置は昇圧
チョッパ方式と自励，他励制御式のハーフブリッジで構
成された、インバーた回路４を使用したものであるが、
図３に示すように共振回路を形成しているインダクタＬ
０、コンデンサＣ０のインピーダンス要素が商用電源の
電圧に応じて変化する通称高周波充電式インバータ回路
や、ハーフブリッジのスイッチング回路の一方をチョッ
パ回路のスイッチとして兼用する１石兼用式インバータ
回路や、図４のようなインダクタＬ０，コンデンサＣ０
とでＬＣ共振回路を構成するハーフブリッジのスイッチ
ング素子の両方をチョッパ回路のスイッチとして兼用す
る２石兼用式インバータ回路や、４石のスイッチング素
子を用いたフルブリッジ式インバータ回路、１石式イン
バータ回路、プッシュプル方式のインバータ回路などに
おいても、ＬＣ共振回路の組合せは無限であり、インバ
ータ回路の発振周波数を２０ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの範
囲で固定したままＨＥとＨＯランプを共用して点灯させ
る方式が本発明に含まれるのはいうまでもない。尚図
３, 図４の回路構成自体は周知であるのでここでは説明
を省略する。（実施形態２）本実施形態は図１の放電灯点灯装置を前
述のＨＥ２ＩＷのランプとＨＯ３９Ｗのランプとで共用
するものであり、図５は図１に示すインバータ回路４の
発振周波数を変えてそれぞれのランプを点灯した場合の
ランプ電流の変化を測定した結果を示している。図５中
イはＨＥランプの電流を, ロはＨＯランプの電流を示
す。尚両ランプのランプ定格差はｌ：１．８倍である。
インバータ回路４の発振周波数を４８ｋＨｚに固定する
ると、ＨＥ２１Ｗでは１７０ｍＡ、ＨＯ３９Ｗでは３３
０ｍＡのランプ電流が得られるとともいに、それぞれの
定格出力（ＨＥ：２１Ｗ、ＨＯ：３９Ｗ）が得られるこ
とを示している。

【００５１】このときのインダクタＬ４とコンデンサＣ
１２の固有振動周波数は略２４ｋＨｚにあり、その両端
に与えられたチョッパ電圧は4 ００Ｖである。

【００５２】しかして本実施形態では、ＨＥ２１Ｗのラ
ンプとＨＯ３９Ｗのランプ( ＨＥ２１W ：７２５Ω、Ｈ
Ｏ３９Ｗ：３４８Ω）と、インダクタＬ４（１７０ｍ
Ｈ）、コンデンサＣ１２（２０ｎＦ）の組合せとチョッ
パ電圧( ４００Ｖ）及び発振周波数を４８ｋＨｚで固定
する組み合わせにより、ＨＥ２１Ｗのランプの使用時は
１７０ｍＡ、ＨＯ３９Ｗのランプの使用時に３３０ｍＡ
のランプ電流が得られ、上記ランプ電流をそれぞれ得ら
れる組合せの構成であれば、ＨＥ２１ＷのランプとＨＯ
３９Ｗのランプとで共用できる放電灯点灯装置が実現で
きることが証明できた。

【００５３】尚本実施形態の放電灯点灯装置は、昇圧チ
ョッパ方式と自励他制御のハーフブリッジをもちいたも
のであるが、実施形態１と同様他の種類のインバータ回
路を用いたものでもＨＥ２１ＷのランプとＨＯ３９Ｗの
ランプとで共用できる放電灯点灯装置を実現できるのは
言うまでもない。

【００５４】（実施形態３）図６は、図１で示した放電
灯点灯装置を用いて、前述のＨＥｌ４ＷランプとＨＯ２
４Ｗのランプを点灯した場合のランプ電流の変化を示し
ている。図６中イはＨＥランプの電流を、ロはＨＯラン
プの電流を示す。尚両ランプの定格差はｌ：１．7 倍で
ある。ここで、インバータ回路４の発振周波数を４７ｋ
Ｈｚで固定させて動作させると、ＨＥｌ４Ｗのランプで
は１７０ｍＡ、ＨＯ２４Ｗのランプでは２２５ｍＡのラ
ンプ電流が得られ、それぞれの定格出力（ＨＥ：１４
Ｗ、ＨＯ：２４Ｗ）が得られたことを示している。

【００５５】このときのインダクタＬ４とコンデンサＣ
１２の固有振動周波数は略２９ｋＨｚで、その両端に与
えるチョッパ電圧は4 ００Ｖである。

【００５６】しかして本実施形態では、ＨＥｌ４Ｗのラ
ンプとＨＯ２４Ｗのランプ( ＨＥ１４：４８２Ω、ＨＯ
２４：２５０Ω）と、インダクタＬ４（インダクタンス
値＝３．０ｍＨ）、コンデンサＣ１２（静電容量値＝２
０ｎＦ）の組合せとチョッパ電圧（４００Ｖ）及び発振
周波数を４７ｋＨｚで固定する組み合わせにより、ＨＥ
ｌ４Ｗのランプの使用時には１７０ｍＡ、ＨＯ２４Ｗの
ランプの使用時には３００ｍＡのランプ電流が得られ、
上記ランプ電流をそれぞれ得られる組合せの構成であれ
ば、ＨＥｌ４ＷのランプとＨＯ２４Ｗのランプで共用で
きる放電灯点灯装置が実現できることが証明できた。

【００５７】本実施形態の放電灯点灯装置は、昇圧チョ
ッパ方式と自励他制のハーフブリッジのインバータ回路
を用いているが、実施形態1 と同様他の種類のインバタ
ー回路を用いて本実施形態と同様にＨＥｌ４Ｗのランプ
とＨＯ２４Ｗのランプで共用できる放電灯点灯装置を実
現できるのは言うまでもない。（実施形態４）図７は図１に示した放電灯点灯装置を用
いて、前述のＨＥ３５ＷのランプとＨＯ４９Ｗのランプ
を点灯した場合のランプ電流の変化を示している。図７
中イはＨＥランプの電流を、ロはＨＯランプの電流を示
す。尚両ランプの定格差はｌ：１．４倍である。ここ
で、インバータ回路の発振周波数を５０ｋＨに固定して
動作させると、ＨＥ３５Ｗでは１７０ｍＡ、ＨＯ４９Ｗ
では２５５ｍＡのランンプ電流が得られ、それぞれの定
格出力（ＨＥ：３５Ｗ、ＨＯ：４９Ｗ）が得られたこと
を示している。

【００５８】この場合インダクタＬ４とコンデンサＣ１
２の固有振動周波数は略２９ｋＨｚにあり、その両端に
与えられたチョッパ電圧は4 ００Ｖである。

【００５９】しかして本実施形態では、ＨＥ３５Ｗのラ
ンプとＨＯ４９Ｗのランプ( ＨＥ３５：１２３０Ω、Ｈ
Ｏ４９：７４５Ω ）と、インダクタＬ４（インダクタ
ンス値＝１．５ｍＨ) −コンデンサＣ１２（静電容量値
＝２０ｎＦ）の組合せとチョッパ電圧（４００Ｖ) 及び
発振周波数を５０ｋＨｚで固定する組み合わせにより、
ＨＥ３５Ｗのランプの使用時は１７０ｍＡ、ＨＯ４９Ｗ
のランプの使用時は２５５ｍＡのランプ電流が得られ、
上記ランプ電流をそれぞれ得られる組合せの構成であれ
ば、ＨＥ３５ＷのランプとＨＯ４９Ｗのランプで共用で
きる放電灯点灯装置が実現できることが証明できた。
本実施形態２の放電灯点灯装置は、昇圧チョッパ方式と
自励他制のハーフブリッジのインバータ回路を用いてい
るが、実施形態１と同様他の種類の高周波点灯装置で
も、ＨＥ３５ＷのランプとＨＯ４９Ｗのランプで共用で
きる放電灯点灯装置を実現できるのは言うまでもない。（実施形態５）ランプ（蛍光灯）の予熱電流特性は予熱
を与える時間に従属し、それぞれのランプに対して設定
されている。本実施形態における予熱の与え方は、図１
に示した放電灯点灯装置を用いて、点灯前の短時間（約
１秒）に、発振周波数を点灯周波数より高い所に設定
し、フィラメントを加熱する方法としている。

【００６０】以下に、本発明の骨子である同形状同寸法
で負荷の定格差が大きく、フィラメント抵抗値にも差が
ある複数種のＴ５ランプで同じ放電灯点灯装置を共用す
る方法を具体的に述べる。

【００６１】図８は、実施形態１中にある、ＨＥ２８Ｗ
のランプとＨＯ５４Ｗのランプの予熱電流特性を示した
ものである。図中イ、イ’はＨＥランプの予熱電流の最
大，最小を、ロ、ロ’はＨＯランプの予熱電流の最大，
最小をそれぞれ示す。ランプの予熱電流（図８：予熱電
流の最大と最小はＩＥＣ８１Ａでの推奨値）はランプそ
れぞれに差がある。当然予熱時にはランプの両端間の抵
抗は無限大であるため、ＬＣの直列共振カーブに従った
予熱電流をフィラメント間に与えることとなる。その
為、実施形態１〜４のように点灯時それぞれのランプが
等価抵抗として置き換えられる前の段階なので、上記Ｈ
Ｅ２８ＷとＨＯ５４Ｗを共用する為には、どちらか一方
の予熱電流の範囲に合わせる必要がある。

【００６２】本実施形態では、複数のランプ共用のメリ
ットを最大に活かす為、あえてＩＥＣの推奨値から外れ
たＨＯタイプの最小予熱電流とＨＥタイプの最大予熱電
流の間の領域でランプに予熱電流を与えることとした。

【００６３】また該予熱電流の供給は、インバータ回路
４の発振周波数を固定し、予熱時間を１秒間として、略
０．６Ａの予熱電流を与えることＴＯした。

【００６４】それにより、複雑な制御を用いずにランプ
共用化できることが可能である。即ＨＯタイプのＩＥＣ
推奨予熱電流に固定で予熱を与えると、ＨＥタイプにお
いては予熱過多により、フィラメントが加熱され、ラン
プの管端部の黒化が速くなってしまう。またＨＥタイプ
のＩＥＣ推奨予熱電流に固定で予熱を与えると、ＨＯタ
イプを使用したときには予熱不足によりコールドスター
トに近くなり、ランプ寿命に影響を与える。

【００６５】そのため、あえてその中間領域（図８の斜
線領域）を用いるものとした。ＨＥ３５ＷとＨＯ４９
Ｗ、及びＨＥ１４ＷとＨＯ２４Ｗ、ＨＥ２１ＷとＨＯ３
９Ｗにおいても上記同様に設定すれば予熱時にも共用可
能となることは言うまでもない。

【００６６】さらに効率良く予熱設計を進めるために、
上記予熱範囲を（ＨＯランプの最小予熱電流＋ＨＥラン
プの最大予熱電流）／２とした。一般的にランプ及びイ
ンバータ回路内に使用される部品にはばらつき要因があ
るため上記範囲に対して±１００ｍＡとすることを特徴
づけた。また±１００ｍＡの範囲で予熱電流の範囲で予
熱電流のセンターを用いることは上記インバータ回路の
製造上においても重要で、ボリュームなどで出力を合わ
せ込む際にも上記範囲であれば、工程と実ランプで相関
をとれる範囲である。

【００６７】尚実施形態１乃至４のランプの組み合わせ
以外に、ランプの定格差がｌ：１．８倍のランプの組み
合わせにおいても、インバータ回路２の発振周波数の固
定と, インダクタＬ４及びコンデンサＣ１２のＬＣ直列
共振回路の回路定数を定めて両ランプの定格に適合した
共用化な放電灯点灯装置を実現できるのは言うまでもな
い。

【００６８】

【発明の効果】請求項１の発明は、同形状同寸法で定格
がそれぞれ異なる複数種の蛍光灯を適合ランプとし、商
用電源を整流・平滑する直流電源と、この直流電源に接
続されて高周波の出力を発生するＬＣ共振回路を有する
インバータ回路とを有し、このインバータ回路は、通常
点灯後の発振周波数を変化させることなく且つ、上記複
数種の蛍光灯のそれぞれを点灯させても適合ランプの定
格を損なうことなく点灯可能な固定発振周波数と回路定
数とを設定したので、同形状同寸法で定格がそれぞれ異
なる複数種の蛍光灯を適合ランプとして使用することが
でき、しかもこれら蛍光灯で共用するために、インバー
タ回路を制御する必要がないため，製造コストも安価に
なるという効果がある。

【００６９】請求項２の発明は、請求項１の発明におい
て、上記インバータ回路にはランプ予熱手段を備え、上
記複数種の蛍光灯をそれぞれ予熱させる何れの場合で
も、適合ランプの定格を損なわないようにインバータ回
路の発振周波数を固定しているので、上記効果に加え、
蛍光灯の予熱においてもインバータ回路を制御すること
なく共用することができるという効果がある。

【００７０】請求項３の発明は、請求項１又は２の発明
において、バルブ径が１６ｍｍの蛍光灯を用いる放電灯
点灯装置に適用できる。特に請求項４の発明は、請求項
１乃至３の何れかの発明において、ランプ定格が、１：
１．４倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯を、また
請求項５の発明は、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１. ７倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯
を、さらに請求項６の発明は、請求項１乃至３の何れか
の発明において、上記複数種の蛍光灯はランプ定格が、
１：１. ８倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯を、
請求項７の発明は、上記複数種の蛍光灯はランプ定格
が、１：１. ９倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯
を使用する放電灯点灯装置においてインバータ回路の共
用化が図れる。

【００７１】請求項８の発明は、請求項２の発明におい
て、上記予熱電流は予熱時間に依存し、最も大きなラン
プ定格の最小予熱電流と最も小さなランプ定格の最大予
熱電流の間の範囲の電流値を使用するので、インバータ
回路を制御することなく予熱電流に対しても共用化を図
れるのが容易であるという効果ある。

【００７２】請求項９の発明は、請求項８の発明におい
て上記範囲を（最小予熱電流＋最大予熱電流）／２の±
１００ｍＡとしたので、予熱設計の効率化が図れるとい
う効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の各実施形態に用いる放電灯点灯装置の
一例を示す回路図である。

【図２】実施形態１に用いるランプのランプ電流とイン
バータ回路の発振周波数の関係を示す説明図である。

【図３】実施形態１に用いる放電灯点灯装置の別の例を
示す回路図である。

【図４】実施形態１に用いる放電灯点灯装置の他の例を
示す回路図である。

【図５】実施形態２に用いるランプのランプ電流とイン
バータ回路の発振周波数の関係を示す説明図である。

【図６】実施形態３に用いるランプのランプ電流とイン
バータ回路の発振周波数の関係を示す説明図である。

【図７】実施形態４に用いるランプのランプ電流とイン
バータ回路の発振周波数の関係を示す説明図である。

【図８】実施形態５に用いるランプの予熱電流と予熱時
間の関係を示す説明図である。

【図９】（ａ）はＨＥランプの諸元値の説明図である。
（ｂ）はＨＯランプの諸元値の説明図である。

【符号の説明】

１全波整流回路２チョッパ回路３チョッパ制御回路４インバータ回路５インバータ制御回路６フィルタ回路７ａ，７ｂランプ８ランプ電圧検出回路９間欠発発振タイマＬ４インダクタＣ１２コンデンサ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】同形状同寸法で定格がそれぞれ異なる複数
種の蛍光灯を適合ランプとし、商用電源を整流・平滑す
る直流電源と、この直流電源に接続されて高周波の出力
を発生するＬＣ共振回路を有するインバータ回路とを有
し、このインバータ回路は、通常点灯後の発振周波数を
変化させることなく且つ、上記複数種の蛍光灯のそれぞ
れを点灯させても適合ランプの定格を損なうことなく点
灯可能な固定発振周波数と回路定数とを設定して成るこ
とを特徴とする放電灯点灯装置。
【請求項２】上記インバータ回路にはランプ予熱手段を
備え、上記複数種の蛍光灯をそれぞれ予熱させる何れの
場合でも、適合ランプの定格を損なわないようにインバ
ータ回路の発振周波数を固定して成ることを特徴とする
請求項１記載の放電灯点灯装置。
【請求項３】上記複数種の蛍光灯は、バルブ径が１６ｍ
ｍ〜１７ｍｍの蛍光灯であることを特徴とする請求項１
又２に記載の放電灯点灯装置。
【請求項４】上記複数種の蛍光灯はランプ定格が、１：
１．４倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯であるこ
とを特徴とする請求項１乃至３の何れか記載の放電灯点
灯装置。
【請求項５】上記複数種の蛍光灯はランプ定格が、１：
１. ７倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯であるこ
とを特徴とする請求項１乃至３の何れか記載の放電灯点
灯装置。
【請求項６】上記複数種の蛍光灯はランプ定格が、１：
１. ８倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯であるこ
とを特徴とする請求項１乃至３の何れか記載の放電灯点
灯装置。
【請求項７】上記複数種の蛍光灯はランプ定格が、１：
１. ９倍以上の定格差を有する２種類の蛍光灯であるこ
とを特徴とする請求項１乃至３の何れか記載の放電灯点
灯装置。
【請求項８】上記予熱電流は予熱時間に依存し、最も大
きなランプ定格の最小予熱電流と最も小さなランプ定格
の最大予熱電流の間の範囲の電流値を使用することを特
徴とする請求項２記載の放電灯点灯装置。
【請求項９】上記範囲を（最小予熱電流＋最大予熱電
流）／２の±１００ｍｍＡとしたことを特徴とする請求
項８記載の放電灯点灯装置。