JPH1130686A - 液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器および冷却システム - Google Patents
液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器および冷却システムInfo
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- JPH1130686A JPH1130686A JP9185469A JP18546997A JPH1130686A JP H1130686 A JPH1130686 A JP H1130686A JP 9185469 A JP9185469 A JP 9185469A JP 18546997 A JP18546997 A JP 18546997A JP H1130686 A JPH1130686 A JP H1130686A
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Abstract
し、それにより原子炉建屋の空間容積の削減およびプラ
ント建設コストの低減を図るとともに、電磁ポンプ単体
を蒸気発生器の内部から配管を切断せずに取外して補修
することができるようにする。 【解決手段】液体金属をその内部で流下させる縦長な円
筒状の本体胴14と、本体胴の内部中心位置に同軸的に
配置され、その内部に本体胴内で流下した液体金属を下
端側から導入し得る内筒16と、内筒の上部に設けら
れ、導入した液体金属に上昇流を起こさせる電磁ポンプ
22と、本体胴と内筒との間にその内筒を囲む配置で設
けられ、その内部に水を流通させることにより液体金属
と水との熱交換を行って蒸気を発生させるヘリカルコイ
ル型の伝熱管束17とを備える。電磁ポンプは、本体胴
の上部から吊り下げ状態で支持され、かつ本体胴の上部
に着脱可能に嵌合される。
Description
リウム等の液体金属を使用する液体金属冷却型原子炉に
おける二次冷却系の構成、特に蒸気発生器およびその蒸
気発生器を用いた冷却システムに関するものである。
使用する液体金属冷却型原子炉、例えば高速増殖炉で
は、原子炉冷却材としての一次冷却材が放射能を帯びる
ため、この一次冷却系は蒸気発生系から隔離されてい
る。また、ナトリウムは水と反応し易いため、蒸気発生
器で万一ナトリウム水反応が生じた場合にも、一次系に
その反応が影響しないように二次冷却系が設置されてい
る。
系について図20を参照して説明する。原子炉容器1の
中には、燃料を装荷した炉心2が配置され、この炉心を
冷却する液体金属、例えばナトリウム等の冷却材3が装
填される。原子炉容器1内には一次ポンプ4が設けられ
るとともに、一次冷却材と二次冷却材との熱交換を行う
中間熱交換器5からなる一次冷却系が設けられている。
図示しないタービン発電機に供給する蒸気を生成する蒸
気発生器6と、二次冷却材を循環するための二次主循環
ポンプ7とにより構成されている。従来の構成では、こ
の二次主循環ポンプ7に機械式ポンプが採用されてい
る。
却系の配管構成によれば、二次主循環ポンプ7と蒸気発
生器6とが個別に設置され、それらの機器および配管が
原子炉補助建屋の空間の大きな割合を占め、建物および
ドレンタンクなどの付属設備の規模を大型化するため、
設備的に不経済となる問題があった。
プ7とを接続する配管8bの接続部はいずれも固定され
たアンカー点になるため、各機器を接続する配管8a,
8b,8cには、熱膨脹吸収するために途中部分に配管
ループを形成したり、蛇行させる必要があった。そのた
め、配管が占める空間容積が大きく、付帯設備が大型化
する問題があった。
簡素化して配管長を短縮する工夫がなされ、例えば特公
平7−7088「液体金属冷却型原子炉の冷却装置」等
が提案されている。この提案は、蒸気発生器内部に電磁
ポンプを合体させ、配管構成の簡素化を図ることを目的
に案出されたものであるが、さらに、電磁ポンプが万一
の故障の場合にも配管を切断せずに取出して補修できる
構成とすることが望まれる。
ものであり、機器構造および配置を簡素化して配管長を
短縮し、それにより原子炉建屋の空間容積の削減および
プラント建設コストの低減が図れるとともに、電磁ポン
プ単体を蒸気発生器の内部から配管を切断せずに取外し
て補修することができる液体金属冷却型原子炉の蒸気発
生器および冷却システムを提供することを目的とする。
め、請求項1の発明は、液体金属をその内部で流下させ
る縦長な円筒状の本体胴と、この本体胴の内部中心位置
に同軸的に配置され、その内部に前記本体胴内で流下し
た液体金属を下端側から導入し得る内筒と、この内筒の
上部に設けられ、導入した液体金属に上昇流を起こさせ
る電磁ポンプと、前記本体胴と内筒との間にその内筒を
囲む配置で設けられ、その内部に水を流通させることに
より液体金属と水との熱交換を行って蒸気を発生させる
ヘリカルコイル型の伝熱管束とを備えた液体金属冷却型
原子炉の蒸気発生器において、前記電磁ポンプは、前記
本体胴の上部から吊り下げ状態で支持され、かつ前記本
体胴の上部に着脱可能に嵌合されていることを特徴とす
る液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、本体胴の上部に
液体金属入口ノズルが上方から接続され、かつその液体
金属入口ノズルから入った液体金属はヘリカルコイル型
の伝熱管束の上部プレナムに排出される構成とされてお
り、さらに前記上部プレナムの液面部にオーバフローノ
ズルを有するオーバフロー管が前記伝熱管束の一部を利
用して外部に連通していることを特徴とする液体金属冷
却型原子炉の蒸気発生器を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、本体胴の下部に
はこの本体胴の下方に設置されたダンプと連通する連通
管が設けられ、かつ、その連通管の途中に液体金属と水
との反応時の圧力を解放する圧力解放板が設置されてい
ることを特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器
を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、本体胴の低温部
位である下部または伝熱管束位置に、その本体胴を支持
するためのスカートを設けたことを特徴とする液体金属
冷却型原子炉の蒸気発生器を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、ヘリカルコイル
型伝熱管束の内側に設置された内筒の内部に電磁ポンプ
を内包設置し、かつ、その下方にナトリウム−水反応事
故時に発生する圧力波を吸収するためのガス空間プレナ
ムを設けたことを特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸
気発生器を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、ヘリカルコイル
型伝熱管束の内側に設置された内筒の内部に電磁ポンプ
を内包設置し、その電磁ポンプの吐出ノズルを本体胴の
下部の鏡板に貫通させるとともに外部に連通させたこと
を特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器を提供
する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、内包する電磁ポ
ンプを2基並列した構成とし、その並列した電磁ポンプ
を上下2段設置として、合計4基の電磁ポンプを並列運
転するようにしたことを特徴とする液体金属冷却型原子
炉の蒸気発生器を提供する。
属冷却型原子炉の蒸気発生器において、内包される電磁
ポンプは流路構成が二重円筒管構成とされ、かつ二重円
筒管の両側に電磁コイルを配置するアニュラリニア型ダ
ブルステータ電磁ポンプであり、その内側ステータの支
持は、ステータ下部にて外側と剛接合されており、ま
た、内側ステータの上部は、外側ダクトと軸方向でスラ
イド可能な支持構造とされ、内側ステータ上部には外側
ダクトを貫通する電線管が連通することを特徴とする液
体金属冷却型原子炉の蒸気発生器を提供する。
いずれかに記載の蒸気発生器を用いた冷却システムであ
って、オーバフロー管は蒸気発生器の本体胴の下部から
に外部に導出されてオーバフロータンクに連通し、その
オーバフロータンク内にはオーバフローしたナトリウム
の純化を行うためのコールドトラップが内蔵され、その
コールドトラップで純化したナトリウムは前記蒸気発生
器のホットプレナムに汲み上げられるようにしたことを
特徴とする液体金属冷却型原子炉の冷却システムを提供
する。
金属冷却型原子炉の冷却システムにおいて、内蔵する電
磁ポンプを蒸気発生器外の構造物より支持したことを特
徴とする液体金属冷却型原子炉の冷却システムを提供す
る。
実施形態について、図面を参照して説明する。
による蒸気発生器の構造を示している。
端部が上鏡板14aおよび下鏡板14bによってそれぞ
れ閉塞された縦長な円筒状の本体胴14を有し、この本
体胴14はその下端部に設けられた支持スカート21に
より架台27に支持されている。本体胴14の内側に
は、内部中心位置に同軸的に内筒16が配置されてい
る。
3がヘリカルコイル状に巻回され、層状に配置されてヘ
リカルコイル型伝熱管束17を構成している。このヘリ
カルコイル型伝熱管束17の上下両端部は、それぞれ蒸
気管板19および給水管板12に接続されている。
ぞれ蒸気管台11aおよび給水管台11b内に固定され
ている。蒸気管台11aは本体胴14の上部外側部に取
付けられ、給水管台11bは下鏡板14bに取付けられ
ている。また、本体胴14の上部には液体金属入口ノズ
ル15が設けられ、蒸気発生器上部プレナム13内の液
体金属を流量配分するためのリングヘッダ15aに接続
されている。
が設けられ、この電子ポンプ22は液体金属出口ノズル
としての電磁ポンプノズル23に連絡管24を介して接
続され2ている。また、本体胴14の上部には支持フラ
ンジ25が設けられ、電磁ポンプ22は吊り下げられた
状態で、内筒16に接続された支持フランジ25の上端
の平板26とボルト(図示せず)により結合されてい
る。
蒸気発生器においては、中間熱交換器によって加熱され
た液体金属ナトリウムが入口配管を通って液体金属入口
ノズル15から本体胴14の内部に供給され、ヘリカル
コイル型伝熱管束17の外側を下降しながら給水と熱交
換して蒸気を発生せしめる。
リウムは、本体胴14の下部で流れが反転して伝熱管束
17のコイル中心側に配置されている内筒16内を上昇
し、この内筒16に設けられた電磁ポンプ22により吸
い出される。
リウムはオーバフロー方式による自由液面をもち、これ
により温度変化による二次系内でのナトリウム体積膨張
が吸収される。また、前記の構成によれば、従来設置さ
れていた二次系主循環ポンプの代替として電磁ポンプ2
2が蒸気発生器10aに内蔵合体されているため、機器
配置が簡素化し、配管長も短縮化される。したがって、
建屋などの付帯設備の小型化、ひいてはプラント建設コ
ストの低減が図れる。また、電磁ポンプ22の補修は、
蒸気発生器に接続される配管を切断しなくても、引き抜
き補修が可能となり、保守,補修性が向上し、運転し易
いプラントとなる。
れば、蒸気管台11aと給水管台11bとを本体胴14
の上部外側部と下鏡板14bとにそれぞれ設置し、液体
金属入口ノズル15および電磁ポンプ出口ノズル23を
本体胴4の上部に設置したことから、液体金属配管と水
・蒸気配管とが互いに分離される。また、電磁ポンプ出
口ノズル23を本体胴14よりも上部に配置することに
より、蒸気発生器10aの全高を低くすることができ
る。
び平板26を介して支持フランジ25にボルトで接合さ
れていること、および電磁ポンプ出口ノズル23と連絡
管24とは嵌合構造によって接合されていることから、
万一、電磁ポンプ22の補修が必要になった場合にも、
本体胴14から容易に引き抜くことができる等の作用効
果が奏される。
の伝熱管束17の上部プレナム13の内液面部にオーバ
フローノズル20が設置されている。このオーバフロー
ノズル20にはオーバフロー管20aが接続され、この
オーバフロー管20aはヘリカルコイル型伝熱管束17
の一部を利用して構成してある。オーバフローした液体
金属ナトリウムは、下鏡板14bに設けられたオーバフ
ローノズル管20aの下端から図示しないオーバフロー
タンクに流出する。
20aを設置することにより、プラントの起動・停止に
伴う液体金属の膨張・収縮による蒸気発生器内の液体金
属ナトリウムの液面の変動高さを考慮する必要がなくな
り、蒸気発生器全高の低減が可能となる。
の破損事故に備え、下鏡板14bに破損時の発生圧力を
蒸気発生器の下部に設置されたダンプタンク(図示せ
ず)に開放するため、該ダンプタンクと連通するための
連通配管40が設けられている。この連通配管40の途
中には、圧力解放板が設置されている。
圧力開放ラインが形成されるので、事故時においても信
頼性の高い圧力解放系を供給でき、主系統における発生
圧力の低減および反応生成物の移動を抑止することがで
きる。また、事故後の補修範囲の縮小化および構造材へ
の影響も抑止することができる。
10aを建屋躯体である架台27に支持するための支持
スカート21が設けられ、蒸気発生器10aを下置き支
持しており、この支持スカート21の具体的な設置レベ
ルは、蒸気発生器10aの上方向への熱膨張による変位
量が、図示しない中間熱交換器の上方向への熱膨張によ
る変位量とほぼ等しくなるような位置としている。
器の本体胴14の下部に設けることにより、以下の効果
がある。
る液体金属ナトリウムの温度が給水側の熱交換より低温
となった部位であり、そこを支持スカート21による支
持位置とすることで、支持スカート21に生じる熱応力
を小さくすることができ、支持スカート21の構造健全
性上有利なものとなる。
蒸気発生器は、運転中は上方向に熱膨張する。これに従
い、液体金属入口ノズル15および電磁ポンプ出口ノズ
ル23にも上方向への変位量が生じる。
磁ポンプ出口ノズル23に接続する図示しない二次主冷
却系配管は中間熱交換器に接続されているが、その中間
熱交換器と二次主冷却系配管接続部も熱膨張により上方
向に延びる構造となっている。そこで、中間熱交換器お
よび蒸気発生器が互いに上方向にほぼ同じ変位量で延び
ることから両者の相対変位は相殺され、引き回される二
次主冷却系配管には強制変位が作用せず、二次主冷却系
配管の構造健全性上有利なものとなる。
している。
ム13内に複数の電磁ポンプ30を環状配置で設けてあ
る。これらの電磁ポンプ30の上方に、1つの電磁ポン
プ出口ノズル23が、複数の電磁ポンプ30の吐出流量
を混合して流出させるために、上鏡板14a部に配置し
て設けてある。その他の構成は図1と略同様である。
ンプ30を複数配置することにより、万一、1基が故障
しても他の3基による運転が可能となり、プラント稼働
率の向上に繋る。
施形態を示している。
16内に電磁ポンプ50をヘリカルコイル型伝熱管束1
7の内側レベルまで懸架し、上部フランジである平板2
6により吊下げ支持している。内筒16の下方には、下
端部を蒸気発生器のコールドプレナム51側に解放し、
その内部にガス空間プレナム52を有するバッファ53
が設置されている。
ら流入した高温の液体金属ナトリウムは、内筒16の周
囲のヘリカルコイル型伝熱管束17を下降する間に熱交
換した後、蒸気発生器底部で反転し、内筒16内を上昇
する。上昇した液体金属ナトリウムは、電磁ポンプ50
に吸い込まれ、出口配管55を通って図示しない二次主
冷却系配管に送り出される。
56が設けられており、万一、伝熱管束17にリークが
生じた場合には、ナトリウム・水反応時の圧力により、
放出系ノズル56の下流に設置された図示しないラプチ
ャーディスクが破壊し、反応生成物は、放出系ノズル5
6の下流側の図示しないダンプタンク内に放出される。
リカルコイル型伝熱管束17の内方に設置することによ
り、電磁ポンプ50の周辺温度を低くすることができ
る。すなわち、入口ノズル54から流入した高温の液体
金属ナトリウムが伝熱管束17に沿って下降するに従い
熱交換により温度が低下する領域に、電磁ポンプ50を
設置することで、電磁ポンプ50に対するナトリウムの
熱的影響を緩和し、電磁ポンプ50の健全性向上を図る
ことができる。
ファ53を設置することにり、ナトリウム・水反応が生
じた場合に発生する大きな圧力を緩和することができ
る。すなわち、ナトリウム・水反応が生じると、そのと
き発生する圧力が伝播し、蒸気発生器のみならず、蒸気
発生器に繋る図示しない中間熱交換器、ダンプタンク等
の機器に影響し、構造設計上の重要な要因とになってい
る。本実施形態ではバッファ53を設置することによ
り、ナトリウム・水反応時の圧力を緩和することがで
き、圧力を受ける機器の設計の合理化、健全性の向上を
図ることができる。
を示している。
ターパイプとしての内筒16内に電磁ポンプ60を蒸気
発生器の上部フランジ25から吊り下げ支持している。
ンプ上方に設け、吐出口62を下方に設けている。この
吐出口62は、蒸気発生器底部に溶接固定された出口配
管63に嵌合部からの漏れを抑制するようピストンリン
グシール64を設けた部分で嵌合される。
ナトリウムが、内筒16の周囲の伝熱管束17の間を下
降する間に伝熱管束17内の水と熱交換した後、約30
0°となって、蒸気発生器底部で反転し、内筒16を上
昇する。上昇した液体金属ナトリウムは、電磁ポンプ6
0の周囲を上昇し、吸込口61から電磁ポンプ60に吸
い込まれ、電磁ポンプ本体で加圧される。そして、吐出
口62から吐出され、出口配管63を通って、図示しな
い二次主冷却系配管に送り出される。ピストンリングシ
ール64を設けた嵌合部は、電磁ポンプ60と出口配管
63との間の熱膨張変位差を吸収する。
口配管63を蒸気発生器底部に設けたことにより、熱交
換して約350°と温度の低くなったナトリウムを内包
する出口配管63を、ほぼ同じ温度のナトリウム中を通
して蒸気発生器底部に貫通させることができ、上部の高
温ナトリウム(約500℃)領域で蒸気発生器壁を貫通
する場合に比べて出口配管貫通部の構造信頼性を高める
ことができる。
図9に示すように、大容量の電磁ポンプ1基に代えて、
複数基の小型の電磁ポンプ60aを並列に設置する構成
としてもよい。この場合、1基で用いた場合の1/4の
流量の小型のポンプを4基設置している。
cの外径は多少大きくなるが、電磁ポンプ60aの1基
毎に図示しない逆流防止装置を設け、1基故障時にも残
りのポンプを運転することにより、1基設置で電磁ポン
プが故障した場合のように流量が0となることはない。
いる。
8,9に示した第3実施形態の変形例と同様に、内筒1
6内に図6,7に示した電磁ポンプの約1/4の容量を
有する同仕様の4基の電磁ポンプ70が設置されてい
る。但し、この電磁ポンプ70は図11,12に示すよ
うに、上下2基ずつのもの70a,70a,70b,7
0bに分かれており、上部2基の電磁ポンプ70aは、
蒸気発生器上部の支持フランジ25の平板26から、支
持筒71を介して吊り下げ支持されている。下部2基の
電磁ポンプ70bは、上部2基の電磁ポンプ70aに接
続された支持板72を介して支持されている。
い込み口73を有し、吐出口74は、出口配管75に嵌
合されている。出口配管75は、蒸気発生器底部に設け
た吐出ヘッダ76に溶接固定されている。
の電磁ポンプ70aの並びと平面上で直角に交差した配
置で設置され、上面側の吸込み口77を有し、吐出口7
6は、吐出ヘッダに嵌合接続される。前記4基の電磁ポ
ンプ70から吐出された液体金属ナトリウムは、吐出ヘ
ッダ76に集まり、蒸気発生器10dから吐出される。
ンプ内蔵型の蒸気発生器10dによれば、図6に示した
蒸気発生器とほぼ同一径の内筒16内に4基の電磁ポン
プ70を設置することができ、図示しない例えば逆止弁
のような逆流防止装置を設けることで、電磁ポンプが1
基故障しても、残りのポンプを運転することにより、電
磁ポンプ1基のみ設置の場合のように流量が0となるこ
とはない。なお、本実施形態の変形例としては、図示し
ないが1基設置時の電磁ポンプ容量の1/2容量の電磁
ポンプを2基上下に並べて設置した構成とすることも可
能である。
を示している。
ンプ80の外側ステータ81を支持するケーシング82
の下端に、内側に突出した内側ステータサポート83が
設けられ、この内側ステータサポート83上に内側ステ
ータ84が固定設置支持されている。
止め用サポート85が設けられ、外側ステータダクト8
6との間で接触支持されている。内側ステータ84の頂
部には、ケーブル配管87が溶接により接続され、ケー
ブル配管87は、出口配管88を貫通し、上部ガス空間
で開口する。
より、内側ステータ84は、内側ステータサポート83
により支持され、また内側コイルに電源供給を行う図示
していない内側ステータケーブルは、ケーブル配管86
内を通して外部に引き出される。
より、内側ステータ84の重量を、上部で外側ダクト8
6により支持する場合は、ステータ支持のために外側ダ
クトの厚肉化または支持構造の追加が必要であったもの
が、もともと外側ステータ80を支持するために厚肉構
造であったケーシング87により支持することができ、
構造を簡素化することができる。
させるケーブル配管87を内側ステータ84の頂部に設
けたことにより、電源ケーブルを最短距離で上部へ導く
ことができ、図示しない蒸気発生器外へ取り出すことが
できる。
形態を示している。
は、図6に示した第3実施形態と略同様であるが、電磁
ポンプ90が本体胴14の上方に設けられたコンクリー
ト製の据付床91から支持円筒92を介してこれと一体
となった内筒16内に吊り下げ支持される点が異なる。
また、支持円筒92と蒸気発生器上部とは、ベローズ9
3により結合されている。
蒸気発生器において、電磁ポンプ90は、据付床91か
ら支持円筒92によって吊り下げ支持される、なお、据
付床91は、建屋から支持された支持構造物等を適用し
てもよい。また、蒸気発生器上部と支持円筒92とを結
合するベローズ93により、蒸気発生器の熱膨張変位と
支持円筒92との熱膨張変位差とを吸収しながら、蒸気
発生器内の雰囲気と外気の気密を保持している。
施形態としての第7実施形態を示している。
却システムでは、蒸気発生器100のホットプレナム内
にオーバーフローノズル101が設置され、設定液位を
超えた液体金属ナトリウム102は、オーバーフローノ
ズル101を介し、オーバーフローライン103を介し
て下降するようになっている。オーバーフローライン1
03は、伝熱管104とともにヘリカルコイルを構成し
ており、オーバーフローした高温の液体金属ナトリウム
は下降するに従って蒸気発生器100の胴部内を流れる
液体金属ナトリウム102の温度低下に伴って温度が下
がる。
は、蒸気発生器100より低いレベルに設置されたオー
バーフロータンク105に流入する。オーバーフロータ
ンク105に流入した液体金属ナトリウムは、オーバー
フロータンク105内に設置されたコールドトラップ1
06により純化された後、汲上げ電磁ポンプ107によ
り汲み上げられ、再び蒸気発生器100に戻される。即
ち、本実施形態では、オーバーフロータンク105が全
ループ兼用となっている。
ステムによると、オーバーフロータンク105内にコー
ルドトラップ106を内蔵したことにより、ナトリウム
純化系機器の配置スペースを削減することができ、コン
パクトな配置設計が可能となる。
る。即ち、この図19の変形例では、汲上げ電磁ポンプ
107により汲み上げられた液体ナトリウムを、二次主
冷却系のコールドレグ配管108に、還流ライン109
を介して戻すようにしたものである。
機器配置スペースの削減、構成のコンパクト化等の効果
が奏される。
ば、ナトリウム配管切断等を必要とすることなく、電磁
ポンプを単独で蒸気発生器から引き抜くことが可能な電
磁ポンプ内蔵型の蒸気発生器を実現することができ、そ
れによりポンプと蒸気発生器とを接続するナトリウム配
管が削減でき、配置スペースも削減することができる。
したがって、液体金属冷却型原子炉の二次冷却系を簡素
化し、プラント建設コストを低減することができる等の
優れた効果が奏される。
全体断面図。
全体断面図。
全体断面図。
す全体断面図。
す要部断面図。
す全体断面図。
第7実施形態を示す系統図。
成図。
Claims (10)
- 【請求項1】 液体金属をその内部で流下させる縦長な
円筒状の本体胴と、この本体胴の内部中心位置に同軸的
に配置され、その内部に前記本体胴内で流下した液体金
属を下端側から導入し得る内筒と、この内筒の上部に設
けられ、導入した液体金属に上昇流を起こさせる電磁ポ
ンプと、前記本体胴と内筒との間にその内筒を囲む配置
で設けられ、その内部に水を流通させることにより液体
金属と水との熱交換を行って蒸気を発生させるヘリカル
コイル型の伝熱管束とを備えた液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、前記電磁ポンプは、前記本体胴の
上部から吊り下げ状態で支持され、かつ前記本体胴の上
部に着脱可能に嵌合されていることを特徴とする液体金
属冷却型原子炉の蒸気発生器。 - 【請求項2】 請求項1記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、本体胴の上部に液体金属入口ノズ
ルが上方から接続され、かつその液体金属入口ノズルか
ら入った液体金属はヘリカルコイル型の伝熱管束の上部
プレナムに排出される構成とされており、さらに前記上
部プレナムの液面部にオーバフローノズルを有するオー
バフロー管が前記伝熱管束の一部を利用して外部に連通
していることを特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸気
発生器。 - 【請求項3】 請求項1記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、本体胴の下部にはこの本体胴の下
方に設置されたダンプと連通する連通管が設けられ、か
つ、その連通管の途中に液体金属と水との反応時の圧力
を解放する圧力解放板が設置されていることを特徴とす
る液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器。 - 【請求項4】 請求項1記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、本体胴の低温部位である下部また
は伝熱管束位置に、その本体胴を支持するためのスカー
トを設けたことを特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸
気発生器。 - 【請求項5】 請求項1記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、ヘリカルコイル型伝熱管束の内側
に設置された内筒の内部に電磁ポンプを内包設置し、か
つ、その下方にナトリウム−水反応事故時に発生する圧
力波を吸収するためのガス空間プレナムを設けたことを
特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器。 - 【請求項6】 請求項1記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、ヘリカルコイル型伝熱管束の内側
に設置された内筒の内部に電磁ポンプを内包設置し、そ
の電磁ポンプの吐出ノズルを本体胴の下部の鏡板に貫通
させるとともに外部に連通させたことを特徴とする液体
金属冷却型原子炉の蒸気発生器。 - 【請求項7】 請求項6記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、内包する電磁ポンプを2基並列し
た構成とし、その並列した電磁ポンプを上下2段設置と
して、合計4基の電磁ポンプを並列運転するようにした
ことを特徴とする液体金属冷却型原子炉の蒸気発生器。 - 【請求項8】 請求項7記載の液体金属冷却型原子炉の
蒸気発生器において、内包される電磁ポンプは流路構成
が二重円筒管構成とされ、かつ二重円筒管の両側に電磁
コイルを配置するアニュラリニア型ダブルステータ電磁
ポンプであり、その内側ステータの支持は、ステータ下
部にて外側と剛接合されており、また、内側ステータの
上部は、外側ダクトと軸方向でスライド可能な支持構造
とされ、内側ステータ上部には外側ダクトを貫通する電
線管が連通することを特徴とする液体金属冷却型原子炉
の蒸気発生器。 - 【請求項9】 請求項1から8までのいずれかに記載の
蒸気発生器を用いた冷却システムであって、オーバフロ
ー管は蒸気発生器の本体胴の下部からに外部に導出され
てオーバフロータンクに連通し、そのオーバフロータン
ク内にはオーバフローしたナトリウムの純化を行うため
のコールドトラップが内蔵され、そのコールドトラップ
で純化したナトリウムは前記蒸気発生器のホットプレナ
ムに汲み上げられるようにしたことを特徴とする液体金
属冷却型原子炉の冷却システム。 - 【請求項10】 請求項9記載の液体金属冷却型原子炉
の冷却システムにおいて、内蔵する電磁ポンプを蒸気発
生器外の構造物より支持したことを特徴とする液体金属
冷却型原子炉の冷却システム。
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1997-07-10 JP JP18546997A patent/JP3950517B2/ja not_active Expired - Lifetime
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