JPH1130571A - 構造物の健全性判定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 実際に施工された構造物の健全性を簡単な計
器を用いて判定することができる構造物の健全性判定装
置を得ること。 【解決手段】 本発明は、構造物３と、構造物３の内部
に同図横方向に埋設され、かつその中央部が折曲げられ
た導電性線材からなるセンサ４と、該センサ４の抵抗値
をプローブ２ａ、２ｂを介して測定するテスタ１とを有
している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、構造物の健全性の
判定に用いられる構造物の健全性判定装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】土木・建築等の構造物は、地震荷重や風
荷重などによって被害を受け、時には倒壊する。このこ
とから、これらの荷重を当然考慮して構造物の設計が行
われるが、それにもかかわらず被害を受ける理由は、こ
れらの荷重がもつ発生過程の不規則性、発生時点、大き
さ、継続時間等が統計的に変動するためである。

【０００３】そこで、周知のように、構造物（例えば、
コンクリート）に生じるひび割れの有無、ひいてはひび
割れの程度等のいわゆる健全性を検知すべくひび割れ幅
を計測するための手法としては、現在までのところ次の
ようなものが実用化されている。 目視によりひび割れの有無を観察しクラックスケール
を用いてひび割れ幅を読み取るもの。 接着型抵抗線ひずみゲージ（ワイヤーストレインゲー
ジ）を構造物の表面に接着するもの。 非接触型ひずみ計（カールソン型計器）を構造物の内
部に埋設しておくもの。 金属板に打ち込んだ鋼球を標点とする押当て式ひずみ
計（コンタクト式ひずみゲージ）を構造物の表面に接着
して用いるもの。 電気的変位計（πゲージ）を用いるもの。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来の手法は、実験室において構造物たるコンクリート試
験体に対してひび割れ試験を行う場合に適用し得るもの
の、実際に構築されている屋外の構造物のひび割れを長
期にわたってモニタリングする場合にそのまま適用する
ことは以下のような理由によりいずれも無理がある。 目視観察によるものは精度の点で難があり、特に構造
物の表面が汚れているような場合には、微細なひび割れ
を検知し難い。さらに、目視観察によるものは、次のよ
うな部分、場所の健全性を確認することができない。 （ａ）地下部分、仕上材、天井材、カバー（屋上におけ
る防水層やトンネルの覆工等）、機器配管類の陰になっ
ている部分、作業員が立ち入ることができない程狭い部
分。 （ｂ）高所作業を伴い、かつ安全な作業足場を確保し難
い場所。 （ｃ）水・海水に接している構造物や水中構造物。 （ｄ）発電所設備等のような（超）高電圧設備機器が設
置されている場所。 （ｅ）原子力施設や放射性廃棄物の処分場等のような放
射性物質を取り扱う施設。 （ｆ）人体に有害な気体（ガス）または刺激臭（臭い）
が発生する場所。 （ｇ）酸素欠乏状態になり易い場所。 （ｈ）出来れば避けたい汚物、光、騒音、粉塵、振動等
がある場所。 （ｉ）高温度、高湿度の場所。 接着型抵抗線ひずみゲージは耐久性に難がある。 非接触型ひずみ計は高価であるので測定箇所が限定さ
れる。 押当て式ひずみ計は構造物の表面に対する接着の手間
を要し、また鋼球が錆びるという懸念がある。 電気的変位計は屋外において使用する場合は耐久性に
難があり、実用的でない。 本発明はこのような背景の下になされたもので、実際に
施工された構造物の健全性を簡単な計器を用いて判定す
ることができる構造物の健全性判定装置を提供すること
を目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、構造物と、前記構造物の内部に埋設され、所定値以
上の引っ張り力で破断する導電性材料から構成されたセ
ンサと、前記センサにおける少なくとも２点に各々接続
された複数の端子と、前記複数の端子のうち少なくとも
２つの端子間の抵抗値を測定する抵抗測定手段とを具備
することを特徴とする。また、請求項２に記載の発明
は、構造物と、前記構造物の表面に貼着され、所定値以
上の引っ張り力で破断する導電性材料から構成されたセ
ンサと、前記センサにおける少なくとも２点に各々接続
された複数の端子と、前記複数の端子のうち少なくとも
２つの端子間の抵抗値を測定する抵抗測定手段とを具備
することを特徴とする。また、請求項３に記載の発明
は、構造物と、筒形状の筒部材と該筒部材に充填された
導電性粉末と前記筒部材の両端面を各々塞ぐ２つの封止
部材とから構成され、前記構造物の内部に埋設されたセ
ンサと、前記２つの封止部材間に存在する前記導電性粉
末の抵抗値を測定する抵抗測定手段とを具備することを
特徴とする。また、請求項４に記載の発明は、構造物
と、前記構造物の内部に埋設され、第１の値以上の引っ
張り力で破断する第１の導電性材から構成された第１の
センサと、前記第１のセンサにおける少なくとも２点に
各々接続された複数の第１の端子と、前記構造物の内部
に前記第１のセンサに対して近接配置されるように埋設
され、前記第１の値と異なる第２の値以上の引っ張り力
で破断する第２の導電性材料から構成された第２のセン
サと、前記第２のセンサにおける少なくとも２点に各々
接続された複数の第２の端子と、前記複数の第１の端子
のうち少なくとも２つの第１の端子間の第１の測定値を
測定する一方、前記複数の第２の端子のうち少なくとも
２つの第２の端子間の第２の抵抗値を測定する抵抗測定
手段とを具備することを特徴とする。また、請求項５に
記載の発明は、構造物と、前記構造物の内部に各々対向
するようにして埋設された第１および第２の電極から構
成されたセンサと、前記第１の電極と前記第２の電極と
の間に介在する前記構造物の抵抗値を測定する抵抗測定
手段とを具備することを特徴とする。また、請求項６に
記載の発明は、構造物と、前記構造物の外周面に巻回さ
れ、所定値以上の引っ張り力で破断する導電性材料から
構成されたセンサと、前記センサにおける少なくとも２
点に各々接続された複数の端子と、前記複数の端子のう
ち少なくとも２つの端子間の抵抗値を測定する抵抗測定
手段とを具備することを特徴とする。また、請求項７に
記載の発明は、内部に金属部材が埋設されてなる構造物
と、前記構造物の内部に埋設されかつその一端部が前記
金属部材の一端部に接続され、所定値以上の引っ張り力
で破断する導電性材料から構成されたセンサと、前記セ
ンサの他端部に接続された端子と、前記金属部材の他端
部と前記端子との間の、前記センサの抵抗値を測定する
抵抗測定手段とを具備することを特徴とする。

【０００６】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態について説明する。図１は本発明の一実施形態に
よる構造物の健全性判定装置の概略構成を示す図であ
る。この図において、１は、被測定対象物の直流抵抗ま
たはインピーダンスを測定するテスタであり、その端子
１ａには、プローブ２ａの一端が接続されており、その
端子１ｂには、プローブ２ｂの一端が接続されている。
また、テスタ１には、図示しない切り替えスイッチが設
けられており、この切り替えスイッチの切り替えによ
り、直流抵抗測定またはインピーダンス測定の選択が行
われる。ここで、上記インピーダンス測定により、セン
サ４のキャパシタンス成分およびインダクタンス成分が
測定される。

【０００７】３は、構造物であり、例えば、構造用鉄筋
等の補強材を内部に有しないコンクリート構造物、上記
補強材を内部に有する鉄筋コンクリート構造物、柱、
梁、壁、筋交い、階段、基礎版、フーチング、基礎杭等
である。４は、構造物３の内部に同図横方向に埋設さ
れ、かつその中央部が折曲げられた導電性線材からなる
センサであり、その一端４ａおよび一端４ｂが構造物３
の一側面より突出している。このセンサ４は、構造物３
の健全性を検知するものである。また、測定時におい
て、センサ４の一端４ａには、プローブ２ａの他端が当
接され、かつ一端４ｂには、プローブ２ｂの他端が当接
される。なお、この導電性線材４の具体的構成等の詳細
については後述する。

【０００８】上記構成において、今、構造物３に対して
同図に示す矢印Ａ方向に荷重が作用していないものとす
る。従って、この場合、構造物３の形状は、同図に２点
鎖線で示すものとされている。この状態において、作業
者は、テスタ１の切り替えスイッチを直流抵抗測定側に
切り替えた後、プローブ２ａおよび２ｂの各他端を導電
性線材４の一端４ａおよび４ｂに当接させる。これによ
り、テスタ１には、導電性線材４の直流抵抗値が表示さ
れ、今の場合、導電性線材４に損傷、断線等が生じてい
ないものとすると、上記直流抵抗値は、ほぼゼロであ
る。従って、作業員は、直流抵抗値がゼロであるため、
導電性線材４ひいては構造物３に損傷、亀裂等が発生し
ていないものと判定する。

【０００９】そして、今、地震等の影響により、構造物
３に対して同図に示す矢印Ａ方向に荷重が加えられるこ
とにより、構造物３が２点鎖線で示す形状から実線で示
す形状に変形したものとする。この変形により、障害部
分Ｈにおいて、構造物３に亀裂、損傷等が生じたととも
に、導電性線材４が断線したものとする。ここで、上記
荷重としては、地震の他、風圧、雪荷重、氷荷重、土荷
重、水圧、波圧、潮圧、地盤の変形、温度等の自然荷
重、付加された死荷重や活荷重、衝撃、衝突、爆発、採
鉱や近接工事による沈下等の人為的荷重等が挙げられ
る。上述した状態において、上述した動作と同様にし
て、テスタ１により導電性線材４の直流抵抗値が測定さ
れると、該直流抵抗値は、無限大とされる。これによ
り、作業員は、導電性線材４に断線が発生しており、か
つ構造物３に損傷、亀裂等が発生しているものと判定す
る。

【００１０】さらに、センサ４が断線している状態にお
いて、障害箇所Ｈに水が浸透すると、センサ４の直流抵
抗値は、無限大から有限値へと変化する。この変化の状
況を長時間に亙ってモニタリングすることにより、障害
箇所Ｈに水が浸透していることが判定される。

【００１１】一方、作業者によりテスタ１の切り替えス
イッチが直流抵抗値測定側からインピーダンス測定側に
切り替えられると、テスタ１からは、プローブ２ａおよ
びプローブ２ｂを介してセンサ４へ交流信号が出力され
る。これにより、テスタ１には、センサ４のインピーダ
ンス、すなわちキャパシタンス成分およびインダクタン
ス成分が表示される。作業者は、上記インピーダンスの
変化をモニタリングすることにより、障害箇所Ｈにおけ
るセンサ４の損傷状況を把握する。このインピーダンス
測定法によるセンサ４の健全性の判定手法は、直流抵抗
値測定法による測定結果が不安定である場合に、特に有
効である。

【００１２】図２（ａ）は、上述した一実施形態による
構造物の健全性判定装置の別の概略構成を示す平面図で
あり、図２（ｂ）は、図２（ａ）に示すＡ−Ａ線視断面
図である。図２（ａ）および（ｂ）において、図１の各
部に対応する部分には、同一の符号を付けその説明を省
略する。図２（ａ）および（ｂ）においては、図１に示
す構造物３に代えて基礎杭５が設けられている。

【００１３】基礎杭５は、地表６に縦方向に打設された
構造部材であり、厚肉円筒形状とされている。この基礎
杭５の厚肉部分には、杭頭５ａから杭先端部５ｂまでに
至って、略Ｕ字形状のセンサ４が埋設されている。すな
わち、センサ４は、その中央部が折曲げられており、か
つ一端４ａおよび４ｂが互いに近接するようにして杭頭
５ａより突出している。

【００１４】上記構成において、基礎杭５の健全性の判
定方法は、図１を参照して説明した構造物の健全性判定
装置と同様である。すなわち、図２（ｂ）に示す基礎杭
５に荷重が作用すると、例えば、同図に示す障害部分Ｈ
において、基礎杭５に亀裂、損傷等が生じるとともに、
導電性線材４が断線する。この状態において、テスタ１
によりセンサ４の直流抵抗値が測定されると、該直流抵
抗値は、相当に大きな値なる。これにより、作業者は、
基礎杭５に亀裂、損傷等が発生したものと判定する。

【００１５】なお、上述した一実施形態による構造物の
健全性判定装置においては、センサ４として以下に列挙
するものが、使用目的等に応じて適宜用いられる。以
下、センサ４の具体的構成およびその配置方向について
図３〜図２２を参照しつつ説明する。 （Ａ）材料としてカーボン等の導電性の繊維・粉末を用
いたもの。 この種のセンサ４は、カーボン繊維を数１００本以上
（具体的には、６００本以上であって、かつ１０００本
単位で１０００本〜１２０００本程度）束ねてなるも
の、またはカーボン繊維をメッシュ・マット状に編組し
てなるものである。この種のセンサ４の破断伸びは、ピ
ッチ系カーボン繊維の場合、０．３８〜２．２％程度で
ある。このようなセンサ４を用いた場合、構造物３の変
形により、カーボン繊維が損傷や破断することにより引
き起こされる直流抵抗値（インピーダンス）が変化す
る。

【００１６】従って、このセンサ４によれば、構造物３
に作用する荷重の大きさと、直流抵抗値（インピーダン
ス）との関係を予め実験等により調べておくことによ
り、実際の直流抵抗値（インピーダンス）から作用した
荷重の大きさを知ることができる。ひいては、このセン
サ４によれば、直流抵抗値（インピーダンス）の変化を
テスタ１により計測することにより、構造物３のひびわ
れ、曲げ、せん断、圧縮（圧壊）、はがれ等を検知する
ことができる。

【００１７】次に、上述した（Ａ）項において説明した
センサ４の詳細な構成について説明する。 （Ｓ一１） カーボンの長繊維（連続糸）を束ねて糸状
もしくは紐状にしたもの（以下、総称してカーボン繊維
ストリングと称する）、またはカーボン繊維をシート状
にしたもの（以下、カーボン繊維シートと称する）。 このようなセンサ４の使用方法としては、構造物の内部
に埋設する方法（図１および図２参照）の他に、構造物
の表面に貼着する方法がある。このようにセンサ４を構
造物の表面に貼着して使用する場合には、センサ４に対
して樹脂や塗料を塗布、またはセンサ４を覆うように構
造物の表面にプラスチックス等のシートを貼付けること
により、センサ４を保護する必要がある。

【００１８】（Ｓ一２） 図３（ａ）〜（ｊ）に示すセ
ンサ１０、２０、３０、４０および５０。 以下、これらセンサ１０、２０等の構成について説明す
る。図３（ａ）、（ｃ）、（ｅ）、（ｇ）および（ｉ）
は、センサ１０、２０、３０、４０、および５０の各構
成を示す断面図である。また、図３（ｂ）、（ｄ）、
（ｆ）、（ｈ）および（ｊ）は、センサ１０、２０、３
０、４０および５０の各構成を示す平面図である。

【００１９】まず、図３（ａ）および（ｂ）に示すセン
サ１０は、カーボン繊維ストリング１１とシート部材１
２とから構成されている。カーボン繊維ストリング１１
は、上述したようにカーボンの長繊維（連続糸）を束ね
て糸状もしくは紐状にしたものである。シート部材１２
は、プラスチックスが帯状に形成されてなり、このシー
ト部材１２表面の中央部には、長手方向にカーボン繊維
ストリング１１が貼着されている。また、用途によって
は、シート部材１２は、その裏面に接着剤が塗布されて
おり、テープ状とされている。この種のシート部材１２
は、構造物３（図１参照）または基礎杭５（図２参照）
の表面に貼着する場合に用いて好適である。

【００２０】また、図３（ｃ）および（ｄ）に示すセン
サ２０は、カーボン繊維シート２１とシート部材２２と
から構成されている。カーボン繊維シート２１は、上述
したようにカーボン繊維がシート状に形成されてなるも
のである。シート部材２２の基本的な構成およびその材
料は、図３（ｂ）に示すシート部材１２と同様である。

【００２１】このシート部材２２の表面の中央部には、
長手方向にカーボン繊維シート２１が貼着されている。
また、場合によっては、シート部材２２は、その裏面に
接着剤が塗布されている。この種のセンサ２０は、構造
物３（図１参照）または基礎杭５（図２参照）の表面に
貼着する場合に用いて好適である。

【００２２】また、図３（ｅ）および（ｆ）に示すセン
サ３０は、カーボン繊維ストリング３１および被覆部材
３２とから構成されている。このカーボン繊維ストリン
グ３１は、カーボン繊維ストリング１１（図３（ｂ）参
照）と同一構成とされている。被覆部材３２は、絶縁材
料たるプラスチックスが厚肉帯状に形成されてなり、図
３（ｅ）に示すカーボン繊維ストリング３１の外周面を
被覆している。この種のセンサ３０は、カーボン繊維ス
トリング３１の外周面が全体に亙って絶縁されているた
め、構造物３および基礎杭５の材料がコンクリート、鉄
筋等の導電性材料である場合に、カーボン繊維ストリン
グ３１と構造物３等との接触による短絡を防止すること
を目的として用いて好適である。また、センサ３０を用
いた場合には、２本以上のセンサ３０を重ねて用いても
カーボン繊維ストリング３１同士およびカーボン繊維ス
トリング３１と構造物３等との間の絶縁が確保されるの
で、設置に際して取扱いが非常に容易である。

【００２３】また、図３（ｇ）および（ｈ）に示すセン
サ４０は、カーボン繊維ストリング４１およびプラスチ
ックス樹脂４２とから構成されている。カーボン繊維ス
トリング４１は、カーボン繊維ストリング１１（図３
（ｂ）参照）と同一構成とされている。プラスチックス
樹脂４２は、カーボン繊維ストリング１１の外周面全体
をコーティングしている。この種のセンサ４０は、セン
サ３０と同様にしてカーボン繊維ストリング４１および
構造物３等との接触による短絡を防止することを目的と
して用いて好適であるとともに、設置に際して取扱いが
非常に容易である。

【００２４】また、図３（ｉ）および（ｊ）に示すセン
サ５０は、カーボン繊維ストリング５１およびプラスチ
ックス樹脂５２、５３とから構成されている。カーボン
繊維ストリング５１は、カーボン繊維ストリング１１と
同一構成とされている。このカーボン繊維ストリング５
１の外周面は、一定長さに亙って、プラスチックス樹脂
５２およびプラスチックス樹脂５３によりコーティング
されている。

【００２５】すなわち、カーボン繊維ストリング５１に
おいては、プラスチックス樹脂５２およびプラスチック
ス樹脂５３によりコーティングされている部分と、コー
ティングされていない部分とが存在する。この種のセン
サ５０は、構造物３等に対する絶縁が必要な箇所のみが
部分的に絶縁可能な構成とされているので、センサ４０
（図３（ｇ）および（ｈ））に比して製造コストが安い
という利点がある。

【００２６】（Ｓ−３） 上述した（Ｓ一１）項および
（Ｓ一２）項で説明したセンサとして、破断伸びが異な
る２種類以上のカーボン繊維ストリングまたはカーボン
繊維シートが用られているもの。 以下、この種のセンサについて、図４（ａ）〜（ｄ）を
参照して説明する。図４（ａ）および（ｃ）は、センサ
６０および７０の構成を示す断面図であり、図４（ｂ）
および（ｄ）は、センサ６０および７０の構成を示す平
面図である。

【００２７】図４（ａ）および（ｂ）に示すセンサ６０
は、第１のカーボン繊維ストリング６１Ａ、第２のカー
ボン繊維ストリング６１Ｂおよびシート部材６２から構
成されている。上記第１のカーボン繊維ストリング６１
Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂの基本的
な構成は、カーボン繊維ストリング１１（図３（ｂ）参
照）の構成と同一である。但し、第１のカーボン繊維ス
トリング６１Ａと第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂ
とは、その破断伸び特性が異なる。

【００２８】すなわち、第１のカーボン繊維ストリング
６１Ａは、第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂに比し
て、所定の引張応力に対して伸びが小さい。従って、第
１のカーボン繊維ストリング６１Ａおよび第２のカーボ
ン繊維ストリング６１Ｂに一定の増加率で増加する引張
応力を徐々に作用させた場合、第１のカーボン繊維スト
リング６１Ａは、第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂ
よりも先に破断する。もっといえば、上述した場合にお
いて、第１のカーボン繊維ストリング６１Ａの抵抗値の
増加分は、第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂの抵抗
値の増加分に比して大きい。

【００２９】さらに、第１のカーボン繊維ストリング６
１Ａは、第１の値以上の引張応力が作用すると完全に破
断し、この場合には、その抵抗値が理論的に無限大、ま
たは飛躍的に大なる値となる。一方、第２のカーボン繊
維ストリング６１Ｂは、第２の値（＞第１の値）以上の
引張応力が作用すると完全に破断し、この場合には、抵
抗値が無限大または飛躍的に大なる値となる。

【００３０】また、これら第１のカーボン繊維ストリン
グ６１Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂに
おける伸びに対する抵抗値の増加分の関係を表す特性
は、実験等により予めわかっているものである。

【００３１】これら第１のカーボン繊維ストリング６１
Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂは、一定
間隔をおいて平行配置されている。シート部材６２は、
上述したシート部材１２（図３（ｂ）参照）と同一構成
とされており、このシート部材６２の中央部には、長手
方向に第１のカーボン繊維ストリング６１Ａおよび第２
のカーボン繊維ストリング６１Ｂが各々貼着されてい
る。

【００３２】上述したセンサ６０を用いた構造物の健全
性判定装置によれば、破断伸び特性が異なる、第１のカ
ーボン繊維ストリング６１Ａおよび第２のカーボン繊維
ストリング６１Ｂを用いているので、第１のカーボン繊
維ストリング６１Ａの抵抗値と第２のカーボン繊維スト
リング６１Ｂの抵抗値との双方より、構造物３（図１参
照）等に作用した引張応力の大きさを詳細に知ることが
できる。

【００３３】例えば、第１のカーボン繊維ストリング６
１Ａの抵抗値が無限大であって、かつ第２のカーボン繊
維ストリング６１Ｂの抵抗値が非常に小さいものである
場合には、構造物３等に作用した引張応力の大きさが第
１の値以上であってかつ第２の値より小であるものと推
測することができる。また、第１のカーボン繊維ストリ
ング６１Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂ
の各抵抗値が共に無限大である場合には、構造物３等に
作用した引張応力の大きさが第２の値以上であるものと
推測することができる。

【００３４】図４（ｃ）および（ｄ）に示すセンサ７０
は、第１のカーボン繊維ストリング７１Ａ、第２のカー
ボン繊維ストリング７１Ｂおよびシート部材７２から構
成されている。上記第１のカーボン繊維ストリング７１
Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング７１Ｂの各構成
は、上述した図４（ｂ）に示す第１のカーボン繊維スト
リング６１Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング６１
Ｂの各構成と同一とされている。すなわち、第１のカー
ボン繊維ストリング７１Ａと第２のカーボン繊維ストリ
ング７１Ｂとは、その破断伸び特性が異なる。

【００３５】また、第１のカーボン繊維ストリング７１
Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング７１Ｂは、各々
一定間隔をおいて平行配置されている。シート部材７２
は、シート部材６２（図４（ｂ）参照）と同質の材料か
ら構成されており、第１のカーボン繊維ストリング７１
Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング７１Ｂの各外周
面を被覆している。すなわち、第１のカーボン繊維スト
リング７１Ａおよび第２のカーボン繊維ストリング７１
Ｂは、図４（ｃ）に示すようにシート部材７２により一
体に被覆されている。

【００３６】上述したセンサ７０を用いた構造物の健全
性判定装置によれば、センサ６０と同様にして、構造物
３（図１参照）等に作用した引張応力の大きさを詳細に
知ることができる。なお、上述したセンサ６０およびセ
ンサ７０においては、第１のカーボン繊維ストリング６
１Ａ、第２のカーボン繊維ストリング６１Ｂ、第１のカ
ーボン繊維ストリング７１Ａおよび第２のカーボン繊維
ストリング７１Ｂに代えて、前述したカーボン繊維シー
トを用いてもよい。

【００３７】（Ｓ一４） 図５（ａ）〜（ｈ）に示すセ
ンサ８０、９０および１００。 以下、これらセンサ８０、９０および１００の構成につ
いて説明する。ここで、図５（ａ）、（ｃ）および
（ｆ）は、センサ８０、９０および１００の構成を示す
断面図である。図５（ｂ）、（ｄ）および（ｇ）は、セ
ンサ８０、９０および１００の構成を示す平面図であ
る。また、図５（ｅ）は、センサ９０の構成を示す右側
面図であり、図５（ｈ）は、センサ１００の構成を示す
背面図である。

【００３８】まず、図５（ａ）および（ｂ）に示すセン
サ８０は、カーボン繊維ストリング８１およびシート部
材８２から構成されている。カーボン繊維ストリング８
１は、その材質が図３（ａ）に示すカーボン繊維ストリ
ング１１と同質とされており、その中央部より略Ｕ字形
状に折曲げられている。シート部材８２は、シート部材
１２（図３（ａ）参照）と同一構成とされている。この
シート部材８２の表面中央部には、長手方向にカーボン
繊維ストリング８１が貼着されている。

【００３９】また、図５（ｃ）、（ｄ）および（ｅ）に
示すセンサ９０は、カーボン繊維ストリング９１および
シート部材９２から構成されている。カーボン繊維スト
リング９１は、カーボン繊維ストリング８１と同一構
成、形状とされており、その中央部より略Ｕ字形状に折
曲げられている。シート部材９２は、シート部材１２
（図３（ａ）参照）と同一構成とされているが、その一
端部には、表面から裏面までを貫通する貫通孔９２ａが
形成されている。この貫通孔９２ａには、カーボン繊維
ストリング９１のＵ字部が貫通されている。すなわち、
カーボン繊維ストリング９１の一方の半部は、図５
（ｅ）に示すシート部材９２の表面に貼着されており、
またカーボン繊維ストリング９１の他方の半部は、シー
ト部材９２の裏面に貼着されている。

【００４０】また、図５（ｆ）、（ｇ）および（ｈ）に
示すセンサ１００は、カーボン繊維ストリング１０１、
シート部材１０２およびカーボン繊維ストリング１０３
から構成されている。カーボン繊維ストリング１０１
は、カーボン繊維ストリング８１（図５（ｂ）参照）と
同一構成、形状とされている。シート部材１０２は、シ
ート部材８２（図５（ｂ）参照）と同一構成とされてお
り、その表面中央部には、長手方向に図５（ｇ）に示す
カーボン繊維ストリング１０１が貼着されている。カー
ボン繊維ストリング１０３は、カーボン繊維ストリング
１０１と同一構成、形状とされており、図５（ｈ）に示
すシート部材１０２の裏面中央部に長手方向に貼着され
ている。

【００４１】なお、上述したセンサ８０、９０および１
００においては、カーボン繊維ストリング８１、９１、
１０１および１０３に代えて、前述したカーボン繊維シ
ートをＵ字形状に形成したものを用いてもよい。

【００４２】（Ｓ一５） 図６（ａ）〜（ｄ）に示すセ
ンサ１１０、１２０。 以下、これらのセンサ１１０、１２０の構成について説
明する。図６（ａ）および（ｃ）は、センサ１１０およ
び１２０の構成を示す断面図であり、図６（ｂ）および
（ｄ）は、センサ１１０および１２０の構成を示す平面
図である。まず、図６（ａ）および（ｂ）に示すセンサ
１１０は、カーボン繊維ストリング１１１および複数の
円環部材１１２、１１２、・・・から構成されている。

【００４３】上記カーボン繊維ストリング１１１は、図
３（ｂ）に示すカーボン繊維ストリング１１と同一構成
とされている。円環部材１１２、１１２、・・・は、プラ
スチックス樹脂が円環形状に形成されてなるものであ
り、一定間隔をおいて各々配設されている。また、円環
部材１１２、１１２、・・・の各穴には、カーボン繊維ス
トリング１１１が貫通されている。

【００４４】さらに、上記円環部材１１２は、構造物３
（図１参照）または基礎杭５（図２参照）の材料たるモ
ルタルやコンクリートとの付着性が優れている。従っ
て、一実施形態による構造物の健全性判定装置におい
て、上述したセンサ１１０を用いた場合には、センサ１
１０がモルタルやコンクリートと密に付着されるので、
いわゆるすっぽ抜けるという状態が発生しないという効
果が得られる。ひいては、センサ１１０を用いた場合に
は、構造物３等の健全性を精度良く検知することができ
るという効果が得られる。

【００４５】また、図６（ｃ）および（ｄ）に示すセン
サ１２０は、カーボン繊維ストリング１２１、シート部
材１２２から構成されている。カーボン繊維ストリング
１２１は、上述した図５（ｂ）に示すカーボン繊維スト
リング８１と同一構成とされており、略Ｕ字状の形状と
されている。シート部材１２２は、カーボン繊維ストリ
ング１２１の外周面を覆う被覆部材の役目をしており、
その中央部には、長手方向に一定間隔をおいて表面から
裏面までを貫通する複数の貫通穴１２２ａ、１２２ａ、
・・・が各々形成されている。これら貫通穴１２２ａ、１
２２ａ、・・・は、上述したシート部材１２２と同様にし
て、モルタルやコンクリートに対するセンサ１２０の付
着性を向上させる役目をしている。

【００４６】従って、一実施形態による構造物の健全性
判定装置において、上述したセンサ１２０を用いた場合
には、センサ１１０と同様にして、センサ１２０がモル
タルやコンクリートと密に付着されるので、センサ１２
０がすっぽ抜けるという状態が発生しない。ひいては、
センサ１２０を用いた場合には、構造物の健全性を精度
よく検知することができるという効果が得られる。

【００４７】（Ｓ一６） カーボン繊維（補強材）とエ
ポキシ樹脂とからなる強化プラスチックス（ＲＰ）のう
ち、引抜き成形方法でロッド状に加工されたもの（ＣＦ
ＲＰ）。この種のセンサは、カーボン繊維が直線状に配
向しているため、非常に高強度である。

【００４８】（Ｓ一７） カーボン繊維（ＣＦ）とガラ
ス繊維（ＧＦ）がそれぞれ束ねられてなる繊維束の補強
材と、エポキシ、ビニルエステルなどの樹脂とからなる
強化プラスチックス（ＩＲＰ）との成形体（ＣＦＧＦＲ
Ｐ）。 この種のセンサの形状は、棒形状、矩形状、シート形
状、ネット形状等とされている。また、この種のセンサ
の材料たる上述したガラス繊維は、必要に応じて、セラ
ミックス繊維やアラミド繊維、さらにはセルロース樹脂
と置換される。

【００４９】（Ｓ一８） 導電性粉末（粒子）を分散さ
せた硬化前のプラスチックス液やゾルを、ガラス繊維が
束ねられてなる繊維束に含浸させた後、硬化させたも
の。 ここで、導電性粉末（粒子）としては、カーボンの粉
末、ならびに酸化物、酸化物、窒化物および炭化物のセ
ラミックス粉末、金属粉末等が用いられる。また、導電
性粉末（粒子）は、球形状、フレーク形状、ウィスカ形
状等のものの中から任意に選択される。ここで、ウィス
カ形状の粉末は、猫のひげ状の短結晶をさし、この粉末
の材質としては、Ｆｅ、Ａｌ₂Ｏ₃、ＳｉＣ、Ｓｉ₃Ｎ₄等
が挙げられる。このウィスカ形状の粉末を材料として用
いたセンサは、該粉末に欠陥がないため、極めて引張強
度が高いという機械的性質を有している。

【００５０】また、上述した導電性粉末（粒子）の大き
さは特に問わない。このような導電性粉末（粒子）とし
ては、例えば、カーボン（カーボンブラックや黒鉛の）
粉末や、炭化チタンや窒化チタン等のセラミックス粉末
が用いられる。また、上述したガラス繊維は、必要に応
じて、セラミックス繊維やアラミド繊維、さらにはセル
ロース樹脂と置換される。加えて、この種のセンサにお
いては、上述した導電性粉末（粒子）として、鋼または
導電性のカーボン短繊維を用いてもよい。

【００５１】（Ｓ−９） 導電性粉末または導電性短繊
維を、プラスチックス材料の中に分散、混入させたも
の。 ただし、この種のセンサにおいては、プラスチックス材
料の絶縁性が高いことから、所定以上の導電率を確保す
べく、導電性粉末または導電性短繊維の混入率を高くし
て、導電性粉末同士または導電性短繊維同士が互いに密
に接触するようにする必要がある。この種のセンサを用
いた場合には、構造物３（図１参照）等に引張、圧縮、
曲げ、せん断など荷重が作用すると、該センサが変形す
る。このとき、該センサにおいては、導電性粉末同士ま
たは導電性短繊維同士の接触状況が変化することによ
り、抵抗値が変化する。

【００５２】（Ｓ一１０） 導電性粉末または導電性短
繊維をプラスチックス製のシート部材の表面に付着させ
たもの。 以下、この種のセンサの構成について図７（ａ）および
（ｂ）を参照して説明する。図７（ａ）は、センサ１３
０の構成を示す断面図であり、図７（ｂ）は、センサ１
３０の構成を示す平面図である。図７（ａ）に示すセン
サ１３０は、シート部材１３１と導電性粉末１３２とか
ら構成されている。上記シート部材１３１は、図３
（ａ）に示すシート部材１２と同一構成とされており、
このシート部材１３１の全表面には、図７（ａ）に示す
導電性粉末１３２が塗着されている。

【００５３】また、センサ１３０を図１に示す基礎杭５
等の表面に貼着して用いる場合には、シート部材１３１
の裏面に接着剤が塗布されたものが用いられる。さら
に、この場合には、センサ１３０の表面を保護すべく、
センサ１３０の表面に、樹脂もしくは塗料が塗布される
か、またはプラスチックス等のシートが貼着される。他
方、センサ１３０を図１に示す基礎杭５等の内部に埋設
して用いる場合には、絶縁性を確保すべく、センサ１３
０の表面全体または表面の一部がプラスチックス等によ
り被覆されたものが用いられる。

【００５４】（Ｓ一１１） 導電性材料の粉末または微
細粒子を構造物３（図１参照）または基礎杭５（図２
（ｂ）参照）等の表面に線状に塗布したもの。 この種のセンサを構造物３等の表面に塗布形成する場合
には、導電性材料の粉末を接着剤とともに霧状に噴霧す
るカーボン・スプレーや、銀の粉末が有機溶剤に混入さ
れてなる導電性接着剤や、導電塗料等が用いられる。ま
た、この種のセンサを構造物３等の表面に塗布形成する
場合には、構造物３等の表面にエポキシ樹脂等の下地を
形成した後に、該下地の表面にセンサを塗布形成しても
よい。上記下地を形成することにより、導電性材料の定
着度が向上する。また、この種のセンサを構造物３等の
表面に塗布形成した場合には、センサの表面に樹脂もし
くは塗料を塗布するか、またはプラスチックスシートを
貼着する等してセンサの表面を保護すればよい。

【００５５】上記構成によれば、構造物３に荷重が作用
してその表面にひび割れが発生すると、該表面に塗布さ
れたセンサにもひび割れが発生し、センサの抵抗値が増
大する。この抵抗値の変化を前述した手法によって、モ
ニタリングすることにより、構造物３の損傷状況を知る
ことができる。

【００５６】（Ｓ一１２） 図８（ａ）および（ｂ）に
示すセンサ１４０。 図８（ａ）は、センサ１４０の構成を示す断面図であ
り、図８（ｂ）は、図８（ａ）に示すＡ−Ａ線視断面図
である。図８（ａ）および（ｂ）に示すセンサ１４０に
おいて、１４１は、硬質プラスチックスが円筒形状に形
成されてなる円筒部材である。１４２は、円筒部材１４
１の内部に密実に封入された導電性粉末である。この導
電性粉末１４２としては、（Ｓ−８）項において説明し
たものと同様にして、カーボンの粉末、ならびに酸化
物、酸化物、窒化物および炭化物のセラミックス粉末、
金属粉末等が用いられる。また、導電性粉末１４２は、
球形状、フレーク形状、ウィスカ形状等のものの中から
任意に選択される。

【００５７】１４３ａは、円筒部材１４１の一方の開口
部１４１ａを封止する封止部材であり、導電性材料から
構成されている。１４４ａは、封止部材１４３ａに取り
付けられた端子であり、抵抗測定時においてプローブ２
ａ（図１参照）の他端が当接される。１４３ｂは、円筒
部材１４１の他方の開口部１４１ｂを封止する封止部材
であり、導電性材料から構成されている。１４４ｂは、
封止部材１４３ｂに取り付けられた端子であり、抵抗測
定時においてプローブ２ｂ（図１参照）の他端が当接さ
れる。このセンサ１４０は、図１に示す構造物３の内部
または図２（ｂ）に示す基礎杭５の内部に埋設される。

【００５８】上記構成において、構造物３等に荷重が作
用すると、構造物３等およびセンサ１４０が荷重の大き
さに応じて変形する。そして、この変形量が一定以上に
なると、構造物３等、ひいてはセンサ１４０の円筒部材
１４１が破損する。これにより、導電性粉末１４２が円
筒部材１４１の破損箇所からこぼれ出し、この結果、端
子１４４ａと端子１４４ｂとの間の抵抗値が非常に大き
な値、または無限大となる。従って、センサ１４０を用
いた場合には、上記抵抗値をテスタ１（図１参照）によ
り測定することにより、構造物３等の損傷状況を知るこ
とができる。

【００５９】（Ｓ一１３） 図９（ａ）および（ｂ）に
示すセンサ１５０。 図９（ａ）は、センサ１５０の構成を示す正断面図であ
り、図９（ｂ）に示すＢ−Ｂ線視断面図である。図９
（ｂ）は、センサ１５０の構成を示す側断面図であり、
図９（ａ）に示すＡ−Ａ線視断面図である。図９（ａ）
および（ｂ）に示すセンサ１５０において、１５１は、
コンクリート等の構造物であり、図９（ａ）に示す一端
面Ｔａから他端面Ｔｂまでを連通する小径の連通部１５
１ａを有している。

【００６０】１５２は、構造物１５１の連通部１５１ａ
に密実に封入された導電性粉末であり、この導電性粉末
１５２としては、（Ｓ−８）項において説明したものと
同様にして、カーボンの粉末等が用いられる。１５３ａ
は、連通部１５１ａの一方の開口部を封止する封止部材
であり、導電性材料から構成されている。

【００６１】１５４ａは、封止部材１５３ａに取り付け
られた端子であり、この端子１５４ａには、抵抗測定時
においてプローブ２ａ（図１参照）の他端が当接され
る。１５３ｂは、連通部１５１ａの他方の開口部を封止
する封止部材であり、導電性材料から構成されている。
１５４ｂは、封止部材１５３ｂに取り付けられた端子で
あり、この端子１５４ｂには、抵抗測定時においてプロ
ーブ２ｂ（図１参照）の他端が当接される。

【００６２】上記構成において、構造物１５１に一定以
上の荷重が作用すると、連通部１５１ａ近傍の構造物１
５１に亀裂等が発生する。これにより、導電性粉末１５
２が上記亀裂に入りこむことにより、端子１５４ａと端
子１５４ｂとの間の抵抗値が非常に大きな値、または無
限大となる。従って、センサ１５０を用いた場合には、
上記抵抗値をテスタ１（図１参照）により測定すること
により、構造物１５１の損傷状況を知ることができる。

【００６３】（Ｂ） 導電性の金属棒からなるセンサ 以下、この種のセンサについて詳述する。 （Ｓ一１４） コンクリートの構造物に用いられている
構造用鉄筋、または組立鉄筋をセンサとして利用したも
の。 この種のセンサは、構造用鉄筋の外周面にシリコン樹脂
やエポキシ樹脂等の絶縁材料が被覆されたものである。

【００６４】ここで、上記構造用鉄筋（例えば、鉄筋コ
ンクリート用鋼棒・異形棒鋼ＳＤ２９５Ａまたは組立鉄
筋）ののびと応力との関係を図１０を参照して説明す
る。この図に示す特性線Ｋ1は、構造用鉄筋ののびー応
力特性を表すものである。この特性線Ｋ1からわかるよ
うに、構造用鉄筋は、のびが０．２％〜０．５％で降伏
点に達し、さらにのびが１９％になると破断点に達す
る。すなわち、構造用鉄筋は、のびが１９％以上になる
と破断し、その抵抗値が非常に大きくなるかまたは無限
大となる。

【００６５】従って、構造用鉄筋の両端間の抵抗をテス
タ１（図１参照）により測定することにより、測定結果
たる抵抗値が非常に大きくなるかまたは無限大となった
とき、構造用鉄筋が破断し、ひいては構造物自体に損傷
が発生したことを知ることができる。なお、上述したセ
ンサとしては、既設の構造用鉄筋以外に、新たにセンサ
用の鉄筋を用いてもよい。

【００６６】（Ｓ一１５） 構造物に埋設された複数の
構造用鉄筋のうち、少なくとも特定の１本の構造用鉄筋
（以下、構造用センサ鉄筋と称する）に対して絶縁を施
したものをセンサとして用いたもの。 具体的には、構造用センサ鉄筋は、他の構造用鉄筋と電
気的に接触する部分に絶縁材料が被覆されてなる。ま
た、別の絶縁方法としては、構造用センサ鉄筋と他の構
造用鉄筋との間に絶縁材料からなるスペーサを介挿して
もよい。すなわち、この種のセンサ（構造用センサ鉄
筋）は、他の構造用鉄筋に対して電気的に独立してい
る。また、この構造用センサ鉄筋ののびー応力特性は、
図１０に示す特性線Ｋ1で表される。

【００６７】上記構成において、構造物に一定以上の荷
重が作用して、構造用センサ鉄筋が１９％（図１０参
照）以上のびると、破断する。これにより、構造用セン
サ鉄筋の両端間の抵抗値が、非常に大きくなるかまたは
無限大となる。従って、構造用センサ鉄筋をセンサとし
て用いた場合には、上記抵抗値をテスタ１（図１参照）
により測定することにより、構造用センサ鉄筋自体が破
断したことを知ることができる。

【００６８】（Ｓ−１６） その破断のびが０．２％〜
５％の導電性材料を用いたセンサ。 この種のセンサは、図１０に示す特性線Ｋ2、Ｋ3で表さ
れる、のびー応力特性を有するものである。すなわち、
図１０に示す特性線Ｋ2、Ｋ3から判るように、この種の
センサは、そののびがＧ2％またはＧ3（＞Ｇ2％）％で
破断する。上記のびＧ2およびＧ3は、上述した０．２％
〜５％の範囲に入っている。ここで、上記０．２％〜５
％は、（Ｓ−１４）および（Ｓ−１５）において説明し
たセンサ（構造用鉄筋）における降伏点近傍の範囲に対
応している。

【００６９】また、この種のセンサの材料としては、ア
ルミニュウム合金、アルミニュウム鍛造材、アルミニュ
ウム合金展伸材、マグネシウム鍛造材等が用いられる。
ここで、上記アルミニュウム合金の組成およびその破断
のびの例を以下に示す。 ＜組成＞ ＜破断のび＞ □Ａｌ−３．５Ｍｇ−２．７Ｌｉ−０．３Ｍｎ ２％ □Ａｌ−３Ｌｉ−１．３Ｍｎ １％ □Ａｌ−３Ｌｉ−３Ｍｇ−０．２Ｚｒ ３％

【００７０】また、この種のセンサは、構造物の内部に
おいて、特性線Ｋ1（図１０参照）で表されるのび−応
力特性を有する構造用鉄筋（（Ｓ−１４）項、（Ｓ−１
５）項参照）の近傍に配置される。

【００７１】上記構成において、構造物に荷重が作用す
ると、構造用鉄筋およびセンサの双方が徐々にのびる。
そして、のびが図１０に示す０．２％に達すると、構造
用鉄筋が降伏点に到達する。そして、さらにのびがＧ2
％に達すると、センサが破断する。このとき、構造用鉄
筋の抵抗値はほとんど変化しない一方、センサの抵抗値
は、非常に大きい値とされるかまたは無限大とされる。

【００７２】そして、のびが１０％（図１０参照）に達
する前に、すなわち構造用鉄筋に損傷が発生する前に構
造物に対する荷重がゼロになると、構造用鉄筋に損傷が
生じることなく、構造用鉄筋ののびは、ゼロに戻る。一
方、センサは、構造物に対する荷重がゼロになっても、
破断した状態のままである。

【００７３】従って、この種のセンサを用いた場合に
は、テスタ１により測定されたセンサの抵抗値が非常に
大きな値または無限大であるとき、少なくとも、構造用
鉄筋に降伏点近傍の荷重が作用したことを知ることがで
きる。なお、上述した（Ｓ−１４）項または（Ｓ−１
５）項において説明したセンサでは、構造用鉄筋に降伏
点近傍の荷重が作用したことを検知することができな
い。すなわち、構造用鉄筋に降伏点近傍の荷重が作用し
た状態では、構造用鉄筋に損傷が発生しないため、構造
用鉄筋の抵抗値に変化が生じないからである。

【００７４】（Ｓ−１７） （Ｓ一１６）項において説
明したセンサを２本用いたもの。 この種のセンサは、破断のびが例えば図１０に示すＧ2
％のセンサ（以下、第１のセンサと称する）と、破断伸
びが図１０に示すＧ3％（＞Ｇ2％）のセンサ（以下、第
２のセンサと称する）とから構成されている。つまり、
第１のセンサと第２のセンサとは、各々破断伸びが異な
るものである。また、上記第１のセンサおよび第２のセ
ンサは、構造用鉄筋を有する構造物の内部に近傍配置さ
れる。

【００７５】上記構成において、構造物に対して荷重が
作用すると、構造用鉄筋、第１のセンサおよび第２のセ
ンサが共にのびる。そして、上記のびが図１０に示すＧ
2％以上Ｇ3％未満であるとき、第１のセンサのみが破断
する。さらに、上記のびが図１０に示すＧ3％以上にな
ると、第２のセンサをも破断する。そして、さらに、上
記のびが図１０に示す１９％以上になると、構造用鉄筋
をも破断する。

【００７６】従って、この種のセンサを用いた場合に
は、第１のセンサおよび第２のセンサの抵抗値をテスタ
１（図１参照）により測定することにより、構造用鉄筋
に作用した荷重を知ることができる。すなわち、第１の
センサ、第２のセンサおよび構造用鉄筋の各抵抗値が共
にほぼゼロである場合には、のびがＧ2％（図１０参
照）に対応する荷重が構造用鉄筋に作用したことがわか
る。

【００７７】また、第１のセンサの抵抗値が非常に大き
いかまたは無限大であって、かつ第２のセンサおよび構
造用鉄筋の各抵抗値が非常に小さい場合には、のびがＧ
2％以上Ｇ3未満の範囲に対応する荷重が構造用鉄筋に作
用したことがわかる。また、第１のセンサ、第２のセン
サおよび構造用鉄筋の各抵抗値が共に非常に大きい値ま
たは無限大である場合には、のびが１９％（図１０参
照）に対応する荷重が構造用鉄筋に作用したことにな
る。

【００７８】（Ｓ一１８） 図１１（ａ）〜（ｄ）に示
すセンサ１６０、１７０、１８０および１９０。 これらのセンサ１６０、１７０等は、（Ｓ−１６）にお
いて説明したセンサと同様の材料から各々構成されてお
り、略棒形状とされている。また、これらのセンサ１６
０、１７０等は、構造物３（図１参照）または基礎杭５
（図２（ｂ）参照）の内部に埋設される。図１１（ａ）
に示すセンサ１６０の両側部には、一定間隔をおいて半
円形状の切欠部１６０ａ、１６０ａ、・・・が複数形成さ
れている。このセンサ１６０の右側部に形成された１６
０ａ、１６０ａ、・・・と、同左側部に形成された切欠部
１６０ａ、１６０ａ、・・・とは、各々対向する位置関係
とされている。

【００７９】また、図１１（ｂ）に示すセンサ１７０の
両側部には、三角形状の切欠部１７０ａ、１７０ａ、・・
・が複数形成されている。このセンサ１７０の右側部に
形成された切欠部１７０ａ、１７０ａ、・・・と、同左側
部に形成された切欠部１７０ａ、１７０ａ、・・・とは、
各々対向する位置関係とされている。

【００８０】また、図１１（ｃ）に示すセンサ１８０の
両側部には、半円形状の切欠部１８０ａ、１８０ａ、・・
・が複数形成されている。このセンサ１７０の右側部に
形成された切欠部１８０ａ、１８０ａ、・・・と、同左側
部に形成された切欠部１８０ａ、１８０ａ、・・・とは、
互い違いになる位置関係とされている。また、図１１
（ｄ）に示すセンサ１９０の両側部には、三角形状の切
欠部１９０ａ、１９０ａ、・・・が複数形成されている。
このセンサ１９０の右側部に形成された切欠部１９０
ａ、１９０ａ、・・・と、同左側部に形成された切欠部１
９０ａ、１９０ａ、・・・とは、互い違いになる位置関係
とされている。

【００８１】上記構成において、図１１（ａ）に示すセ
ンサ１６０に荷重が作用すると、切欠部１６０ａ、１６
０ａ、・・・に上記荷重が集中する。これにより、センサ
１６０が切欠部１６０ａから破断する。すなわち、セン
サ１６０を用いた場合には、切欠部１６０ａ、１６０ａ
・・・が形成されているため、これらが形成されていない
ときに比して破断しやすくなり、感度が向上する。な
お、センサ１７０、１８０および１９０を用いた場合の
作用、効果は、センサ１６０の場合と同様である。

【００８２】（Ｃ） 導電性の金属箔を利用したセン
サ。 （Ｓ−１９） この種のセンサは、プラスチックスから
なるフィルム、テープまたはシートの表面に導電性の金
属箔が形成されたものである。この金属箔の形成方法と
しては、上記フィルム等の表面に金属箔を接着剤により
貼着する方法、メッキ、真空蒸着による方法が用いられ
る。

【００８３】（Ｄ） 少なくとも、２つ以上の電極から
なるセンサ。 この種のセンサの基本的な考え方は、２つの電極間に挟
まれた構造物たるモルタルまたはコンクリートの電気抵
抗値を計測するという分極抵抗法に基づくものである。
すなわち、この種のセンサは、引張、圧縮（圧壊）、曲
げ、せん断等によって発生した、モルタルまたはコンク
リートの損傷の有無、および損傷の程度を検知するもの
である。また、このセンサの特徴は、モニタリングの対
象部位にできるだけ力学的な特性を変えるような介在物
が介在していないモルタルまたはコンクリートのみの状
態を直に把握しようとするところにある。以下、この種
のセンサについて詳述する。

【００８４】（Ｓ一２０） ２つの電極からなるセン
サ。 この種のセンサは、第１の電極と第２の電極とから構成
されており、第１および第２の電極の材料としては、銅
（箔）、鋼、スレンレス、アルミニュウム、黒鉛等が用
いられている。さらに、第１および第２の電極の形状
は、断面円形状、断面矩形状、シート形状、断面凹形
状、円筒形状とされている。この第１の電極は、コンク
リートまたはモルタルからなる構造物の内部に埋設され
ており、一方、第２の電極は、第１の電極に対して対向
するようにして、上記構造物の内部に埋設されている。
また、第１の電極と第２の電極との間には、コンクリー
トまたはモルタルのみが介挿されているが、鉄筋等は存
在しない。

【００８５】また、構造物の一端面には、第１および第
２の端子が各々設けられており、これら第１および第２
の端子は、上述した第１の電極と第２の電極との間に介
在するコンクリートまたはモルタルの抵抗値を測定する
ときに、テスタ１（図１参照）のプローブ２ａおよび２
ｂが各々当接される。また、上記第１の端子と第１の電
極との間、および第２の端子と第２の電極との間は、リ
ード線で各々接続されている。

【００８６】上記構成において、構造物に荷重が作用し
ていない状態では、第１の電極と第２の電極との間に介
在するコンクリートまたはモルタルに亀裂、損傷が生じ
ていないものとする。この状態において、第１および第
２の端子にプローブ２ａおよび２ｂが当接されると、テ
スタ１によりコンクリートまたはモルタルの抵抗値が測
定される。以下、この測定結果を第１の抵抗値と称す
る。

【００８７】そして、今、構造物に荷重が作用すること
により、コンクリートまたはモルタルに亀裂等が生じた
とすると、このときテスタ１により測定される抵抗値
は、上述した第１の測定値よりも大きい値である。従っ
て、この場合には、コンクリートまたはモルタルに亀裂
等が発生していることを知ることができる。

【００８８】（Ｓ一２１） 図１２（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ２００。 以下、上記センサ２００の構成について、図１２（ａ）
および（ｂ）を参照して説明する。図１２（ａ）は、図
１２（ｂ）に示すＢ−Ｂ線視断面図であり、図１２
（ｂ）は、センサ２００の構成を示す側断面図であり、
図１２（ａ）に示すＡ−Ａ線視断面図である。

【００８９】図１２（ａ）に示す２０１は、構造物であ
り、コンクリートにより角柱形状に形成されている。２
０２、２０２、・・・は、構造物２０１の内部に長手方向
に埋設された４本の鉄筋である。２０３は、鉄筋２０
２、２０２、・・・を周回するように設けられた鉄筋であ
り、構造物２０１の内部に埋設されている。

【００９０】図１２（ｂ）において、２０４は、構造物
２０１の一部をなす高導電性コンクリートであり、構造
物２０１の中央部に略短角柱形状に形成されている。こ
の高導電性コンクリート２０４は、コンクリートまたは
モルタルに導電性粉末が混入されたものであり、その導
電率は、周囲の構造物２０１の導電率よりも高い。この
導電性粉末は、前述した（Ｓ−８）項において説明した
導電性粉末と同種のものである。また、高導電性コンク
リート２０４においては、上記導電性粉末に代えて鋼、
炭素等からなる導電性短繊維を用いてもよい。

【００９１】２０５ａは、高導電性コンクリート２０４
の上端面に接するようにして設けられた略板形状の第１
の電極である。２０５ｂは、第２の電極であり、高導電
性コンクリート２０４の下端面に接し、かつ第１の電極
２０５ａに対して対向配置されるようにして設けられて
いる。

【００９２】２０６ａは、構造物２０１の一端面２０１
ａに取り付けられた抵抗測定用の端子であり、テスタ１
（図１参照）のプローブ２ａが当接される。２０６ｂ
は、構造物２０１の一端面２０１ａに取り付けられた抵
抗測定用の端子であり、テスタ１のプローブ２ｂが当接
される。２０７ａは、第１の電極２０５ａと第１の端子
２０６ａとの間に介挿された第１のリード線である。２
０７ｂは、第２の電極２０５ｂと第２の端子２０６ｂと
の間に介挿された第２のリード線である。

【００９３】上記構成において、構造物に荷重が作用し
ていない状態では、第１の電極と第２の電極との間に介
在する高導電性コンクリート２０４に亀裂、損傷が生じ
ていないものとする。この状態において、第１の端子２
０６ａおよび第２の端子２０６ｂにプローブ２ａおよび
２ｂが当接されると、テスタ１により高導電性コンクリ
ート２０４の抵抗値が測定される。

【００９４】そして、今、構造物２０１に荷重が作用し
て、構造物２０１、高導電性コンクリート２０４に亀裂
等が生じたとすると、テスタ１により測定される高導電
性コンクリート２０４の抵抗値が非常に大きくなる。こ
こで、高導電性コンクリート２０４に亀裂等が生じる前
の抵抗値と、亀裂等が生じた後の抵抗値との差は、前述
した（Ｓ−２０）項の場合に比して大きい。これは、高
導電性コンクリート２０４が良導体であるため、半導体
的性質を有する純粋なコンクリートに比して、抵抗変化
率が大きいためである。従って、センサ２００を用いた
場合には、（Ｓ−２０）項の場合に比して測定感度を向
上させることができる。

【００９５】（Ｓ一２２） 図１３（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ２１０Ａおよび２１０Ｂ。 図１３（ａ）は、センサ２１０Ａの構成を示す断面図で
ある。この図において、２１２Ａは、コンクリートまた
はモルタルから構成された構造物であり、略角柱形状と
されている。センサ２１０Ａは、構造物２１２Ａの内部
に埋設されており、３組（６つ）の電極２１１a1、２１
１a1、電極２１１a2、２１１a2および電極２１１a3、２
１１a3から構成されている。電極２１１a1、２１１a1
は、各々が対向配置されており、電極２１１a2、２１１
a2は、各々が対向配置されており、かつ電極２１１a1、
２１１a1に対して平行配置されている。また、電極２１
１a3、２１１a3は、各々が対向配置されており、かつ電
極２１１a2、２１１a2に対して平行配置されている。

【００９６】また、抵抗測定時において、これら電極２
１１a1、２１１a1、電極２１１a2、２１１a2および電極
２１１a3、２１１a3には、図示しない複数のリード線を
介してテスタ１（図１参照）のプローブ２ａ、２ｂが接
続される。

【００９７】上記構成において、構造物２１２Ａに過去
に亀裂等が生じていない場合、電極２１１a1、２１１a
1、電極２１１a2、２１１a2および電極２１１a3、２１a
3の間に存在する構造物２１２Ａの各抵抗値は、比較的
小さい値である。そして、今、構造物２１２Ａに荷重が
作用して、同図に示す電極２１１a1、２１１a1間に存在
する構造物２１２Ａに亀裂Ｃ1が生じたとする。この状
態において、図示しないリード線を介して電極２１１a
1、２１１a1にプローブ２ａ、２ｂが接続されると、テ
スタ１により非常に大きい抵抗値が測定される。これと
同様にして、リード線を介して電極２１１a2、２１１a2
および電極２１１a3、２１１a3が各々接続されると、テ
スタ１により比較的小さい抵抗値が測定される。したが
って、この場合には、３つの測定結果より、電極２１１
a1、２１１a1の間に存在する構造物２１０Ａに亀裂Ｃ1
が生じているものと判定される。

【００９８】また、構造物２１２Ａに荷重が作用して、
同図に示す電極２１１a1、２１１a1および電極２１１a
2、２１１a2の間に存在する構造物２１０Ａに、亀裂Ｃ1
より長い亀裂Ｃ2が生じたとする。この状態において、
図示しないリード線を介して電極２１１a1、２１１a1お
よび電極２１１a2、２１１a2にプローブ２ａ、２ｂが各
々接続されると、テスタ１により非常に大きい抵抗値が
測定される。これと同様にして、リード線を介して電極
２１１a3、２１１a3が接続されると、テスタ１により比
較的小さい抵抗値が測定される。従って、この場合に
は、これら３つの測定結果より、電極２１１a1、２１１
a1および電極２１１a2、２１１a2の間に存在する構造物
２１０Ａに亀裂Ｃ2が生じているものと判定される。

【００９９】さらに、構造物２１２Ａに荷重が作用し
て、同図に示す電極２１１a1、２１１a1、電極２１１a
2、２１１a2および電極２１１a3、２１１a3の間に存在
する構造物２１２Ａに亀裂Ｃ2よりさらに長い亀裂Ｃ3が
生じたとする。この状態において、図示しないリード線
を介して電極２１１a1、２１１a1、電極２１１a2、２１
１a2および電極２１１a3、２１１a3にプローブ２ａ、２
ｂが各々接続されると、テスタ１により非常に大きい抵
抗値が測定される。従って、この場合には、これら３つ
の測定結果より、電極２１１a1、２１１a1、電極２１１
a2、２１１a2および電極２１１a3、２１１a3の間に存在
する構造物２１０Ａに亀裂Ｃ3が生じているものと判定
される。

【０１００】図１３（ｂ）は、センサ２１０Ｂの構成を
示す断面図である。この図において、２１２Ｂは、コン
クリートまたはモルタルから構成された構造物であり、
略角柱形状とされている。センサ２１０Ｂは、構造物２
１２Ｂの内部に埋設されており、２組（４つ）の電極２
１１b1、２１１b1および電極２１１b2、２１１b2から構
成されている。電極２１１b1、２１１b1は、同図横方向
に対向配置されており、これら電極２１１b1、２１１b1
には、図示しない２本のリード線を介してテスタ１（図
１参照）のプローブ２ａ、２ｂが各々接続される。電極
２１１b2、２１１b2は、同図縦方向に対向配置されてお
り、これら電極２１１b2、２１１b2には、図示しないリ
ード線を介してプローブ２ａ、２ｂが各々接続される。
すなわち、電極２１１b1、２１１b2と電極２１１b2、２
１１b2とは、略十字状に配置されている。

【０１０１】上記構成において、構造物２１２Ｂに過去
に荷重が作用していない場合、電極２１１b1、２１１b1
および電極２１１b2、２１１b2の間に存在する構造物２
１２Ｂの抵抗値は、比較的小さい値である。そして、
今、構造物２１２Ｂに荷重が作用して、電極２１１b1、
２１１b1の間に存在し、かつ電極２１１b2、２１１b2の
間に存在しない構造物２１０Ｂに同図に示す亀裂Ｃ4が
生じたものとする。この状態において、図示しないリー
ド線を介して電極２１１b1、２１１b1にプローブ２ａ、
２ｂが接続されると、テスタ１により非常に大きい抵抗
値が測定される。これと同様にして、図示しないリード
線を介して電極２１１b2、２１１b2にプローブ２ａ、２
ｂが接続されると、テスタ１により比較的小さい抵抗値
が測定される。従って、この場合には、これら２つの測
定結果より、同図に示す位置に亀裂Ｃ4が生じているも
のと判定される。

【０１０２】また、構造物２１２Ｂに荷重が作用して、
電極２１１b2、２１１b2の間に存在し、かつ電極２１１
b1、２１１b1の間に存在しない構造物２１２Ｂに同図に
示す亀裂Ｃ5が生じたものとする。この状態において、
図示しないリード線を介して電極２１１b1、２１１b1に
プローブ２ａ、２ｂが接続されると、テスタ１により比
較的小さい抵抗値が測定される。一方、図示しないリー
ド線を介して電極２１１b2、２１１b2にプローブ２ａ、
２ｂが接続されると、テスタ１により非常に大きい抵抗
値が測定される。従って、この場合には、これら２つの
測定結果より、同図に示す位置に亀裂Ｃ5が生じている
ものと判定される。

【０１０３】また、構造物２１２Ｂに荷重が作用して、
電極２１１b1、２１１b1および電極２１１b2、２１１b2
の間に存在する構造物２１２Ｂに同図に示す亀裂Ｃ6が
生じたものとする。この状態において、図示しないリー
ド線を介して電極２１１b2、２１１b2にプローブ２ａ、
２ｂが接続されると、テスタ１により非常に大きい抵抗
値が測定される。一方、図示しないリード線を介して電
極２１１b1、２１１b1にプローブ２ａ、２ｂが接続され
ると、上記大きい抵抗値よりやや小さい抵抗値が測定さ
れる。従って、この場合には、これら２つの測定結果よ
り、同図に示す位置に亀裂Ｃ6が生じているものと判定
される。

【０１０４】（Ｓ一２３） 上記（Ｓ一２０）項〜（Ｓ
一２２）項において説明したセンサ（電極）として、次
のものを用いたセンサ。 （ｉ） 構造用鉄筋、組立筋。 ただし、上記構造用鉄筋、組立筋を電極として用いる場
合には、必要箇所以外に絶縁を施す必要がある。例え
ば、絶縁には、樹脂の塗布やプラスチックスの被覆が考
えられる。 （ｉｉ） （Ｓ一１６）項および（Ｓ一１８）項におい
て説明したセンサ。 （ｉｉｉ） 前述したカーボン繊維シートまたはカーボ
ン繊維ストリング。 （ｉｖ） 導電性粉末や導電性短繊維を混入したモルタ
ルまたはコンクリート。 ただし、上記モルタルまたはコンクリートの抵抗値は、
電極に使用され得るほど十分に低い値とされている。

【０１０５】次に、上述した（Ｓ−１）項〜（Ｓ−２
３）項において説明した各種センサの主な用途について
説明する。まず、構造物（鉄筋、コンクリート）の破
壊、損傷は、大きく分けて次の４つに分類される。 （ｉ） 鉄筋の破断および損傷 （ｉｉ） コンクリートのびびわれ、亀裂（横方向、縦
方向、斜め方向） （ｉｉｉ） コンクリートの剥離 （ｉｖ） コンクリートの圧壊、折れ、座屈

【０１０６】上記（ｉ）項に示す破壊、損傷を診断する
場合には、例えば、（Ｓ−６）項、（Ｓ−７）項、（Ｓ
−１４）項〜（Ｓ−１８）項において説明したセンサが
好適である。また、上記（ｉｉ）項に示す破壊、損傷を
診断する場合には、例えば、（Ｓ−６）項、（Ｓ−７）
項、（Ｓ−９）項、（Ｓ−１２）項、（Ｓ−１３）項、
（Ｓ−２０）項〜（Ｓ−２３）項において説明したセン
サが好適である。さらに、上記（ｉｖ）項に示す破壊、
損傷を診断する場合には、例えば、（Ｓ−１）項〜（Ｓ
−５）項、（Ｓ−８）項〜（Ｓ−１１）項、（Ｓ−１
８）項〜（Ｓ−２３）項において説明したセンサが好適
である。

【０１０７】（Ｓ−２４） 図１４（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ２２０、２２０’。 図１４（ａ）は、センサ２２０の構成およびその配設状
態を示す断面図である。この図において、２２１は、コ
ンクリート等から構成された構造物であり、略角柱形状
とされている。２２２、２２２、・・・は、構造物２２１
内部に長手方向に埋設された４本の鉄筋である。２２３
は、構造物２２１の内部に鉄筋２２２、２２２、・・・を
取り囲むように埋設されたフープ筋である。

【０１０８】センサ２２０は、（Ｓ−１）項〜（Ｓ−
５）項、（Ｓ−１０）項、（Ｓ−１８）項、（Ｓ−１
９）項において説明したセンサのうちいずれかのものと
同一構成とされている。このセンサ２２０は、構造物２
２１内部に外周面に沿って埋設されており、その両端部
は、構造物２２１の一側面に取り付けられた端子２２４
ａ、２２４ｂに各々接続されている。これら端子２２４
ａ、２２４ｂには、抵抗測定時において、テスタ１（図
１参照）のプローブ２ａ、２ｂの各端部が当接される。

【０１０９】上記構成において、今、構造物２２１に対
して荷重が作用することにより、構造物２２１におい
て、剥離、亀裂（縦方向、斜め方向）が生じ、最悪の場
合、圧壊、折れ、座屈が生じたものとする。これによ
り、構造物２２１の断面積が増加するとともに、周囲長
が伸びる。この構造物２２１の断面積の増加に伴って、
センサ２２０に引っ張り力が作用することにより、セン
サ２２０の抵抗値が変化する。従って、センサ２２０を
用いた場合には、テスタ１（図１参照）のプローブ２
ａ、２ｂを端子２２４ａ、２２４ｂに当接して、上記セ
ンサ２２０の抵抗値の変化を測定することにより、構造
物２２１の破壊、損傷等の状況を判定することができ
る。

【０１１０】また、構造物２２１に対して、構造物２２
１の弾性領域内の荷重が作用すると、構造物２２１は、
上記荷重が作用する方向のひずみ量に対してポアソン比
の割合で横方向にひずむ。すなわち、この場合、構造物
２２１には、破壊されない程度にひずみが生じる。この
ひずみ量に対応してセンサ２２０に引っ張り力が作用す
ることにより、センサ２２０の抵抗値が変化する。従っ
て、この場合には、センサ２２０の抵抗値の変化をテス
タ１により測定することにより、構造物２２１に対して
弾性領域内の荷重が作用したことを判定することができ
る。

【０１１１】図１４（ｂ）は、センサ２２０’の構成お
よびその別の配設状態を示す断面図である。この図にお
いては、図１４（ａ）の各部に対応する部分には同一の
符号を付けその説明を省略する。図１４（ｂ）において
は、図１４（ａ）に示すセンサ２２０に代えてセンサ２
２０’が設けられている。図１４（ｂ）に示すセンサ２
２０’は、構造物２２１の外周面に沿って取り付けられ
ており、上述した（Ｓ−１）項〜（Ｓ−４）項、（Ｓ−
１０）項、（Ｓ−１１）項、（Ｓ−１９）項において説
明した各種センサのうち、いずれかのものと同一構成と
されている。このセンサ２２０’を用いた場合の動作
は、図１４（ａ）に示すセンサ２２０を用いた場合の動
作と同様である。

【０１１２】（Ｓ−２５） 図１５および図１６に示す
センサ２３０および２４０。 図１５は、センサ２３０の構成およびその配設状態を示
す一部裁断側面図である。図１５において、２３１は、
コンクリート等から構成された構造物であり、柱２３１
ａ、２３１ｂと梁２３１ｃ、２３１ｄとが直交されてな
る。センサ２３０は、上記（Ｓ−２４）項において説明
したセンサ２２０、２２０’と同一構成の、ひも状また
はシート状のセンサである。このセンサ２３０は、柱２
３１ａおよび柱２３１ｂの外周面に沿って巻回されてい
る。

【０１１３】端子２３２ａおよび２３２ｂは、柱２３１
ｂの側面に各々取り付けられおり、これら端子２３２ａ
および２３２ｂには、抵抗測定時にテスタ１（図１参
照）のプローブ２ａ、２ｂが各々当接される。２３３ａ
は、センサ２３０の一端部２３０ａと端子２３２ａとの
間を接続するリード線であり、２３３ｂは、センサ２３
０の他端部２３０ｂと端子２３２ｂとの間を接続するリ
ード線である。

【０１１４】上記構成において、構造物２３１に荷重が
作用して、構造物２３１の柱２３１ａまたは柱２３１ｂ
に変形が生じることにより断面積が増加すると、センサ
２３０に引っ張り力が作用し、センサ２３０の抵抗値が
変化する。従って、テスタ１により、センサ２３０の抵
抗値を測定することにより、構造物２３１に荷重が作用
したことを判定することができる。このように、センサ
２３０を用いた場合には、構造物２３１における広い範
囲に亙って構造物２３１の損傷状況等を検知することが
できる。

【０１１５】なお、（Ｓ−２５）項においては、柱２３
１ａ、２３１ｂの外周面に沿ってセンサ２３０を巻回す
る例について説明したが、これに限定されることなく、
例えば、梁２３１ｃ、２３１ｄの外周面に沿ってセンサ
２３０を巻回してもよい。また、（Ｓ−２５）項におい
ては、図１５に示すセンサ２３０と同様の配設状況で、
構造物２３１の内部に外周面に沿ってセンサ２３０を埋
設してもよい。

【０１１６】図１６（ｂ）は、センサ２４０の構成およ
びその配設状況を示す側面図であり、図１６（ａ）は、
図１６（ｂ）に示す基礎杭２４１の構成を示す平面図で
ある。図１６（ａ）および（ｂ）において、２４１は、
コンクリート等で形成された基礎杭であり、厚肉円筒形
状とされている。センサ２４０は、センサ２３０（図１
５参照）と同一構成とされており、基礎杭２４１の上部
外周面に沿って巻回されている。２４２ａおよび２４２
ｂは、基礎杭２４１の一端面２４１ａに各々取り付けら
れた端子であり、これら端子２４２ａ、２４２ｂには、
抵抗測定時において、テスタ１（図１参照）のプローブ
２ａ、２ｂが各々当接される。２４３ａは、センサ２４
０の一端部２４０ａと端子２４２ａとの間を接続するリ
ード線である。２４３ｂは、センサ２４０の他端部２４
０ｂと端子２４２ｂとの間を接続するリード線である。

【０１１７】上記構成において、基礎杭２４１に荷重が
作用して、基礎杭２４１の断面積が増加すると、センサ
２４０に対して引っ張り力が作用し、センサ２４０の抵
抗値が変化する。従って、テスタ１により、センサ２４
０の抵抗値を測定することにより、基礎杭２４１に荷重
が作用したことを判定することができる。

【０１１８】（Ｓ−２６） 図１７に示すセンサ２５０
Ａおよび２５０Ｂ。 図１７は、センサ２５０Ａおよび２５０Ｂの構成および
これらの配設状況を示す一部裁断側断面図である。図１
７に示す２５１は、コンクリート等から構成された構造
物であり、柱２５１ａ、２５１ｂと梁２５１ｃ、２５１
ｄとが直交されてなる。上記柱２５１ａ、２５１ｂの内
部には、長手方向に複数の構造用鉄筋２５６、２５６、
および該構造用鉄筋２５６、２５６の周囲を取り囲むよ
うにして複数のフープ筋２５７、２５７、・・・が各々埋
設されている。

【０１１９】また、梁２５１ｃ、２５１ｄの内部には、
長手方向に構造用鉄筋２５８、２５８、および該構造用
鉄筋２５８、２５８を取り囲むようにして複数のフープ
筋２５９、２５９、・・・が各々埋設されている。

【０１２０】センサ２５０Ａは、第１の電極２５２Ａ、
第２の電極２５３Ａ、端子２５４Ａおよびリード線２５
５Ａとから構成されている。このセンサ２５０Ａは、第
１の電極２５２Ａと第２の電極２５３Ａとの間に介在す
る構造物２５１の抵抗値を検知する。上記第１の電極２
５２Ａは、梁２５１ｄと柱２５１ｂとの接合部分の内部
に埋設されており、隣接する構造用鉄筋２５８および構
造用鉄筋２５６に対して絶縁されている。ここで、第１
の電極２５２Ａは、上述した（Ｓ−１０）項または（Ｓ
−１９）項において説明した各種センサのうちいずれか
のものと同一構成とされている。

【０１２１】第２の電極２５３Ａは、第１の電極２５２
Ａに対して対向配置されており、構造物２５１の表面に
貼着されている。この第２の電極２５３Ａは、上述した
（Ｓ−１０）項、（Ｓ−１１）項または（Ｓ−１９）項
において説明した各種センサのうちいずれかのものと同
一構成とされている。端子２５４Ａは、梁２５１ｄの表
面に取り付けられている。リード線２５５Ａは、第１の
電極２５２Ａと端子２５４Ａとの間を接続するリード線
であり、梁２５１ｄの内部に埋設されている。また、端
子２５４Ａおよび第２の電極２５３Ａには、第１の電極
２５２Ａと第２の電極２５３Ａの間に介在する構造物２
５１の抵抗値を測定するときに、テスタ１（図１参照）
のプローブ２ａおよび２ｂが各々当接される。

【０１２２】センサ２５０Ｂは、第１の電極２５２Ｂ、
第２の電極２５３Ｂ、端子２５４Ｂおよびリード線２５
５Ｂとから構成されている。このセンサ２５０Ｂは、第
１の電極２５２Ｂと第２の電極２５３Ｂとの間に介在す
る構造物２５１の抵抗値を検知する。上記第１の電極２
５２Ｂは、梁２５１ｃと柱２５１ｂとの接合部分の内部
に埋設されており、隣接する構造用鉄筋２５８および構
造用鉄筋２５６に対して絶縁されている。また、第１の
電極２５２Ｂは、上述した第１の電極２５２Ａと同一構
成とされている。

【０１２３】第２の電極２５３Ｂは、第１の電極２５２
Ｂに対して対向配置されており、構造物２５１の表面に
貼着されている。この第２の電極２５３Ｂは、上述した
第２の電極２５３Ａと同一構成とされている。端子２５
４Ｂは、梁２５１ｃの表面に取り付けられている。リー
ド線２５５Ｂは、第１の電極２５２Ｂと端子２５４Ｂと
の間を接続するリード線であり、梁２５１ｃの内部に埋
設されている。また、端子２５４Ｂおよび第２の電極２
５３Ｂには、第１の電極２５２Ｂと第２の電極２５３Ｂ
の間に介在する構造物２５１の抵抗値を測定するとき
に、テスタ１（図１参照）のプローブ２ａおよび２ｂが
各々当接される。

【０１２４】上記構成において、構造物２５１に亀裂等
が生じていない場合には、第１の電極２５２Ａと第２の
電極２５３Ａとの間、および第１の電極２５２Ｂおよび
第２の電極２５３Ｂとの間に各々介在する構造物２５１
の各抵抗値は、比較的小さい値（以下、基準抵抗値と称
する）である。

【０１２５】そして、今、構造物２５１に対して荷重が
作用することにより、同図に示す位置に亀裂Ｃが生じた
ものとする。すなわち、梁２５１ｄと柱２５１ｂとの接
合部においては、コンクリート（構造物２５１）の剥離
が生じている。この剥離が進行すると、該コンクリート
が構造物２５１本体から離脱したり、抜け落ちたりする
という事態が発生する。

【０１２６】この状態において、センサ２５０Ａの第２
の電極２５３Ａおよび端子２５４Ａとの間にプローブ２
ａおよび２ｂ（図１参照）が当接されると、テスタ１に
より第１の電極２５２Ａと第２の電極２５３Ａとの間に
介在する構造物２５１の抵抗値が測定される。この測定
抵抗値は、亀裂Ｃが生じていることから、上述した基準
抵抗値に比して大きい値である。従って、センサ２５０
Ａを用いた場合には、上記基準抵抗値に対する測定抵抗
値の変化量、または測定抵抗値により、亀裂Ｃの状況す
なわちコンクリートの剥離状況を判定することができ
る。

【０１２７】なお、上述した（Ｓ−２６）項において
は、第１の電極２５２Ａおよび第１の電極２５２Ｂに代
えて、構造用鉄筋２５８、２５８の一部分を電極として
使用するようにしてもよい。また、上述した（Ｓ−２
６）項においては、センサ２５０Ａおよびセンサ２５０
Ｂに代えて、構造用鉄筋２５６、２５８またはフープ筋
２５７、２５９を第１の電極とし、かつ前述したカーボ
ン繊維ストリングまたはカーボン繊維シートを第２の電
極としたセンサを用いてもよい。このセンサは、構造物
２５１の内部に、構造用鉄筋２５６、２５８またはフー
プ筋２５７、２５９の近傍にカーボン繊維ストリングま
たはカーボン繊維シートが埋設されたものである。

【０１２８】（Ｓ−２７） 図１８に示す波線型のセン
サ２６０。 図１８は、センサ２６０の構成およびその配設状況を示
す側面図である。図１８に示す２６１は、コンクリート
等から構成された構造物であり、柱２６１ａ、２６１ｂ
と梁２６１ｃ、２６１ｄとが直交されてなる。センサ２
６０は、上述した（Ｓ−１）項〜（Ｓ−５）項、（Ｓ−
７）項〜（Ｓ−１２）項、（Ｓ−１６）項、（Ｓ−１
８）項または（Ｓ−１９）項において説明した各種セン
サのうち、いずれかのものと同一構成とされており、可
とう性を有している。

【０１２９】このセンサ２６０は、同図に示すように波
線形状に形成されており、構造物２６１の表面に貼着さ
れている。すなわち、センサ２６０は、梁２６１ｃから
梁２６１ｄまでに至る広い範囲に設けられている。ま
た、センサ２６０は、その一端部２６０ａと他端部２６
０ｂが近接するように形成されている。

【０１３０】２６２ａ、２６２ｂは、柱２６１ｂの側面
２６１ｅに各々取り付けられた端子であり、これら端子
２６２ａ、２６２ｂには、センサ２６０の抵抗測定時に
おいて、テスタ１（図１参照）のプローブ２ａ、２ｂが
各々当接される。２６３ａ、２６３ｂは、センサ２６０
の一端部２６０ａおよび他端部２６０ｂと端子２６２ａ
および端子２６２ｂとの間を各々接続するリード線であ
り、柱２６１ｂの内部に埋設されている。

【０１３１】上記構成において、構造物２６１に亀裂、
損傷等が発生していない状態では、テスタ１により測定
される、センサ２６０の抵抗値は、非常に低い値であ
る。そして、今、構造物２６１に荷重が作用しているも
のとすると、該荷重により、構造物２６１に変形、断面
積変化が生じることにより、センサ２６０に対して引っ
張り力が作用する。従って、このときのセンサ２６０の
抵抗値をテスタ１により測定すると、該抵抗値は、大き
なものとなる。

【０１３２】すなわち、センサ２６０を用いた場合に
は、測定抵抗値の変化から、構造物２６１の広範囲に亙
って亀裂等の有無を１つのセンサにより判定することが
できる。また、センサ２６０を用いた場合には、一端部
２６０ａおよび他端部２６０ｂが近接配置されているた
め、センサ２６０等を楽に施工することができる。

【０１３３】なお、上述した（Ｓ−２７）項において
は、センサ２６０を平面的に配設した例について説明し
たが、これに限定されることなくセンサ２６０を構造物
２６１の表面または内部に立体的に配設するようにして
もよい。

【０１３４】（Ｓ−２８） 図１９（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ２７０および２８０。 図１９（ａ）に示すセンサ２７０は、（Ｓ−１）項〜
（Ｓ−５）項、（Ｓ−７）項〜（Ｓ−１２）項、（Ｓ−
１６）項、（Ｓ−１８）項または（Ｓ−１９）項におい
て説明した直線状の各種センサ（以下、単体センサと称
する）のうちいずれかのものが複数と、該複数の単体セ
ンサ間を接続するリード線（図示略）とから構成されて
いる。

【０１３５】すなわち、センサ２７０は、複数の上記単
体センサが矩形線状に配設され、かつ複数の単体センサ
の各端部がリード線（図示略）により接続されたもので
ある。このセンサ２７０は、図１８に示すセンサ２６０
に代えて構造物２６１の表面に貼着されている。また、
センサ２７０の一端部および他端部は、図１８に示すリ
ード線２６３ａおよび２６３ｂを介して端子２６２ａお
よび２６２ｂに各々接続されている。なお、センサ２７
０においては、リード線（図示略）を介することなく、
複数の単体センサの各端部を直接、接続してもよい。

【０１３６】図１９（ｂ）に示すセンサ２８０は、（Ｓ
−１）項〜（Ｓ−５）項、（Ｓ−７）項〜（Ｓ−１２）
項、（Ｓ−１６）項、（Ｓ−１８）項または（Ｓ−１
９）項において説明した直線状の各種単体センサのう
ち、いずれかものものが複数と、該複数の単体センサ間
を接続するリード線（図示略）とから構成されている。

【０１３７】すなわち、センサ２８０は、複数の上記単
体センサが三角波線状に配設され、かつ複数の単体セン
サの各端部がリード線（図示略）を介して各々接続され
たものである。このセンサ２８０は、図１８に示すセン
サ２６０に代えて構造物２６１の表面に貼着されてい
る。また、センサ２８０の一端部および他端部は、図１
８に示すリード線２６３ａおよび２６３ｂを介して端子
２６２ａおよび２６２ｂに各々接続されている。なお、
センサ２８においては、リード線（図示略）を介するこ
となく、複数の単体センサの各端部を直接、接続しても
よい。

【０１３８】上述したセンサ２７０または２８０を用い
た場合には、センサ２６０（図１８参照）と同様にして
測定抵抗値の変化から、構造物２６１の広範囲に亙って
亀裂等の有無を１つのセンサにより判定することができ
る。

【０１３９】（Ｓ−２９） 図２０に示すセンサ２９
０。 図２０に示すセンサ２９０は、上述した（Ｓ−１）項〜
（Ｓ−５）項、（Ｓ−７）項〜（Ｓ−１２）項、（Ｓ−
１６）項、（Ｓ−１８）項または（Ｓ−１９）項におい
て説明した各種センサのうち、いずれかのものと同一構
成とされており、可とう性を有している。

【０１４０】このセンサ２９０は、同図に示すように波
線形状に形成されており、図１８に示すセンサ２６０に
代えて構造物２６１の表面に貼着されている。ここで、
図１８において、センサ２６０に代えてセンサ２９０を
用いる場合には、同図に示す端子２６２ａ、２６２ｂに
代えて、図２０に示す端子２９１ａ、２９１ｂ、２９１
ｃ、２９１ｄおよび２９１ｅが、柱２６１ｂの側面２６
１ｅに各々取り付けられる。

【０１４１】図２０に示す端子２９１ａは、センサ２９
０の一端２９０ａに接続されており、端子２９１ｂ、２
９１ｃおよび２９１ｄは、センサ２９０の中間点２９０
ｂ、２９０ｃおよび２９０ｄに、リード線２９２ｂ、２
９２ｃおよび２９２ｄを介して各々接続されている。

【０１４２】上記構成において、センサ２９０により構
造物２６１（図１８参照）の損傷状況等を検知する場合
には、テスタ１（図１参照）のプローブ２ａ、２ｂが、
例えば、端子２９１ａおよび端子２９１ｂに当接される
ことにより、センサ２９０のうち一部分の抵抗値が測定
される。従って、センサ２９０を用いた場合には、端子
２９１ａ、２９１ｂ、２９１ｃ、２９１ｄおよび２９１
ｅのうち、いずれか２つのものにテスタ１のプローブ２
ａ、２ｂを当接することにより、センサ２９０における
一部分の抵抗値を測定することができる。このことか
ら、センサ２９０を用いた場合には、構造物２６１にお
ける複数の狭範囲の損傷状況を細かく検知することがで
きる。

【０１４３】なお、上述した（Ｓ−２９）においては、
波線形状のセンサ２９０を用いた例について説明した
が、これのセンサ２９０の形状は直線、曲線等いずれで
あってもよい。

【０１４４】（Ｓ−３０） 図２１（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ３００。 図２１（ａ）は、センサ３００の構成およびその配設状
況を示す側面図であり、図２１（ｂ）は、センサ３００
の構成およびその配設状況を示す側断面図である。図２
１（ａ）および（ｂ）において、３０１は、コンクリー
ト等から構成された構造物であり、その内部には、複数
の鉄筋３０２、３０２、・・・および複数のフープ筋３０
３、３０３、・・・が各々埋設されている。

【０１４５】センサ３００は、構造物３０１の内部に長
手方向に埋設されており、上述した（Ｓ−１）項〜（Ｓ
−３）項、（Ｓ−６）項、（Ｓ−７）項等において説明
した各種センサのうちいずれかのものと同一構成とされ
ている。このセンサ３００は、構造物３０１の損傷状況
等を検知するものである。

【０１４６】３０４は、センサ３００の他端部３００ｂ
と鉄筋３０２の他端部との間を接続するリード線であ
る。ここで、センサ３００の抵抗測定時においては、テ
スタ１（図１参照）のプローブ２ａおよび２ｂは、セン
サ３００の一端部３００ａおよび鉄筋３０２の一端部に
各々当接される。すなわち、鉄筋３０２、３０３は、リ
ード線の役目をしている。

【０１４７】上記構成において、構造物３０１に荷重が
作用して亀裂等が発生すると、センサ３００が破断し
て、センサ３００の抵抗値が非常に大きくなる。従っ
て、センサ３００を用いた場合には、テスタ１によりセ
ンサ３００の抵抗値を測定することにより、測定抵抗値
の変化より構造物３０１の損傷状況を判定することがで
きる。また、センサ３００を用いた場合には、鉄筋３０
２、３０３がリード線の代用にされているので、施工が
楽にでき、しかも施工コストが安いという効果が得られ
る。

【０１４８】（Ｓ−３１） 図２２（ａ）および（ｂ）
に示すセンサ３１０Ａおよび３１０Ｂ。 図２２（ａ）は、センサ３１０Ａおよび３１０Ｂの構成
およびその配設状況を示す平面図であり、図２２（ｂ）
は、センサ３１０Ａおよびセンサ３１０Ｂの構成および
その配設状況を示す図であり、図２２（ａ）に示すＡ−
Ａ線視断面図である。図２２（ａ）および（ｂ）におい
て、３１１は、コンクリート等が厚肉円筒に形成されて
なる基礎杭であり、地表３１２に縦方向に打設されてい
る。センサ３１０Ａは、上述した（Ｓ−１）項〜（Ｓ−
３）項、（Ｓ−６）項、（Ｓ−７）項等において説明し
た各種センサのうちいずれかのものと同一構成とされて
いる。

【０１４９】上記センサ３１０Ａは、基礎杭３１１の内
部に縦方向に一端部３１１ａから他端部３１１ｂまでに
至って埋設されており、基礎杭３１１の損傷状況を検知
する。センサ３１０Ｂは、基礎杭３１１の内部にセンサ
３１０Ａに対して対向（図２２（ａ）参照）するように
して埋設されている。３１３は、基礎杭３１１の他端開
口面を塞ぐ端面部材であり、導電性材料から構成されて
いる。

【０１５０】また、端面部材３１３には、センサ３１０
Ａの他端部３１０Ａｂおよびセンサ３１０Ｂの他端部３
１０Ｂｂが各々接続されている。すなわち、端面部材３
１３は、リード線としての役目をしており、センサ３１
０Ａとセンサ３１０Ｂとを電気的に接続している。

【０１５１】上記構成において、センサ３１０Ａおよび
３１０Ｂの抵抗値を測定する場合には、一端部３１０Ａ
ａおよび一端部３１０Ｂａにテスタ１（図１参照）のプ
ローブ２ａおよび２ｂが各々当接される。従って、セン
サ３１０Ａおよび３１０Ｂを用いた場合には、基礎杭３
１１に荷重等が作用したときの、センサ３１０Ａおよび
３１０Ｂの抵抗値の変化をテスタ１により測定すること
により、基礎杭３１１の損傷状況を判定することができ
る。

【０１５２】以上説明したように、本発明の一実施形態
による構造物の健全性判定装置によれば、テスタ１とい
う極めて簡易な計器により、構造物の健全性（損傷状
況）を判定することができるという効果が得られる。

【０１５３】以上、本発明の一実施形態を図面を参照し
て詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限ら
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設
計変更等があっても本発明に含まれる。例えば、上述し
た一実施形態による構造物の健全性判定装置において
は、（Ｓ−１）項〜（Ｓ−３１）項で複数のセンサにつ
いて説明したが、これらの複数のセンサの材料、形状、
用途等を組み合わせてもよい。

【０１５４】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１、２に記
載の発明によれば、構造物に荷重が作用すると、センサ
に引っ張り力が作用することによりセンサの抵抗値が変
化する。従って、請求項１に記載の発明によれば、上記
抵抗値を簡易な抵抗測定手段により測定することによ
り、実際に施工された構造物の健全性を簡単に判定する
ことができるという効果が得られる。また、請求項１、
２に記載の発明によれば、複数の端子を設けたことによ
りセンサにおける複数の区間の抵抗値を細かく測定する
ことができるので、構造物の健全性の判定精度を向上す
ることができるという効果が得られる。

【０１５５】また、請求項３に記載の発明によれば、構
造物に荷重が作用すると、円筒部材が損傷しその内部の
導電性粉末がこぼれ、２つの封止部材間の抵抗値が変化
する。従って、請求項３に記載の発明によれば、上記抵
抗値を簡易な抵抗測定手段により測定することにより、
実際に施工された構造物の健全性を簡単に判定すること
ができる。また、請求項４に記載の発明によれば、第１
の引っ張り力以上第２の引っ張り力より小である荷重が
作用すると、第１のセンサが破断してその抵抗値が大き
くなる一方、第２のセンサが破断せずその抵抗値が小さ
いままとされる。従って、請求項４に記載の発明によれ
ば、第１のセンサおよび第２のセンサの各抵抗値を簡易
な抵抗測定手段により測定することにより、実際に施工
された構造物に作用した荷重のおよその大きさを判定す
ることができる。

【０１５６】また、請求項５に記載の発明によれば、構
造物に荷重が作用することにより構造物に亀裂等が生じ
た場合、第１の電極と第２の電極との間に介在する構造
物の抵抗値が変化する。従って、請求項５に記載の発明
によれば、上記抵抗値を簡易な抵抗測定手段により測定
することにより、実際に施工された構造物の健全性を簡
単に判定することができるという効果が得られる。

【０１５７】さらに、請求項６に記載の発明によれば、
構造物に荷重が作用することにより構造物に変形が生じ
さらに断面積が増加すると、センサに対して引っ張り力
が作用して、センサの抵抗値が変化する。従って、請求
項６に記載の発明によれば、上記抵抗値を簡易な抵抗測
定手段により測定することにより、実際に施工された構
造物の健全性を簡単に判定することができるという効果
が得られる

【０１５８】加えて、請求項７に記載の発明によれば、
金属部材をリード線の代用として用いているため、セン
サを楽に施工することができるとともに施工コストを安
くすることができるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施形態による構造物の健全性判
定装置の概略構成を示す図である。

【図２】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
の別の概略構成を示す図である。

【図３】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ１０、２０、３０、４０および５０
の各構成を示す図である。

【図４】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ６０および７０の各構成を示す図で
ある。

【図５】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ８０、９０および１００の各構成を
示す図である。

【図６】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ１１０および１２０の構成を示す図
である。

【図７】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ１３０の構成を示す図である。

【図８】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ１４０の構成を示す図である。

【図９】 同一実施形態による構造物の健全性判定装置
に用いられるセンサ１５０の構成を示す図である。

【図１０】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられる構造用鉄筋ののびと応力との関係を表す
特性図である。

【図１１】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ１６０、１７０、１８０および１
９０の各構成を示す図である。

【図１２】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２００の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図１３】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２１０Ａ、２１０Ｂの各構成およ
びそれらの配設状況を示す図である。

【図１４】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２２０の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図１５】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２３０の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図１６】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２４０の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図１７】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２５０Ａおよび２５０Ｂの構成お
よびそれらの配設状況を示す図である。

【図１８】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２６０の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図１９】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２７０および２８０の各構成およ
びそれらの配設状況を示す図である。

【図２０】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ２９０の構成を示す図である。

【図２１】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ３００の構成およびその配設状況
を示す図である。

【図２２】 同一実施形態による構造物の健全性判定装
置に用いられるセンサ３１０Ａおよび３１０Ｂの各構成
およびそれらの配設状況を示す図である。

【符号の説明】

１ テスタ ２ａ、２ｂ プローブ ３、１５１、２０１、２１２Ａ、２１２Ｂ、２２１、２
３１、２５１、２６１、３０１ 構造物 ４、１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８
０、９０、１００、１１０、１２０、１３０、１４０、
１５０、１６０、１７０、１８０、１９０、２００、２
１０Ａ、２１０Ｂ、２２０、２３０、２４０、２５０
Ａ、２５０Ｂ、２６０、２７０、２８０、２９０、３０
０、３１０Ａ、３１０Ｂ センサ ５、２４１、３１１ 基礎杭

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 関島 謙蔵 東京都港区芝浦一丁目２番３号 清水建設 株式会社内 (72)発明者 大塚 靖 東京都港区芝浦一丁目２番３号 清水建設 株式会社内 (72)発明者 中辻 照幸 東京都港区芝浦一丁目２番３号 清水建設 株式会社内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 構造物と、 前記構造物の内部に埋設され、所定値以上の引っ張り力
   で破断する導電性材料から構成されたセンサと、 前記センサにおける少なくとも２点に各々接続された複
   数の端子と、 前記複数の端子のうち少なくとも２つの端子間の抵抗値
   を測定する抵抗測定手段とを具備することを特徴とする
   構造物の健全性判定装置。
2. 【請求項２】 構造物と、 前記構造物の表面に貼着され、所定値以上の引っ張り力
   で破断する導電性材料から構成されたセンサと、 前記センサにおける少なくとも２点に各々接続された複
   数の端子と、 前記複数の端子のうち少なくとも２つの端子間の抵抗値
   を測定する抵抗測定手段とを具備することを特徴とする
   構造物の健全性判定装置。
3. 【請求項３】 構造物と、 筒形状の筒部材と該筒部材に充填された導電性粉末と前
   記筒部材の両端面を各々塞ぐ２つの封止部材とから構成
   され、前記構造物の内部に埋設されたセンサと、 前記２つの封止部材間に存在する前記導電性粉末の抵抗
   値を測定する抵抗測定手段とを具備することを特徴とす
   る構造物の健全性判定装置。
4. 【請求項４】 構造物と、 前記構造物の内部に埋設され、第１の値以上の引っ張り
   力で破断する第１の導電性材から構成された第１のセン
   サと、 前記第１のセンサにおける少なくとも２点に各々接続さ
   れた複数の第１の端子と、 前記構造物の内部に前記第１のセンサに対して近接配置
   されるように埋設され、前記第１の値と異なる第２の値
   以上の引っ張り力で破断する第２の導電性材料から構成
   された第２のセンサと、 前記第２のセンサにおける少なくとも２点に各々接続さ
   れた複数の第２の端子と、 前記複数の第１の端子のうち少なくとも２つの第１の端
   子間の第１の測定値を測定する一方、前記複数の第２の
   端子のうち少なくとも２つの第２の端子間の第２の抵抗
   値を測定する抵抗測定手段とを具備することを特徴とす
   る構造物の健全性判定装置。
5. 【請求項５】 構造物と、 前記構造物の内部に各々対向するようにして埋設された
   第１および第２の電極から構成されたセンサと、 前記第１の電極と前記第２の電極との間に介在する前記
   構造物の抵抗値を測定する抵抗測定手段とを具備するこ
   とを特徴とする構造物の健全性判定装置。
6. 【請求項６】 構造物と、 前記構造物の外周面に巻回され、所定値以上の引っ張り
   力で破断する導電性材料から構成されたセンサと、 前記センサにおける少なくとも２点に各々接続された複
   数の端子と、 前記複数の端子のうち少なくとも２つの端子間の抵抗値
   を測定する抵抗測定手段とを具備することを特徴とする
   構造物の健全性判定装置。
7. 【請求項７】 内部に金属部材が埋設されてなる構造物
   と、 前記構造物の内部に埋設されかつその一端部が前記金属
   部材の一端部に接続され、所定値以上の引っ張り力で破
   断する導電性材料から構成されたセンサと、 前記センサの他端部に接続された端子と、 前記金属部材の他端部と前記端子との間の、前記センサ
   の抵抗値を測定する抵抗測定手段とを具備することを特
   徴とする構造物の健全性判定装置。