JPH11302799A - 耐食性に優れた高硬度鋼 - Google Patents
耐食性に優れた高硬度鋼Info
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- JPH11302799A JPH11302799A JP10970698A JP10970698A JPH11302799A JP H11302799 A JPH11302799 A JP H11302799A JP 10970698 A JP10970698 A JP 10970698A JP 10970698 A JP10970698 A JP 10970698A JP H11302799 A JPH11302799 A JP H11302799A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＯＡ機器、電子機器の部品などの材料として
適した、すなわちＨＲＣ５８以上で６０程度の硬度と構
造用鋼に近い冷間加工性を有し、通常の室内では錆びる
ことがない耐食性に優れた高硬度鋼を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｃｒ：
４．０〜１１．０％及びＮ：０．０４〜０．２０％を含
み、残部実質的にＦｅからなるものとすること。
適した、すなわちＨＲＣ５８以上で６０程度の硬度と構
造用鋼に近い冷間加工性を有し、通常の室内では錆びる
ことがない耐食性に優れた高硬度鋼を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｃｒ：
４．０〜１１．０％及びＮ：０．０４〜０．２０％を含
み、残部実質的にＦｅからなるものとすること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷間加工性が良好
で、高硬度であって焼入れし易く、しかもゆるやかな酸
化環境では錆びないばかりでなく、ある程度の腐食環境
でも耐食性をもった高硬度鋼に関する。
で、高硬度であって焼入れし易く、しかもゆるやかな酸
化環境では錆びないばかりでなく、ある程度の腐食環境
でも耐食性をもった高硬度鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、プリンターのシャフト及び紙送り
ローラ、ＶＴＲ用モーターシャフトなどのＯＡ機器、電
子機器の部品は、ＨＲＣ５８以上で６０程度の硬度と、
ある程度の耐食性を必要としていたため、ＳＵＪ２の軸
受鋼（Ｃ：０．９５〜１．１０％、Ｓｉ：０．１５〜
０．３５％、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２５％
以下、Ｓ：０．０２５％以下、Ｃｒ：１．３０〜１．６
０％、残部実質的にＦｅ）を用い、耐食性を高めるため
にＮｉめっきなどを施して製造されていた。
ローラ、ＶＴＲ用モーターシャフトなどのＯＡ機器、電
子機器の部品は、ＨＲＣ５８以上で６０程度の硬度と、
ある程度の耐食性を必要としていたため、ＳＵＪ２の軸
受鋼（Ｃ：０．９５〜１．１０％、Ｓｉ：０．１５〜
０．３５％、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２５％
以下、Ｓ：０．０２５％以下、Ｃｒ：１．３０〜１．６
０％、残部実質的にＦｅ）を用い、耐食性を高めるため
にＮｉめっきなどを施して製造されていた。
【０００３】しかし、このＮｉめっきなどを施したもの
は、品質のばらつきが大きく、まためっき層が剥離する
恐れもあって信頼性が十分高いとはいえない。そこで、
ＳＵＳ４４０Ｃ（Ｃ：０．９５〜１．２０％、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１６．００〜
１８．００％、残部実質的にＦｅ）などの高Ｃステンレ
ス鋼を用いれば、硬さと耐食性の点では満足できるが、
素材が高価であるし、冷間加工性が悪くて冷間鍛造や冷
間異形引抜きが工業的に実施できないという問題があ
る。また、精密な切削や研削を行ったときに加工面が粗
く、寸法精度が高くないという問題もあった。
は、品質のばらつきが大きく、まためっき層が剥離する
恐れもあって信頼性が十分高いとはいえない。そこで、
ＳＵＳ４４０Ｃ（Ｃ：０．９５〜１．２０％、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１６．００〜
１８．００％、残部実質的にＦｅ）などの高Ｃステンレ
ス鋼を用いれば、硬さと耐食性の点では満足できるが、
素材が高価であるし、冷間加工性が悪くて冷間鍛造や冷
間異形引抜きが工業的に実施できないという問題があ
る。また、精密な切削や研削を行ったときに加工面が粗
く、寸法精度が高くないという問題もあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＨＲＣ５８
以上で６０程度の硬度と構造用鋼に近い冷間加工性を有
し、通常の室内では錆びることがない耐食性を有する高
硬度鋼を提供することを課題としている。
以上で６０程度の硬度と構造用鋼に近い冷間加工性を有
し、通常の室内では錆びることがない耐食性を有する高
硬度鋼を提供することを課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者は、ＨＲＣ６０程度の硬度と構造用鋼に近
い冷間加工性を有し、通常の室内では錆びることがない
鋼について、製造プロセス、成分組成、その熱処理など
を研究していたところ、耐食性は、上記ＳＵＪ２の軸受
鋼より優れ、上記ＳＵＳ４４０Ｃより劣っていてもよい
こと、そのためにはＣｒ量を上記ＳＵＪ２の軸受鋼より
多く、また上記ＳＵＳ４４０Ｃより少なくしてもよいこ
と、耐食性を損なう粗大炭化物の生成を抑制するため、
Ｃを焼入れに必要な最少限の量にすればよいこと、耐食
性を向上させるためにはＮを含有させればよいこと（理
由は不明である。）などの知見を得て本発明をなしたも
のである。すなわち、上記課題を解決するため、本発明
の耐食性に優れた高硬度鋼においては、Ｃ：０．３５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃ
ｒ：４．０〜１１．０％及びＮ：０．０５〜０．２０％
を含み、残部実質的にＦｅからなるものとすることであ
る。
め、本発明者は、ＨＲＣ６０程度の硬度と構造用鋼に近
い冷間加工性を有し、通常の室内では錆びることがない
鋼について、製造プロセス、成分組成、その熱処理など
を研究していたところ、耐食性は、上記ＳＵＪ２の軸受
鋼より優れ、上記ＳＵＳ４４０Ｃより劣っていてもよい
こと、そのためにはＣｒ量を上記ＳＵＪ２の軸受鋼より
多く、また上記ＳＵＳ４４０Ｃより少なくしてもよいこ
と、耐食性を損なう粗大炭化物の生成を抑制するため、
Ｃを焼入れに必要な最少限の量にすればよいこと、耐食
性を向上させるためにはＮを含有させればよいこと（理
由は不明である。）などの知見を得て本発明をなしたも
のである。すなわち、上記課題を解決するため、本発明
の耐食性に優れた高硬度鋼においては、Ｃ：０．３５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃ
ｒ：４．０〜１１．０％及びＮ：０．０５〜０．２０％
を含み、残部実質的にＦｅからなるものとすることであ
る。
【０００６】また、本発明の耐食性に優れた高硬度鋼に
おいては、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．２５
％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０％及び
Ｎ：０．０４〜０．２０％を含み、更にＭｏ：０．２〜
１．０％若しくはＶ：０．０５〜０．５％及びＮｂ：
０．０５〜０．５％の１種又は２種を含み、残部実質的
にＦｅからなるものとすることである。
おいては、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．２５
％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０％及び
Ｎ：０．０４〜０．２０％を含み、更にＭｏ：０．２〜
１．０％若しくはＶ：０．０５〜０．５％及びＮｂ：
０．０５〜０．５％の１種又は２種を含み、残部実質的
にＦｅからなるものとすることである。
【０００７】次に、上記本発明の高窒素オーステナイト
系耐熱鋼の成分組成を上記のように限定している理由を
説明する。 Ｃ：０．３５〜０．６５％ Ｃは、焼入れによりマトリックスをマルテンサイト組織
にするとともに、その中に固溶して硬度及び引張強度を
高くするので、そのために含有させる元素で、ＨＲＣ≧
５８の条件を満たすにためには０．３５％以上含有させ
る必要があるが、０．６５％を超えると未固溶の粗大炭
化物が生成して冷間加工性を低下するので、その含有範
囲を０．３５〜０．６５％とする。 Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下 Ｓｉ、Ｍｎは、溶解精錬時の脱酸剤として含有させる元
素であるが、球状化組織においてマトリックスのフェラ
イト相を固溶強化して冷間加工性を低下するので、これ
らの作用と製造時のコストを考慮してその含有量をとも
に０．２５％以下とする。
系耐熱鋼の成分組成を上記のように限定している理由を
説明する。 Ｃ：０．３５〜０．６５％ Ｃは、焼入れによりマトリックスをマルテンサイト組織
にするとともに、その中に固溶して硬度及び引張強度を
高くするので、そのために含有させる元素で、ＨＲＣ≧
５８の条件を満たすにためには０．３５％以上含有させ
る必要があるが、０．６５％を超えると未固溶の粗大炭
化物が生成して冷間加工性を低下するので、その含有範
囲を０．３５〜０．６５％とする。 Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下 Ｓｉ、Ｍｎは、溶解精錬時の脱酸剤として含有させる元
素であるが、球状化組織においてマトリックスのフェラ
イト相を固溶強化して冷間加工性を低下するので、これ
らの作用と製造時のコストを考慮してその含有量をとも
に０．２５％以下とする。
【０００８】Ｃｒ：４．０〜１１．０％ Ｃｒは、マトリックスのマクテンサイト相に固溶し、表
面に保護皮膜を形成して耐食性を付与し、また焼戻しや
焼鈍時に炭化物を生成して材料を軟化するので、鋼の耐
食性及び冷間加工性を付与するために含有させる元素
で、比較的穏和な環境で錆びない程度の耐食性を得るた
めには４．０％以上含有させる必要があるが、１１％を
超えると粗大な炭化物が生成し、冷間加工性を低下する
とともに未固溶の炭化物を残留させて硬さの確保を困難
にするので、その含有範囲を４．０〜１１．０％とす
る。 Ｎ：０．０４〜０．２０％ Ｎは、耐食性を向上させるために含有させる本発明の骨
格をなす元素で、その効果を得るためには０．０４％以
上含有させる必要があるが、０．２０％を超えると窒化
物が完全に固溶しないために加工性を低下するので、そ
の含有範囲を０．０４〜０．２０％とする。
面に保護皮膜を形成して耐食性を付与し、また焼戻しや
焼鈍時に炭化物を生成して材料を軟化するので、鋼の耐
食性及び冷間加工性を付与するために含有させる元素
で、比較的穏和な環境で錆びない程度の耐食性を得るた
めには４．０％以上含有させる必要があるが、１１％を
超えると粗大な炭化物が生成し、冷間加工性を低下する
とともに未固溶の炭化物を残留させて硬さの確保を困難
にするので、その含有範囲を４．０〜１１．０％とす
る。 Ｎ：０．０４〜０．２０％ Ｎは、耐食性を向上させるために含有させる本発明の骨
格をなす元素で、その効果を得るためには０．０４％以
上含有させる必要があるが、０．２０％を超えると窒化
物が完全に固溶しないために加工性を低下するので、そ
の含有範囲を０．０４〜０．２０％とする。
【０００９】Ｍｏ：０．２〜１．０％ Ｍｏは、Ｃｒとともに耐食性を向上するために含有させ
る元素で、その効果を得るには０．２％以上含有させる
必要があるが、１．０％を超えると冷間加工性を低下す
るとともにコストを高くするので、その含有範囲を０．
２〜１．０％とする。 Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０５〜０．５％ Ｖ及びＮｂは、ともに安定した微細な炭化物を形成し、
結晶粒を微細化して強度及び靱延性を向上させる元素
で、その効果を得るためには０．０５％以上含有させる
必要があるが、０．５％を超えると冷間加工性を低下す
るばかりでなく、靱延性もかえって低下するので、その
含有範囲を０．０５〜０．５％とする。
る元素で、その効果を得るには０．２％以上含有させる
必要があるが、１．０％を超えると冷間加工性を低下す
るとともにコストを高くするので、その含有範囲を０．
２〜１．０％とする。 Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０５〜０．５％ Ｖ及びＮｂは、ともに安定した微細な炭化物を形成し、
結晶粒を微細化して強度及び靱延性を向上させる元素
で、その効果を得るためには０．０５％以上含有させる
必要があるが、０．５％を超えると冷間加工性を低下す
るばかりでなく、靱延性もかえって低下するので、その
含有範囲を０．０５〜０．５％とする。
【００１０】Ｐ、Ｓ、Ｏ及びＮｉ Ｐは、不純物であるので少ないほど好ましいが、０．０
３％以下であれば耐食性、靱延性などに及ぼす影響が少
ないので、その含有量を０．０３％以下にするのが好ま
しい。Ｓは、不純物であるので少ないほど好ましいが、
０．００５％以下であれば熱間加工性、耐食性及び冷間
加工性に及ぼす影響が少ないので、その含有量を０．０
０５％以下にするのが好ましい。Ｏは、不純物であるの
で少ないほど好ましいが、０．００５％以下であれば生
成される酸化物の量も僅かであり、冷間加工性、疲労強
度及び靱延性に及ぼす影響も少ないので、その含有量を
０．００５％以下にするのが好ましい。Ｎｉは、原料の
スクラップから混入する不純物で、マルテンサイト相の
延性を若干向上させる効果があるが、多量になると軟化
焼鈍を困難にするので、０．６％以下にするのが好まし
い。
３％以下であれば耐食性、靱延性などに及ぼす影響が少
ないので、その含有量を０．０３％以下にするのが好ま
しい。Ｓは、不純物であるので少ないほど好ましいが、
０．００５％以下であれば熱間加工性、耐食性及び冷間
加工性に及ぼす影響が少ないので、その含有量を０．０
０５％以下にするのが好ましい。Ｏは、不純物であるの
で少ないほど好ましいが、０．００５％以下であれば生
成される酸化物の量も僅かであり、冷間加工性、疲労強
度及び靱延性に及ぼす影響も少ないので、その含有量を
０．００５％以下にするのが好ましい。Ｎｉは、原料の
スクラップから混入する不純物で、マルテンサイト相の
延性を若干向上させる効果があるが、多量になると軟化
焼鈍を困難にするので、０．６％以下にするのが好まし
い。
【００１１】
【作用】本発明の耐食性に優れた高硬度鋼は、Ｃｒ量を
構造用鋼より多くしたので、耐食性が構造用鋼より優れ
たものとなり、更にＣを所望の強度を得るために必要な
最小限の量にするとともにＣｒ量を制限したので、耐食
性を低下する粗大炭化物の生成が抑制され、また焼入れ
温度の上昇が抑制されている。また、Ｎを含有させて耐
食性を向上し、またＳｉ及びＭｎの量を０．２５％以下
にしたので、マトリックスが硬化することがない。
構造用鋼より多くしたので、耐食性が構造用鋼より優れ
たものとなり、更にＣを所望の強度を得るために必要な
最小限の量にするとともにＣｒ量を制限したので、耐食
性を低下する粗大炭化物の生成が抑制され、また焼入れ
温度の上昇が抑制されている。また、Ｎを含有させて耐
食性を向上し、またＳｉ及びＭｎの量を０．２５％以下
にしたので、マトリックスが硬化することがない。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施例を説明す
る。
る。
【実施例】実施例１ 下記表１の成分組成のものを高周波誘導炉で溶製し、鋳
造して鋳塊にした。この鋳塊を熱間鍛造及び圧延により
直径２０ｍｍの線材にし、８５０℃で３時間加熱し、１
５℃／ｈｒの冷却速度で６００℃まで冷却し、その後空
冷する球状化焼きなましをした。この処理をした線材か
ら試験片を切り出し、硬さ、据え込み試験による変形抵
抗及び割れ発生圧下率を測定し、その結果を下記表２の
に記載した。なお、変形抵抗は、据え込み試験により求
めたもので、直径６ｍｍ×高さ１２ｍｍの試験片に上方
から荷重をかけ、真ひずみ１のときのものである。ま
た、割れ発生圧下率は、変形抵抗と同様な試験により割
れが始めて見えたときの圧下率である。
造して鋳塊にした。この鋳塊を熱間鍛造及び圧延により
直径２０ｍｍの線材にし、８５０℃で３時間加熱し、１
５℃／ｈｒの冷却速度で６００℃まで冷却し、その後空
冷する球状化焼きなましをした。この処理をした線材か
ら試験片を切り出し、硬さ、据え込み試験による変形抵
抗及び割れ発生圧下率を測定し、その結果を下記表２の
に記載した。なお、変形抵抗は、据え込み試験により求
めたもので、直径６ｍｍ×高さ１２ｍｍの試験片に上方
から荷重をかけ、真ひずみ１のときのものである。ま
た、割れ発生圧下率は、変形抵抗と同様な試験により割
れが始めて見えたときの圧下率である。
【００１３】
【表１】
【００１４】次に、上記球状化焼きなましをした線材を
１０５０℃で３０分間加熱した後油冷して焼入れし、そ
の後１５０℃で１時間加熱して急冷する低温焼戻しをし
た。この焼入れー焼戻し処理をした線材から試験片を切
り出し、硬さ、耐食性及び酸化減量を測定し、その結果
を下記表２の焼入れ焼戻し状態の欄に記載した。なお、
耐食性は、直径１５ｍｍ、長さ１０５ｍｍの試験片を湿
潤（５０℃，９８％ＲＨ（相対湿度），４hrs ）と乾燥
（７０℃，２hrs ）とを４回繰り返し（４サイクル）、
点食の有無で評価した。また、酸化減量は、直径１５ｍ
ｍ、長さ２０ｍｍの試験片の重量を測定した後大気中で
５００℃に加熱し、５０hrs 保持し、酸化スケールを除
去して、その試験片の重量を測定して当初の重量との差
を酸化減量とした。
１０５０℃で３０分間加熱した後油冷して焼入れし、そ
の後１５０℃で１時間加熱して急冷する低温焼戻しをし
た。この焼入れー焼戻し処理をした線材から試験片を切
り出し、硬さ、耐食性及び酸化減量を測定し、その結果
を下記表２の焼入れ焼戻し状態の欄に記載した。なお、
耐食性は、直径１５ｍｍ、長さ１０５ｍｍの試験片を湿
潤（５０℃，９８％ＲＨ（相対湿度），４hrs ）と乾燥
（７０℃，２hrs ）とを４回繰り返し（４サイクル）、
点食の有無で評価した。また、酸化減量は、直径１５ｍ
ｍ、長さ２０ｍｍの試験片の重量を測定した後大気中で
５００℃に加熱し、５０hrs 保持し、酸化スケールを除
去して、その試験片の重量を測定して当初の重量との差
を酸化減量とした。
【００１５】
【表２】
【００１６】これらの結果より、本発明の耐食性に優れ
た高硬度鋼は、比較例 No.13(SUJ2)と比較すると、変形
抵抗が小さく、割れ発生圧下率が高く、耐食性が優れ、
また酸化減量が大幅に小さくなっており、更に比較例 N
o.14(SUS420J2)と比較すると、変形抵抗が小さく、No.1
4(SUS420J2) はその硬さが所望の範囲以下になってお
り、また、比較例 No.15(SUS440C) と比較すると、変形
抵抗が小さく、割れ発生圧下率が高くなっており、ま
た、比較例 No.16(SUH11) と比較すると、変形抵抗が小
さく、割れ発生圧下率が高くなっている。
た高硬度鋼は、比較例 No.13(SUJ2)と比較すると、変形
抵抗が小さく、割れ発生圧下率が高く、耐食性が優れ、
また酸化減量が大幅に小さくなっており、更に比較例 N
o.14(SUS420J2)と比較すると、変形抵抗が小さく、No.1
4(SUS420J2) はその硬さが所望の範囲以下になってお
り、また、比較例 No.15(SUS440C) と比較すると、変形
抵抗が小さく、割れ発生圧下率が高くなっており、ま
た、比較例 No.16(SUH11) と比較すると、変形抵抗が小
さく、割れ発生圧下率が高くなっている。
【００１７】
【発明の効果】本発明の耐食性に優れた高硬度鋼は、上
記構成にしたことにより、冷間の変形抵抗及び割れ発生
圧下率、すなわち冷間加工性と硬さのバランスがよく、
しかも必要な腐食環境（ゆるやかな腐食環境）において
も、耐食性が優れ、酸化減量が少ないという優れた効果
を奏する。
記構成にしたことにより、冷間の変形抵抗及び割れ発生
圧下率、すなわち冷間加工性と硬さのバランスがよく、
しかも必要な腐食環境（ゆるやかな腐食環境）において
も、耐食性が優れ、酸化減量が少ないという優れた効果
を奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/26 Ｃ２２Ｃ 38/26
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．３５〜
０．６５％、Ｓｉ：０．２５％以下、Ｍｎ：０．２５％
以下、Ｃｒ：４．０〜１１．０％及びＮ：０．０４〜
０．２０％を含み、残部実質的にＦｅからなることを特
徴とする耐食性に優れた高硬度鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．
２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｃｒ：４．０〜１
１．０％、Ｎ：０．０４〜０．２０％及びＭｏ：０．２
〜１．０％を含み、残部実質的にＦｅからなることを特
徴とする耐食性に優れた高硬度鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．
２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｃｒ：４．０〜１
１．０％及びＮ：０．０４〜０．２０％を含み、更に
Ｖ：０．０５〜０．５％及びＮｂ：０．０５〜０．５％
の１種又は２種を含み、残部実質的にＦｅからなること
を特徴とする耐食性に優れた高硬度鋼。 - 【請求項４】 Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：０．
２５％以下、Ｍｎ：０．２５％以下、Ｃｒ：４．０〜１
１．０％、Ｎ：０．０４〜０．２０％及びＭｏ：０．２
〜１．０％を含み、更にＶ：０．０５〜０．５％及びＮ
ｂ：０．０５〜０．５％の１種又は２種を含み、残部実
質的にＦｅからなることを特徴とする耐食性に優れた高
硬度鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10970698A JPH11302799A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた高硬度鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10970698A JPH11302799A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた高硬度鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302799A true JPH11302799A (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=14517163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10970698A Pending JPH11302799A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた高硬度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11302799A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212679A (ja) * | 2001-01-10 | 2002-07-31 | Daido Steel Co Ltd | 刃物及びそれに用いるＦｅ系刃物用合金 |
| KR101356951B1 (ko) * | 2011-12-26 | 2014-01-28 | 주식회사 포스코 | 고경도 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
-
1998
- 1998-04-20 JP JP10970698A patent/JPH11302799A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212679A (ja) * | 2001-01-10 | 2002-07-31 | Daido Steel Co Ltd | 刃物及びそれに用いるＦｅ系刃物用合金 |
| KR101356951B1 (ko) * | 2011-12-26 | 2014-01-28 | 주식회사 포스코 | 고경도 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
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