JPH11302665A - バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法 - Google Patents
バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法Info
- Publication number
- JPH11302665A JPH11302665A JP10111742A JP11174298A JPH11302665A JP H11302665 A JPH11302665 A JP H11302665A JP 10111742 A JP10111742 A JP 10111742A JP 11174298 A JP11174298 A JP 11174298A JP H11302665 A JPH11302665 A JP H11302665A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gasification
- biomass
- fossil fuel
- gas
- flame
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
化炉30内に別々の位置から供給し、それぞれの原料に
所定量の酸化剤3を加えて、それぞれのガス化火炎を形
成した後、ガスの流れを利用してそれぞれの火炎を混合
させガス化を行うことを特徴とするバイオマスと化石燃
料を用いたガス化方法。
Description
化して化学製品用の合成ガスや発電用の燃料を製造する
方法に係わり、特に、高効率でガス化する方法に関す
る。
イオマスはそれ自身炭素元素、水素元素を含むこと、石
炭等の化石燃料より燃焼し易い上に、灰分が少ないので
燃焼器での灰障害が少ない等、クリーンな未利用エネル
ギーと見なされ、これを燃焼して発電する試みがなされ
ている。
を得、これをガスタービン/蒸気タービン複合発電シス
テムに供することがJournal of Engineering for Ga
s Turbines and Power.Vol.118,July 1996に記
載されている。これによれば、流動層反応器(Fluidiz
ed−Bed)を用いてガス化することが記載されている。
空気と直接接触させて反応させる方式(直接ガス化)
と、外から熱を与えてガス化する方式(間接ガス化)が
ある。間接ガス化法については、熱分解用流動層と、こ
こで得られる熱分解残渣を燃焼して熱分解に必要な熱源
を発生する燃焼炉を併用する方式が試みられている。ガ
ス化の温度は流動層の操作に適するよう、約850〜1
000℃となっている。
でガス化する技術には多くの方法があり、いくつかは商
用水準に至っている。典型的には固定層法(400〜1
200℃)、流動層法(800〜950℃)、気流層法
(1200〜1600℃)がある。固定層法では低温部
があるので、タール等が副生される。流動層法ではある
程度のCH4や原料によってはC2成分の炭化水素ガスが
生成する。気流層法ではH2、COが主要成分である。
炭ボイラや流動層ボイラに石炭の一部または全部を置き
換えて燃焼させることが、Proceedings of 2nd. Int
ernatinal Workshop on Corrosion in Advanced Po
wer Plant Tampa,FL,March 1997にある。
りガス化効率が高くなり易いが、従来のガス化法では、
バイオマス自身の最適ガス化条件で操作されていないと
云う課題がある。ガス化性能を評価する指標には下式で
示される2つがあり、いずれもその値が高いことが望ま
しい。
酸化剤の量との関係で示した。酸素供給量と原料供給量
の比率(以下酸素比と称す)を増すと、炭素ガス化率
(ηc)と冷ガス効率(ηg)は共に増大し、ある量で
炭素ガス化率は100%に、冷ガス効率は最大値に達す
る。
100%に維持されたまま、冷ガス効率は低下する。ガ
ス化では冷ガス効率が最大となる酸素比でガス化するこ
とが望ましい。
ら定まり、熱力学的に理想的な酸素比(以下、最小酸素
比と称す)は、例えば、図3のa値である。しかし、バ
イオマスの場合は、ガス化の最小酸素比で操作すると、
その時の温度が極めて低くなるためガス化反応が十分に
進行せず、実際のガス化特性は図3の実線で示したよう
に、理想的な特性からずれる。反応を十分進行する温度
まで上げるため酸素比はb値まで増やすことが必要で、
その結果、得られる冷ガス効率は理想的な値より、低い
ものとなってしまう。
は、温度を確保するためにさらに酸素が必要となり、冷
ガス効率もさらに低下する。
し、温度を高めるために外部から熱源を与えることも考
えられている(上記、間接ガス化方法)。しかし、この
場合にはその熱源としてバイオマス自身、または他の燃
料を燃焼して得た熱を供与しているため、この加熱用燃
料のエネルギーまで含めた総合的な冷ガス効率は高くな
い。
熱源の発生装置を別個に設けるため、装置の運転,制御
が複雑であったり、設備費が高くなると云う問題があっ
た。
イオマスの元素組成に由来する。代表的なバイオマスで
ある木材の組成の一例を代表的な化石燃料である石炭と
比較して表1に示す。表1のように石炭に比べて酸素元
素が多いのが特徴であり、その結果、発熱量が小さく、
ガス化(または燃焼)温度が低くなる。
り、簡便な装置で、かつ、理想に近いガス化条件で高効
率にガス化できるバイオマスと化石燃料を用いたガス化
方法の提供にある。
できるだけ最小酸素比でガス化する一方、反応を促進さ
せる温度の維持のため、石炭のガス化ガスを利用するよ
うにしたものである。
ので、それ自身の最小酸素量でガス化した場合に高温度
を得易い。またガス化したガスのエネルギーを加熱用に
用いるため、総合的な冷ガス効率は従来の間接加熱法よ
りも優れている。
石炭ガス化火炎とよく接触させることが重要であり、こ
のため、従来のようにバイオマスガス化炉と加熱用熱源
発生炉を別個に設けるのではなく、一つの反応容器内で
これを実現する。即ち、木材、植物、農耕副産物等のバ
イオマスと、石炭、重質油、重質残渣油、オイルコーク
ス等の化石燃料を、同一のガス化炉内に別々の位置から
供給し、それぞれの原料に適切な量の酸化剤を加えて、
一旦、それぞれのガス化火炎を形成した後、ガスの流れ
を利用してそれぞれの火炎を混合させるようにした。
よびバイオマス原料中に含まれる灰分が溶融するような
温度とし、また、混合後の火炎はガス化炉出口における
生成ガスの組成に、少なくともC2成分のガスが含まれ
ないような温度とするようにした。
灰の出口と生成ガスの出口を有し、生成ガス出口径はガ
ス化炉の径より小さくし、バイオマスおよび化石燃料の
供給孔をそれぞれ生成ガス出口および溶融灰出口に近い
位置で、かつ、ガス化炉の接線方向に向けて配置し、ガ
ス化炉内に旋回流れを形成するようにした。
を特定温度以上で十分に接触・混合させることが重要で
ある。バイオマスや化石燃料のガス化反応は通常次式で
表わされる。
(5),(6)式のガス化反応は、吸熱反応で(2)、
(3)および(4)式の燃焼反応が発熱反応である。
セルロース、リグニンより構成され、酸素の多くは−C
H2OH、=OH、−CH3Oの形態で存在する。また、
石炭中の酸素は多くが−COOH、−CHOと云う形態
で存在する。バイオマスや化石燃料がガス化炉内でまず
(1)式の熱分解反応を受けると、これらの分子の多く
は直ちCO2、H2O、H2、COや、CH4、C2H4、C
2H2の炭化水素ガスに転化する。
ては油状物(Tar)が生成する。続いてまたは併行し
て、(2)、(3)、(4)式に従って酸素と反応す
る。この反応で生成したCO2やH2Oが(5)式および
(6)式のガス化反応に供され、チャーを完全にガス化
し、COやH2を多量に発生させる。即ち、前記炭素ガ
ス化率と冷ガス効率を高めるには、次の2点が重要であ
る。
に供するC量を確保するため、(2)式でのCの燃焼量
を過大にしない、即ち、(2)式に与える酸素量を適切
にする。
進めるため、CO2とH2Oガスの温度は一定以上高くす
る。
く酸素元素が多いので、(1)式で発生するCO2やH2
Oの量は化石燃料より多い。逆に(2)式で燃焼の対象
となるC(チャー)の発生量が少ない。上記(i)の観
点から、(2)式に供する酸素を与え過ぎない様にする
と、燃焼による発熱量が少ないため、(2)式および
(4)式で生成するCO2ガスおよび(3)式によるH2
Oガスの温度が低くなる。このため、(5)式および
(6)式の反応が進まないのである。
素元素が少ないので、(1)式で発生するC(チャー)
量がバイオマスより多いので、(2)式に供給できる酸
素量はバイオマスより多くでき、その結果として生成ガ
スの温度は高くなる。それゆえ、バイオマス火炎を石炭
ガス化火炎と十分接触,混合することで、バイオマスの
反応で生じたCO2、H2Oを高温にし、(5)式および
(6)式を促進できる。
必要にして十分な温度が確保されるのでガス化反応は進
むが、バイオマスの方は進まない。このため、例えば、
石炭とバイオマスをガス化炉の別々の個所に供給して
も、それぞれ単独の反応が進行するだけで、効率向上に
はならない。
℃程度で、これ以上高くする必要はない。そこで、適正
酸素量を添加した石炭ガス化火炎の中に、バイオマスの
適正酸素量を添加したガスを接触させると、バイオマス
は例えば900℃の温度場で反応が進行する。このた
め、バイオマスをガス化するための最小酸素比で高い効
率を維持できる。
燃料ガス化火炎の接触方法について説明する。この方法
はガス化する前にバイオマスと化石燃料とを混合してお
き、一つの原料としてガス化する方法と、別々に供給
し、ガス化炉内のガス流れを利用して接触させる方法が
ある。後者の場合はそれぞれの原料を異なる供給手段で
ガス化炉に供給して着火した後、次の二つの方法があ
る。
を高めると云う観点では好ましいが、原料供給量の制御
がたいへんしにくいと云う欠点がある。化石燃料は通
常、数mm程度または100μm程度の微粉であり、ガ
ス化炉への供給は回転式やスクリュー式のフィーダであ
ったり、気流搬送であったりする。
は細くなる傾向にある。バイオマスの場合は粉砕して微
粒にできるが、細い管内を安定に搬送するには適さな
い。従って、両者ともフィーダから直接ガス化炉へ供給
するような場合は事前に混合して送れるが、それ以外の
場合は別々の方法で供給する方が制御がし易く、従って
予め混合する方法は好ましくない。
は、上記(a),(b)の方法があるが、(a)の方法
は混合原料と同様、火炎の温度が均一になる。火炎の温
度はガス化反応の促進を第一に選ぶが、一方で、燃料中
の灰分を溶融する、または溶融しないと云う観点が重要
である。
るので、その後の取扱いや環境保全性の点で優れる。こ
のため、ガス化炉内はガス化に適当な温度と、灰溶融に
適当な温度を形成することが望ましく、上記(a)では
これの実現が難しい。よって、本発明では(b)の方法
を採用する。
イオマス1は通常水分を多く含むので、供給装置10に
導入する前に乾燥する。この乾燥方法としては、別途乾
燥工程を設け、ガス化生成ガスの熱を利用したり、別の
熱源を利用して乾燥する。
適当な大きさに粉砕する必要がある。ここでは数mm程
度の粉末を用いる。これを供給ホッパ10に供給する。
ガス化は加圧下で行なうので、原料を加圧する必要があ
る。この方法はいわゆるロックホッパ方式による。これ
によって加圧下に置かれたバイオマスを定量供給する。
ーダであり、本発明ではいづれの方式でも可能である。
ここで定量されたバイオマスをガス化炉に輸送する。こ
の手段としては、気流搬送と重力による落下法とがあ
る。バイオマスを粉砕したものは、石炭等と異なり、一
つの粉砕粉の形状は不定型であったり、表面が粗かった
りする。このため、搬送過程で機器や管にひっかかり易
く、供給の不安定要因となる。搬送ではこのことに留意
する必要があり、このため、気流搬送は好ましくない。
本発明では、定量器11から排出されたバイオマスは若
干の補助的なガス(例えば窒素ガス3)と共に自由落下
に近い形でガス化炉30に投入する。
を考える。石炭は100μm程度以下に粉砕した後、周
知の方法で供給ホッパ20に投入し、定量器21で計測
した後、例えば、窒素ガス3で気流搬送する。ガス化剤
4は酸素、空気またはこれらの混合物を用いる。本実施
例では酸素とし、バイオマスと化石燃料それぞれに転化
する。
石炭供給孔34、ガス化反応領域39、ガス出口31と
灰出口32および回収ダスト供給孔43で構成される。
原料中に含まれる灰分が溶融するような温度領域を形成
すると共に、ガスの流れを利用してそれぞれの火炎を混
合させ、バイオマスのガス化を促進する方法を説明す
る。
の径より小さくし、バイオマス供給孔33をガス化反応
領域39の上部に、石炭供給孔34をその下部にそれぞ
れ設ける。これらの供給孔の配置を図2の模式断面図に
示す。どちらの供給孔もガス化炉の接線方向に向ける
が、バイオマスは図2(a)のようにバイオマス供給孔
33の一カ所から、石炭は石炭供給孔34の複数カ所か
ら〔図2(b)の例では3ヵ所から〕、回収ダストは回
収ダスト供給孔43の一カ所から、それぞれ供給する。
に向けて供給することによりガス化反応領域に旋回流が
形成される。このような配置にした上で、バイオマスに
は比較的少量の酸化剤を、石炭にはそれより多い量の酸
化剤を供給する。このようにすると、ガス化反応領域に
3つの温度領域が形成される。
配される温度領域である。この火炎は、供給孔の配置と
旋回流れと云う特質から,比較的ガス化反応領域39の
上部壁際に形成され、全体として下降する流れである。
である。同様にガス化反応領域の下部全域に形成され、
全体として上昇する流れである。
点で領域IIの火炎と衝突し、両者が混合した領域IIIが
形成される。この領域IIIの温度は、上記の両ガス化火
炎の平均的な値となる。
設けた灰出口32から抜き出す。生成ガス35はガス化
炉30を出て、ダスト回収器40に入れる。回収器はサ
イクロンやフィルター等周知のものでよい。回収された
ダスト42はガス化炉30の石炭供給孔34と同レベル
に設けた回収ダスト供給孔43から供給する。ダスト回
収後のガス41の冷却工程やガス精製工程は図示しない
が、目的に合わせて、周知の方法で行う。
マスと石炭を併用した場合のガス化成績を表2に示す。
比(=酸素供給量/原料供給量)が0.3の時、ガス化
炉出口温度は940℃となり、冷ガス効率は83.7%
となった。これより酸素比を小さくすると、炭素ガス化
率が低くなり、それに伴って冷ガス効率も低下した。
る条件のもとで操作した結果、酸素比0.74でガス化
炉出口温度は1330℃となり、冷ガス効率は80.1
%となった。これより酸素比を小さくすると、炭素ガス
化率が低くなり、それに伴って冷ガス効率も低下した。
ガス化では、それぞれの供給比率を変えた3例について
示す。バイオマス30%の場合、バイオマスは酸素比
0.17となるように、また、石炭は酸素比0.74とな
るように操作した。
0℃で、石炭中の灰を溶融させるに十分な温度である。
また両領域から発生したガスの混合領域IIIの温度は1
030℃であった。この時の冷ガス効率は84.4%
で、単独の原料に比べて高い効率となった。これはバイ
オマスへの酸素供給量自体はバイオマス単独の場合より
も少なくし、先に述べた最小酸素量に近づける一方、領
域IIIの温度が石炭ガス化ガスの熱量のために1030
℃と高く維持できたためである。
単独の場合よりも小さくできた。バイオマスの割合を5
0%、70%にした場合も、同様な考えで酸素供給量を
決めた結果、冷ガス効率はいづれも単独の原料より高く
なった。石炭70%の場合は54%の場合に比べてやや
小さくなった。これはバイオマスの割合を増やすほど、
加熱源としての石炭量が減るので、領域IIIの温度を維
持するためにバイオマスへの酸素量を増やさねばなら
ず、その結果、最小酸素比からずれてくるためである。
石炭を混合してガス化した結果、その相乗効果が現われ
た。
くすると、炭素ガス化率が低くなると共に、生成ガス中
にC2以上の炭化水素ガスが発生した。目的とするガス
は化学合成用や発電用燃料とするので、できるだけ
H2,COが多いものが好ましい。酸素量が適切かどう
かは、発生するガスの組成で推定でき、C2以上の成分
が検出されたことは、酸素が少ないか、または、温度が
低いことを示した。
炭素ガス化率が低下する。また多いと冷ガス効率が低下
すると共に、火炎温度が必要以上に高くなり、ガス化炉
材料への負担が大きくなる。
が、その他に重質油、重質残渣油、オイルコークス等で
も同様に用いることができる。
合は、領域IIの温度は灰溶融条件からは外れるが、バイ
オマスガス化の加熱用に必要な温度には維持する必要が
ある。
ガス化条件でガス化すれば、ほぼ1400〜1800℃
程度の温度になるので、ガス化反応領域の温度は結果的
に上記石炭の場合と同様なプロファイルとなる。
反応法でガス化することにより、表2のごとく石炭単独
より酸素使用量を16〜21%減少できる。このことは
ガス化プラントにおける酸素消費量を減らせることか
ら、酸素プラントの設備費や酸素製造の動力を少なくで
きる。
に適用した場合、バイオマス単独または石炭単独に比べ
て冷ガス効率の向上を図ることができるので、発電端効
率が向上する。
酸素消費量低減が同時に図ることができるので、前者に
より発電端効率向上が、また後者により所内動力割合の
低減がもたらされ、これらの2重の効果により、送電端
効率を著しく向上することが可能となる。
を用いたガス化方法の構成図である。
断面図である。
(対燃料重量比)との関係を示すグラフである。
搬送ガス、10,20…原料加圧ホッパ、11,21…
原料定量装置、30…ガス化炉、33…バイオマス供給
孔、34…石炭供給孔、39…ガス化反応領域、31…
ガス出口、32…灰出口32、43…回収ダスト供給
孔、35…生成ガス、40…ダスト回収器、42…回収
ダスト。
Claims (3)
- 【請求項1】 バイオマスと化石燃料を、同一のガス化
炉内に別々の位置から供給し、それぞれの原料に所定量
の酸化剤を加えて、それぞれのガス化火炎を形成した
後、ガスの流れを利用してそれぞれの火炎を混合させガ
ス化を行うことを特徴とするバイオマスと化石燃料を用
いたガス化方法。 - 【請求項2】 化石燃料のガス化火炎は、同原料および
バイオマス原料中に含まれる灰分が溶融する温度とし、
混合後の火炎はガス化炉出口における生成ガス中にC2
以上の炭化水素ガスが形成されない温度に酸化剤量を制
御する請求項1に記載のバイオマスと化石燃料を用いた
ガス化方法。 - 【請求項3】 ガス化炉が溶融灰の出口と生成ガスの出
口を備え、生成ガスの出口径はガス化炉の径より小さく
し、バイオマス供給孔を生成ガス出口側に、化石燃料供
給孔を溶融灰出口側に、それぞれガス化炉の接線方向で
内部に向けて配置し、ガス化炉内にガス化火炎旋回流を
形成するようにした請求項1または2に記載のバイオマ
スと化石燃料を用いたガス化方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11174298A JP3559163B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11174298A JP3559163B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11302665A true JPH11302665A (ja) | 1999-11-02 |
JP3559163B2 JP3559163B2 (ja) | 2004-08-25 |
Family
ID=14569045
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11174298A Expired - Fee Related JP3559163B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3559163B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002194363A (ja) * | 2000-12-27 | 2002-07-10 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | バイオマスを利用した石炭の加圧噴流床ガス化方法 |
AU755244B2 (en) * | 2000-02-29 | 2002-12-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Biomass gasifying furnace and system for methanol synthesis using gas produced by gasifying biomass |
WO2010022337A3 (en) * | 2008-08-21 | 2010-04-22 | Mcknight James T | Systems and methods for converting biomass in the field to a combustible fluid for direct replacement or supplement to liquid fossil fuels |
JP2015045484A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-12 | 株式会社Ihi | 流動層ボイラ |
JP2021116319A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | 三菱パワー株式会社 | ガス化システム及びガス化方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106244246A (zh) * | 2016-08-25 | 2016-12-21 | 武汉高斯生态能源技术有限公司 | 生物质气化发电工艺 |
-
1998
- 1998-04-22 JP JP11174298A patent/JP3559163B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU755244B2 (en) * | 2000-02-29 | 2002-12-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Biomass gasifying furnace and system for methanol synthesis using gas produced by gasifying biomass |
JP2002194363A (ja) * | 2000-12-27 | 2002-07-10 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | バイオマスを利用した石炭の加圧噴流床ガス化方法 |
WO2010022337A3 (en) * | 2008-08-21 | 2010-04-22 | Mcknight James T | Systems and methods for converting biomass in the field to a combustible fluid for direct replacement or supplement to liquid fossil fuels |
JP2015045484A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-12 | 株式会社Ihi | 流動層ボイラ |
JP2021116319A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | 三菱パワー株式会社 | ガス化システム及びガス化方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3559163B2 (ja) | 2004-08-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI410487B (zh) | 自生質生產低焦油合成氣的方法與裝置 | |
KR100445363B1 (ko) | 기화를통한폐기물처리장치및방법 | |
Song et al. | Experimental investigation on hydrogen production from biomass gasification in interconnected fluidized beds | |
US8480766B2 (en) | Gasification equipment | |
JP5606624B2 (ja) | 低温バイオマス熱分解並びに高温バイオマスガス化方法および装置 | |
JP4986080B2 (ja) | バイオマスガス化装置 | |
US9175847B2 (en) | Two stage dry feed gasification system | |
Susanto et al. | A moving-bed gasifier with internal recycle of pyrolysis gas | |
JP5630626B2 (ja) | 有機物原料のガス化装置及び方法 | |
Fercher et al. | Two years experience with the FICFB-gasification process | |
JP4731988B2 (ja) | 炭素質資源のガス化方法及びその装置 | |
JP3559163B2 (ja) | バイオマスと化石燃料を用いたガス化方法 | |
JP2004204106A (ja) | 有機物のガス化装置 | |
JPS6150995B2 (ja) | ||
JPS5832196B2 (ja) | 石炭類のガス化方法 | |
JP2002155289A (ja) | 石炭の気流床型ガス化方法 | |
JP2009001826A (ja) | バイオマスのガス化方法 | |
JP4589226B2 (ja) | 燃料用炭化物および燃料ガスの製造方法 | |
JP7291677B2 (ja) | 水性ガス生成システム、バイオマス発電システム及びバイオマス水素供給システム | |
JP7118341B2 (ja) | 水素製造装置 | |
JP5347763B2 (ja) | バイオマス熱分解方法 | |
JP2005213460A (ja) | ガス化炉の操業方法 | |
JPS5829999B2 (ja) | 固形燃料のガス化装置 | |
JPS6032672B2 (ja) | 粉炭になされた粘結炭から電気エネルギ−およびガスを製造する方法 | |
JPH05156266A (ja) | 気流層ガス化装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20031216 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040130 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040224 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040322 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20040422 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040518 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040520 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |