JPH11285787A - 溶融金属注入ノズル内流動制御方法 - Google Patents
溶融金属注入ノズル内流動制御方法Info
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- JPH11285787A JPH11285787A JP9358098A JP9358098A JPH11285787A JP H11285787 A JPH11285787 A JP H11285787A JP 9358098 A JP9358098 A JP 9358098A JP 9358098 A JP9358098 A JP 9358098A JP H11285787 A JPH11285787 A JP H11285787A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 注入ノズル外周に設置した電磁コイルに間欠
的な電流を付与することにより、ノズル耐火物と溶融金
属の界面には、時間的に変動する流動が生成し、それに
より、耐火物と溶融金属の界面の流動が停滞した境膜が
破壊され、溶融金属中の不純物粒子とノズル耐火物の接
触凝着によるノズル閉塞が防止可能なる流動制御方法を
提供する。 【解決手段】 溶融金属の連続鋳造において、タンディ
ッシュから鋳型へ溶融金属を注入する際に用いられるタ
ンディッシュ底部に連結された注入ノズルの外周に設置
した電磁コイルに間欠的な電流を付与し、ノズル内の溶
融金属中に時間的に脈動を付与することを特徴とする。
的な電流を付与することにより、ノズル耐火物と溶融金
属の界面には、時間的に変動する流動が生成し、それに
より、耐火物と溶融金属の界面の流動が停滞した境膜が
破壊され、溶融金属中の不純物粒子とノズル耐火物の接
触凝着によるノズル閉塞が防止可能なる流動制御方法を
提供する。 【解決手段】 溶融金属の連続鋳造において、タンディ
ッシュから鋳型へ溶融金属を注入する際に用いられるタ
ンディッシュ底部に連結された注入ノズルの外周に設置
した電磁コイルに間欠的な電流を付与し、ノズル内の溶
融金属中に時間的に脈動を付与することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属注入ノズ
ル内流動制御に関し、特に、タンディッシュ底部にソレ
ノイドまたはリニアモーター型電磁コイルを設け溶融金
属に脈動を与えＡｌ2 Ｏ3 介在物等によるノズル詰りを
防止する流動制御方法に関する。
ル内流動制御に関し、特に、タンディッシュ底部にソレ
ノイドまたはリニアモーター型電磁コイルを設け溶融金
属に脈動を与えＡｌ2 Ｏ3 介在物等によるノズル詰りを
防止する流動制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、鋼の脱酸生成物としての非金属介
在物は主としてＡｌ2 Ｏ3 であり、一部にＴｉＯ2 があ
る。溶鋼中のこのＡｌ2 Ｏ3 は取鍋ガスバブリング等に
よって一部が浮上分離され除去されるが、一部はタンデ
ィシュの底壁ノズル周壁面に付着し、これが次第に成長
する。その結果ノズルでの閉塞が生じたり、溶鋼の流れ
に乱れを生じるようになり、鋳片の品質が低下するとい
った問題を生ずる。
在物は主としてＡｌ2 Ｏ3 であり、一部にＴｉＯ2 があ
る。溶鋼中のこのＡｌ2 Ｏ3 は取鍋ガスバブリング等に
よって一部が浮上分離され除去されるが、一部はタンデ
ィシュの底壁ノズル周壁面に付着し、これが次第に成長
する。その結果ノズルでの閉塞が生じたり、溶鋼の流れ
に乱れを生じるようになり、鋳片の品質が低下するとい
った問題を生ずる。
【０００３】この分野の公知技術としてＣＡＭＰ−ＩＳ
ＩＪ，Ｖｏｌ８（１９９５）ｐ１５８にはカルシアノズ
ルにおいて、溶鋼中介在物にＴｉＮが生成しないような
低［Ｔｉ］溶鋼では閉塞防止効果があることが、報告さ
れている。また、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，Ｖｏｌ８（１９
９５）ｐ１５６には、高純度Ａｌ 2 Ｏ3 質スリーブをノ
ズル内孔に内装すると閉塞防止効果があることが報告さ
れている。これらはノズル材質の面からの対策であり、
その他機械的な振動を溶鋼に付加することによって、こ
れを防止する技術が、特開昭６２−９３０６２号公報に
開示されている。しかし、前者はノズルの材質が限ら
れ、さらにはコスト面に問題が生ずる。後者においては
位置による作用効果に差が生じ、深さ方向に一様な効果
を得ることは難しい。一方、初期凝固を制御する方法と
して、特開昭６４−８３３４８号公報に記載された、電
磁コイルによって鋳型内の溶融金属に電磁力を与える
際、交流磁場を間欠的に付与することによって、電磁力
を間欠的に印加し、パウダーキャスティングにおいて、
さらなる表面性状の改善を行う方法も提案されている。
ＩＪ，Ｖｏｌ８（１９９５）ｐ１５８にはカルシアノズ
ルにおいて、溶鋼中介在物にＴｉＮが生成しないような
低［Ｔｉ］溶鋼では閉塞防止効果があることが、報告さ
れている。また、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，Ｖｏｌ８（１９
９５）ｐ１５６には、高純度Ａｌ 2 Ｏ3 質スリーブをノ
ズル内孔に内装すると閉塞防止効果があることが報告さ
れている。これらはノズル材質の面からの対策であり、
その他機械的な振動を溶鋼に付加することによって、こ
れを防止する技術が、特開昭６２−９３０６２号公報に
開示されている。しかし、前者はノズルの材質が限ら
れ、さらにはコスト面に問題が生ずる。後者においては
位置による作用効果に差が生じ、深さ方向に一様な効果
を得ることは難しい。一方、初期凝固を制御する方法と
して、特開昭６４−８３３４８号公報に記載された、電
磁コイルによって鋳型内の溶融金属に電磁力を与える
際、交流磁場を間欠的に付与することによって、電磁力
を間欠的に印加し、パウダーキャスティングにおいて、
さらなる表面性状の改善を行う方法も提案されている。
【０００４】そこで、このような電磁撹拌を適用してノ
ズル閉塞を防止する電磁撹拌の応用技術開発が望まれて
いる。
ズル閉塞を防止する電磁撹拌の応用技術開発が望まれて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】電磁撹拌エネルギーを
前記ノズル閉塞防止に応用すれば、溶鋼の流動を耐火物
壁の周辺で選択的に乱流となし、より有効に集積した介
在物を除去するように作用させる可能性が期待できる。
本発明の目的は、溶融金属の連続鋳造において、タンデ
ィッシュから鋳型に溶融金属を注入する注入ノズルの介
在物の集積による閉塞を防止するために、電磁撹拌を適
用する方法を検討し、ノズル壁周辺における流動を間欠
的な脈動とする、溶融金属注入ノズル内流動制御方法を
提供することにある。
前記ノズル閉塞防止に応用すれば、溶鋼の流動を耐火物
壁の周辺で選択的に乱流となし、より有効に集積した介
在物を除去するように作用させる可能性が期待できる。
本発明の目的は、溶融金属の連続鋳造において、タンデ
ィッシュから鋳型に溶融金属を注入する注入ノズルの介
在物の集積による閉塞を防止するために、電磁撹拌を適
用する方法を検討し、ノズル壁周辺における流動を間欠
的な脈動とする、溶融金属注入ノズル内流動制御方法を
提供することにある。
【０００６】また、本発明の他の目的は、前記方法によ
って注入ノズルおよび、タンディッシュ底壁の耐火物と
溶融金属の界面の流動が停滞した境膜を破壊するのに十
分なる脈動として付与することを可能とする溶融金属注
入ノズル流動制御方法を提供することにある。
って注入ノズルおよび、タンディッシュ底壁の耐火物と
溶融金属の界面の流動が停滞した境膜を破壊するのに十
分なる脈動として付与することを可能とする溶融金属注
入ノズル流動制御方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の要旨とするところは下記のとおりである。 （１）溶融金属の連続鋳造において、鋳型へ溶融金属を
注入するタンディッシュの底部に連結された注入ノズル
の外周を囲むように設置した電磁コイルに間欠的な電流
を付与し、ノズル内の溶融金属中に間欠的に脈動を付与
することを特徴とする注入ノズル内流動制御方法。
発明の要旨とするところは下記のとおりである。 （１）溶融金属の連続鋳造において、鋳型へ溶融金属を
注入するタンディッシュの底部に連結された注入ノズル
の外周を囲むように設置した電磁コイルに間欠的な電流
を付与し、ノズル内の溶融金属中に間欠的に脈動を付与
することを特徴とする注入ノズル内流動制御方法。
【０００８】（２）注入ノズル外周を囲むように設置し
た電磁コイルがソレノイド状コイルであることを特徴と
する（１）記載の方法。 （３）間欠的な電流の包絡線の周波数をｆ1 ［Ｈｚ］、
ノズル内径ｄ［ｍ］、コイル中心高さのかつノズルの中
心軸上の瞬間最大磁束密度の絶対値Ｂ［Ｔｅｓｌａ］、
間欠的な電流の基本となる交流電流の周波数をｆ2 ［Ｈ
ｚ］とした時、下記の関係を満たす条件となすことを特
徴とする（２）記載の方法。
た電磁コイルがソレノイド状コイルであることを特徴と
する（１）記載の方法。 （３）間欠的な電流の包絡線の周波数をｆ1 ［Ｈｚ］、
ノズル内径ｄ［ｍ］、コイル中心高さのかつノズルの中
心軸上の瞬間最大磁束密度の絶対値Ｂ［Ｔｅｓｌａ］、
間欠的な電流の基本となる交流電流の周波数をｆ2 ［Ｈ
ｚ］とした時、下記の関係を満たす条件となすことを特
徴とする（２）記載の方法。
【０００９】−３．５＜ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）＜−１．
５，−１．５＜ｌｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜１ （４）注入ノズル外周に設置した電磁コイルがリニアモ
ーターであることを特徴とする（１）記載の方法。 （５）（３）記載の条件式が下記の関係を満たすことを
条件となすことを特徴とする（４）記載の方法にある。
５，−１．５＜ｌｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜１ （４）注入ノズル外周に設置した電磁コイルがリニアモ
ーターであることを特徴とする（１）記載の方法。 （５）（３）記載の条件式が下記の関係を満たすことを
条件となすことを特徴とする（４）記載の方法にある。
【００１０】−３．５＜ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）＜−１．
５，−２＜ｌｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜０．５
５，−２＜ｌｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜０．５
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明によれば、注入ノズル外周
に設置した電磁コイルに間欠的な電流を付与することに
よりノズル耐火物と溶融金属の界面には、時間的に変動
する流動が生成する。それにより、耐火物と溶融金属の
界面の流動が停滞した境膜が破壊され、溶融金属中の不
純物粒子とノズル耐火物の接触凝着によるノズル閉塞が
防止される。
に設置した電磁コイルに間欠的な電流を付与することに
よりノズル耐火物と溶融金属の界面には、時間的に変動
する流動が生成する。それにより、耐火物と溶融金属の
界面の流動が停滞した境膜が破壊され、溶融金属中の不
純物粒子とノズル耐火物の接触凝着によるノズル閉塞が
防止される。
【００１２】通常の連続鋳造は、図７に示されるよう
に、溶鋼取鍋１１から取鍋ノズル１５を経由して、溶鋼
は一旦タンディッシュ１２に保持された後、連続鋳造鋳
型１３に注入ノズル２を通って鋳造された鋳型１３およ
びその下部の冷却帯で冷却凝固され鋳片１４となる。こ
の時、溶鋼中の介在物（主としてＡｌ2 Ｏ3 ）はタンデ
ィッシュまでで浮上除去するが、一部残留する介在物
は、図７Ａ部の拡大図として示される図８のように、タ
ンディッシュ底壁１および羽口レンガ１７、注入ノズル
２の上部に集積して、付着物７を形成する。
に、溶鋼取鍋１１から取鍋ノズル１５を経由して、溶鋼
は一旦タンディッシュ１２に保持された後、連続鋳造鋳
型１３に注入ノズル２を通って鋳造された鋳型１３およ
びその下部の冷却帯で冷却凝固され鋳片１４となる。こ
の時、溶鋼中の介在物（主としてＡｌ2 Ｏ3 ）はタンデ
ィッシュまでで浮上除去するが、一部残留する介在物
は、図７Ａ部の拡大図として示される図８のように、タ
ンディッシュ底壁１および羽口レンガ１７、注入ノズル
２の上部に集積して、付着物７を形成する。
【００１３】本発明で対象とする付着物は、タンディッ
シュのストッパー１６または、スライディングゲート１
８の流量調節に直接的に影響するこれら近傍位置の付着
物である。そのため、本発明の電磁撹拌装置は図８の付
号３で示される位置に設けられる。次に、本発明の付着
物除去について説明する。図１は本発明の実施形態を説
明するための図である。溶融金属４は下方向に溶融金属
の流動６によって移行する。電磁（撹拌）コイル３はタ
ンディッシュ底壁１と注入ノズル２によって形成される
空間に近傍に設けられる。
シュのストッパー１６または、スライディングゲート１
８の流量調節に直接的に影響するこれら近傍位置の付着
物である。そのため、本発明の電磁撹拌装置は図８の付
号３で示される位置に設けられる。次に、本発明の付着
物除去について説明する。図１は本発明の実施形態を説
明するための図である。溶融金属４は下方向に溶融金属
の流動６によって移行する。電磁（撹拌）コイル３はタ
ンディッシュ底壁１と注入ノズル２によって形成される
空間に近傍に設けられる。
【００１４】この電磁コイル３には、図２に示すような
間欠的な電流を印加する。例えば、電磁コイルがソレノ
イド型の場合を図３に、リニアモーター型の場合を図４
にそれぞれ示す。この電磁コイルによって溶融金属に
は、それぞれ脈動としての流動８を、注入ノズル近傍に
わたって生じさせる。
間欠的な電流を印加する。例えば、電磁コイルがソレノ
イド型の場合を図３に、リニアモーター型の場合を図４
にそれぞれ示す。この電磁コイルによって溶融金属に
は、それぞれ脈動としての流動８を、注入ノズル近傍に
わたって生じさせる。
【００１５】なお、リニアモーター型では注入ノズルの
全周または外周部に分割して設けてもよい。また、ソレ
ノイド型では単相、リニアモーター型では３相で各相が
脈動を付与する様にする。この脈動としては、ノズル壁
際で、中心部の流れに対して振動エネルギーを加え下向
または上向となるように交互に振動させる。もちろん、
溶鋼には慣性力が作用しているのでこれに打ち勝つよう
に、ゆっくりとした振動が好ましい。
全周または外周部に分割して設けてもよい。また、ソレ
ノイド型では単相、リニアモーター型では３相で各相が
脈動を付与する様にする。この脈動としては、ノズル壁
際で、中心部の流れに対して振動エネルギーを加え下向
または上向となるように交互に振動させる。もちろん、
溶鋼には慣性力が作用しているのでこれに打ち勝つよう
に、ゆっくりとした振動が好ましい。
【００１６】図５は前記脈流の作用を説明するための図
である。図５（ａ）は、注入ノズル際で、流動６による
流速が遅くなって物質移動が停滞した領域の境膜９が存
在した状態で、この状態で、溶鋼中に、懸濁した介在物
は集積し付着物を形成していく。図５（ｂ）は、本発明
の脈動を付与した場合を示し、この時には耐火物壁近傍
に乱れが増大して前記境膜は薄く生成され、その結果介
在物の集積が防止されることになる。この境膜をできる
だけ、薄くするための条件は、電磁撹拌の間欠的な電流
の周波数によって決められる。本発明では、ソレノイド
型では、間欠的な電流の包絡線の周波数ｆ1 （Ｈｚ）、
間欠的な電流の基本となる交流周波数ｆ2（Ｈｚ）、ノ
ズル内径ｄ（ｍ）、コイルとノズルの中心磁束Ｂ（Ｔｅ
ｓｌａ）として、関係式ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）が−３．
５未満では、付着物の除去効率が不足する。一方、ｌｏ
ｇ（ｄ／ｆ2 1/2）が−１．５超の場合は、除去効果が表
面だけになり効率が悪い傾向となる。また、関係式ｌｏ
ｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝が−１．５未満では応答が悪
くなり、１超の場合には効果的に間欠とすることが難し
くなる。このため、請求項３の範囲に限定する。
である。図５（ａ）は、注入ノズル際で、流動６による
流速が遅くなって物質移動が停滞した領域の境膜９が存
在した状態で、この状態で、溶鋼中に、懸濁した介在物
は集積し付着物を形成していく。図５（ｂ）は、本発明
の脈動を付与した場合を示し、この時には耐火物壁近傍
に乱れが増大して前記境膜は薄く生成され、その結果介
在物の集積が防止されることになる。この境膜をできる
だけ、薄くするための条件は、電磁撹拌の間欠的な電流
の周波数によって決められる。本発明では、ソレノイド
型では、間欠的な電流の包絡線の周波数ｆ1 （Ｈｚ）、
間欠的な電流の基本となる交流周波数ｆ2（Ｈｚ）、ノ
ズル内径ｄ（ｍ）、コイルとノズルの中心磁束Ｂ（Ｔｅ
ｓｌａ）として、関係式ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）が−３．
５未満では、付着物の除去効率が不足する。一方、ｌｏ
ｇ（ｄ／ｆ2 1/2）が−１．５超の場合は、除去効果が表
面だけになり効率が悪い傾向となる。また、関係式ｌｏ
ｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝が−１．５未満では応答が悪
くなり、１超の場合には効果的に間欠とすることが難し
くなる。このため、請求項３の範囲に限定する。
【００１７】また、リニアモーター型の場合の印加条件
としては、前述のソレノイド型と同様の理由によって、
請求項５の範囲に限定する。以下に、本発明について実
施例に基づいてさらに詳述する。
としては、前述のソレノイド型と同様の理由によって、
請求項５の範囲に限定する。以下に、本発明について実
施例に基づいてさらに詳述する。
【００１８】
【実施例】実施例１ 本実施例は通常の普通鋼における連続鋳造に、本発明を
適用し、単位時間あたりの注入ノズル壁付着物厚みにつ
いて、ソレノイド型電磁コイルおよびリニアモーター型
電磁コイルについて、試験したものである。
適用し、単位時間あたりの注入ノズル壁付着物厚みにつ
いて、ソレノイド型電磁コイルおよびリニアモーター型
電磁コイルについて、試験したものである。
【００１９】本実施例の鋳造試験条件は次のとおりであ
る。 鋼種：低炭アルミキルド鋼（Ａｌ：０．０３０重量％） タンディッシュ出側 トータル酸素量：３０ppm （Ｏ：０．００３重量％） ノズル内径ｄ：０．０９５ｍ スループット（鋳造量）：４ｔ／分 ソレノイドコイル 高さ：０．１ｍ 中心磁場Ｂ：０．３Ｔｅｓｌａ 周波数ｆ2 ：２００Ｈｚ 〃 ｆ1 ：２Ｈｚ 注入ノズル：ＡＧ（Ａｌ2 Ｏ3 グラファイト） リニアモーター 高さ：０．１５ｍ ノズル内壁磁場：０．１５Ｔｅｓｌａ 周波数ｆ2 ：２００Ｈｚ 〃 ｆ1 ：２Ｈｚ 以上の電磁撹拌条件によって、前記注入ノズル内壁に電
磁流動を付加して、注入開始から６０分後の介在物の付
着厚みを、ソレノイド型コイルおよび、リニアモーター
型コイルと従来の無印加について相対的比較した結果を
図６に示す。この図において、従来の単位時間あたりの
注入ノズル壁付着物厚み指数を１．０とした場合に、ソ
レノイド型およびリニアモーター型コイルともに、約
０．３であり、両者の効果はほゞ同一の良好なレベルに
あることがわかる。実施例２本実施例では、請求範囲の
領域を水準に区分して試験したものである。
る。 鋼種：低炭アルミキルド鋼（Ａｌ：０．０３０重量％） タンディッシュ出側 トータル酸素量：３０ppm （Ｏ：０．００３重量％） ノズル内径ｄ：０．０９５ｍ スループット（鋳造量）：４ｔ／分 ソレノイドコイル 高さ：０．１ｍ 中心磁場Ｂ：０．３Ｔｅｓｌａ 周波数ｆ2 ：２００Ｈｚ 〃 ｆ1 ：２Ｈｚ 注入ノズル：ＡＧ（Ａｌ2 Ｏ3 グラファイト） リニアモーター 高さ：０．１５ｍ ノズル内壁磁場：０．１５Ｔｅｓｌａ 周波数ｆ2 ：２００Ｈｚ 〃 ｆ1 ：２Ｈｚ 以上の電磁撹拌条件によって、前記注入ノズル内壁に電
磁流動を付加して、注入開始から６０分後の介在物の付
着厚みを、ソレノイド型コイルおよび、リニアモーター
型コイルと従来の無印加について相対的比較した結果を
図６に示す。この図において、従来の単位時間あたりの
注入ノズル壁付着物厚み指数を１．０とした場合に、ソ
レノイド型およびリニアモーター型コイルともに、約
０．３であり、両者の効果はほゞ同一の良好なレベルに
あることがわかる。実施例２本実施例では、請求範囲の
領域を水準に区分して試験したものである。
【００２０】本実施例の鋳造試験条件は次のとおりであ
る。 鋼種：低炭アルミキルド鋼 タンディッシュ出側 トータル酸素量：３０ppm ノズル内径ｄ：０．０９５ｍ スループット（鋳造量）：４ｔ／分 注入ノズル：ＡＧ（Ａｌ2 Ｏ3 グラファイト） ソレノイドコイルは高さ０．１ｍで表１に示すように、
２条件（Ａ，Ｂ）の電磁撹拌条件について鋳造試験を行
なった。
る。 鋼種：低炭アルミキルド鋼 タンディッシュ出側 トータル酸素量：３０ppm ノズル内径ｄ：０．０９５ｍ スループット（鋳造量）：４ｔ／分 注入ノズル：ＡＧ（Ａｌ2 Ｏ3 グラファイト） ソレノイドコイルは高さ０．１ｍで表１に示すように、
２条件（Ａ，Ｂ）の電磁撹拌条件について鋳造試験を行
なった。
【００２１】
【表１】
【００２２】リニアモーターは高さ０．１５ｍで、表２
に示すように、２条件（Ｃ，Ｄ）の電磁撹拌条件につい
て鋳造試験を行なった。
に示すように、２条件（Ｃ，Ｄ）の電磁撹拌条件につい
て鋳造試験を行なった。
【００２３】
【表２】
【００２４】以上の電磁撹拌条件によって、注入開始か
ら６０分後の介在物の付着厚みを、ソレノイド型および
リニアモーター型コイルと従来の無印加について相対的
比較した結果を表３および表４にそれぞれ示す。
ら６０分後の介在物の付着厚みを、ソレノイド型および
リニアモーター型コイルと従来の無印加について相対的
比較した結果を表３および表４にそれぞれ示す。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】これらの表から、従来の単位時間あたりの
注入ノズル壁付着物厚み指数を１．０とした場合に、ソ
レノイド型およびリニアモーター型コイルともに、０．
２から０．７のレベルで良好な結果を示している。
注入ノズル壁付着物厚み指数を１．０とした場合に、ソ
レノイド型およびリニアモーター型コイルともに、０．
２から０．７のレベルで良好な結果を示している。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、注入ノズル外周に電磁
コイルを設け、これに間欠的な電流を印加することによ
って、間欠的な脈動を付与することができ、これによっ
て溶融金属中の不純物粒子とノズル耐火物の接触凝着に
よるノズル閉塞を防止することができる。さらには、鋳
造工程の効率の改善と品質の向上に寄与する。
コイルを設け、これに間欠的な電流を印加することによ
って、間欠的な脈動を付与することができ、これによっ
て溶融金属中の不純物粒子とノズル耐火物の接触凝着に
よるノズル閉塞を防止することができる。さらには、鋳
造工程の効率の改善と品質の向上に寄与する。
【図１】本発明に係る電磁撹拌装置の例を示す概要図で
ある。
ある。
【図２】本発明に係る印加する間欠的な電流の電流波形
を示す図である。
を示す図である。
【図３】本発明に係るソレノイド型コイルの脈動を示す
概要図である。
概要図である。
【図４】本発明に係るリニアモーター型コイルの脈動を
示す概要図である。
示す概要図である。
【図５】本発明に係るノズル壁際の、（ａ）印加ない
時、（ｂ）印加した時の境膜の概要を示す図である。
時、（ｂ）印加した時の境膜の概要を示す図である。
【図６】本発明の実施例に係る効果として付着物厚み指
数で表示した図である。
数で表示した図である。
【図７】従来の連続鋳造装置の概要図である。
【図８】図７のＡ部の拡大図である。
１…タンディッシュ底壁 ２…注入ノズル ３…電磁コイル ４…溶融金属 ５…中心軸 ６…流出 ７…付着物 ８…流動 ９…境膜 １０…乱流 １１…取鍋 １２…タンディッシュ １３…鋳型 １４…鋳片 １５…取鍋ノズル １６…ストッパー １７…羽口レンガ １８…スライディングゲート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹内 栄一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 長谷川 一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (5)
- 【請求項１】 溶融金属の連続鋳造において、鋳型へ溶
融金属を注入するタンディッシュの底部に連結された注
入ノズルの外周を囲むように設置した電磁コイルに間欠
的な電流を付与し、ノズル内の溶融金属中に間欠的に脈
動を付与することを特徴とする注入ノズル内流動制御方
法。 - 【請求項２】 注入ノズル外周を囲むように設置した電
磁コイルがソレノイド状コイルであることを特徴とする
請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 間欠的な電流の包絡線の周波数をｆ
1 ［Ｈｚ］、ノズル内径ｄ［ｍ］、コイル中心高さのか
つノズルの中心軸上の瞬間最大磁束密度の絶対値Ｂ［Ｔ
ｅｓｌａ］、間欠的な電流の基本となる交流電流の周波
数をｆ2 ［Ｈｚ］とした時、下記の関係を満たす条件と
なすことを特徴とする請求項２記載の方法。 −３．５＜ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）＜−１．５，−１．５
＜ｌｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜１ - 【請求項４】 注入ノズル外周に設置した電磁コイルが
リニアモーターであることを特徴とする請求項１記載の
方法。 - 【請求項５】 請求項３記載の条件式が下記の関係を満
たすことを条件となすことを特徴とする請求項４記載の
方法。 −３．５＜ｌｏｇ（ｄ／ｆ2 1/2）＜−１．５，−２＜ｌ
ｏｇ｛Ｂ（ｆ1 ／ｄ）1/2 ｝＜０．５
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9358098A JPH11285787A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | 溶融金属注入ノズル内流動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9358098A JPH11285787A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | 溶融金属注入ノズル内流動制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11285787A true JPH11285787A (ja) | 1999-10-19 |
Family
ID=14086219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9358098A Withdrawn JPH11285787A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | 溶融金属注入ノズル内流動制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11285787A (ja) |
-
1998
- 1998-04-06 JP JP9358098A patent/JPH11285787A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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