JPH112785A - 眼鏡レンズ - Google Patents
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- JPH112785A JPH112785A JP16797897A JP16797897A JPH112785A JP H112785 A JPH112785 A JP H112785A JP 16797897 A JP16797897 A JP 16797897A JP 16797897 A JP16797897 A JP 16797897A JP H112785 A JPH112785 A JP H112785A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の眼鏡レンズでは、歪曲収差が残存して
いるために視野の周辺部で物体が歪んで見えるという問
題、および、装用状態のズレに対する性能の変化が大き
いという問題がある。 【解決手段】 外側、内側の一対の屈折面を有し、頂点
屈折力SPH[単位:Dptr]が負であり、少なくとも一方の屈
折面が非球面である眼鏡レンズにおいて、レンズ素材の
屈折率をｎ、レンズの光軸から距離ｈ[単位:mm]の位置
における外側屈折面と光軸を含む平面との交線の曲率を
Ｃ1(h)[単位:1/m]、同様に内側屈折面との交線の曲率を
Ｃ2(h)[単位:1/m]、外側屈折面の近似球面曲率をＣs1
(h)[単位:1/m]としたときに、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) を満たし、少なくとも５＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) を満たすことを特徴とする。
いるために視野の周辺部で物体が歪んで見えるという問
題、および、装用状態のズレに対する性能の変化が大き
いという問題がある。 【解決手段】 外側、内側の一対の屈折面を有し、頂点
屈折力SPH[単位:Dptr]が負であり、少なくとも一方の屈
折面が非球面である眼鏡レンズにおいて、レンズ素材の
屈折率をｎ、レンズの光軸から距離ｈ[単位:mm]の位置
における外側屈折面と光軸を含む平面との交線の曲率を
Ｃ1(h)[単位:1/m]、同様に内側屈折面との交線の曲率を
Ｃ2(h)[単位:1/m]、外側屈折面の近似球面曲率をＣs1
(h)[単位:1/m]としたときに、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) を満たし、少なくとも５＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) を満たすことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、視力補正用眼鏡
レンズに関する。
レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】図１６は、従来の眼鏡レンズの一例を示
すレンズ断面図である。この眼鏡レンズ１は、外側屈折
面２、内側屈折面３が共に球面で構成される球面レンズ
である。この眼鏡レンズ１は、レンズ中心で所望の頂点
屈折力が得られ、有効視野内で像面湾曲と非点収差とが
できる限り小さくなるように各面の曲率が定められてい
る。具体的な構成は以下の表１に示される。
すレンズ断面図である。この眼鏡レンズ１は、外側屈折
面２、内側屈折面３が共に球面で構成される球面レンズ
である。この眼鏡レンズ１は、レンズ中心で所望の頂点
屈折力が得られ、有効視野内で像面湾曲と非点収差とが
できる限り小さくなるように各面の曲率が定められてい
る。具体的な構成は以下の表１に示される。
【０００３】
【表１】 頂点屈折力 SPH −６．００[Dptr] 外側屈折面曲率 Ｃ1 ４．４４[1/m] 内側屈折面曲率 Ｃ2 １６．４６[1/m] 中心厚 Ｔ ２．００[mm] 屈折率 ｎ １．５０ 外径 φ ７０．００[mm]
【０００４】表１の構成による眼鏡レンズ１の収差は図
１７に示される。図１７(Ａ)の破線はメリディオナルの
屈折力の近軸屈折力からの差、実線はサジタルの屈折力
の近軸屈折力からの差を示しており、これらの平均が像
面湾曲、差が非点収差となる。図１７(Ｂ)は、歪曲収差
を示す。歪曲収差は、屈折面のカーブを深くすることに
より、すなわち、両屈折面のカーブがきつくなるように
すれば低減されることが知られているが、カーブを深く
すると像面湾曲が許容レベルを越えて大きくなる。球面
の眼鏡レンズ１は、像面湾曲と非点収差の補正に主眼を
おいて設計されており、歪曲収差は残存したままであっ
た。
１７に示される。図１７(Ａ)の破線はメリディオナルの
屈折力の近軸屈折力からの差、実線はサジタルの屈折力
の近軸屈折力からの差を示しており、これらの平均が像
面湾曲、差が非点収差となる。図１７(Ｂ)は、歪曲収差
を示す。歪曲収差は、屈折面のカーブを深くすることに
より、すなわち、両屈折面のカーブがきつくなるように
すれば低減されることが知られているが、カーブを深く
すると像面湾曲が許容レベルを越えて大きくなる。球面
の眼鏡レンズ１は、像面湾曲と非点収差の補正に主眼を
おいて設計されており、歪曲収差は残存したままであっ
た。
【０００５】特開平２−２８９８１８号公報には、上述
した球面レンズよりレンズ厚、重量を低減する目的で、
一方の屈折面を回転対称な非球面とした眼鏡レンズが開
示されている。図１８は、上記公報に開示されるタイプ
の眼鏡レンズの一例である。この例の眼鏡レンズ１ａ
は、外側屈折面２ａが非球面、内側屈折面３ａが球面で
構成される。外側屈折面２ａの曲率Ｃ1を中心から周辺
にかけて徐々に増加させることにより、レンズ厚を球面
レンズの場合より薄くしつつ、像面湾曲、非点収差を補
正している。このレンズの具体的な構成は以下の表２に
示される。
した球面レンズよりレンズ厚、重量を低減する目的で、
一方の屈折面を回転対称な非球面とした眼鏡レンズが開
示されている。図１８は、上記公報に開示されるタイプ
の眼鏡レンズの一例である。この例の眼鏡レンズ１ａ
は、外側屈折面２ａが非球面、内側屈折面３ａが球面で
構成される。外側屈折面２ａの曲率Ｃ1を中心から周辺
にかけて徐々に増加させることにより、レンズ厚を球面
レンズの場合より薄くしつつ、像面湾曲、非点収差を補
正している。このレンズの具体的な構成は以下の表２に
示される。
【０００６】
【表２】 頂点屈折力 SPH −６．００[Dptr] 外側屈折面曲率 Ｃ1 ２．００[1/m] 内側屈折面曲率 Ｃ2 １４．００[1/m] 中心厚 Ｔ ２．００[mm] 屈折率 ｎ １．５０ 外径 φ ７０．００[mm]
【０００７】表２の構成による眼鏡レンズ１ａの収差は
図１９に示される。また、外側屈折面２ａの曲率Ｃ1の
変化は図２０に示される。外側屈折面２ａは、近軸球面
に対して光軸からの距離が離れるにしたがってカーブが
きつくなる非球面である。これにより周辺部のレンズ厚
を球面の場合より薄くすることができる。ただし、図１
９に示されるように、非球面を利用した場合には、歪曲
収差は球面のレンズより大きく発生する。
図１９に示される。また、外側屈折面２ａの曲率Ｃ1の
変化は図２０に示される。外側屈折面２ａは、近軸球面
に対して光軸からの距離が離れるにしたがってカーブが
きつくなる非球面である。これにより周辺部のレンズ厚
を球面の場合より薄くすることができる。ただし、図１
９に示されるように、非球面を利用した場合には、歪曲
収差は球面のレンズより大きく発生する。
【０００８】眼鏡レンズの光学設計においては、通常あ
る標準的な装用状態を想定して収差が補正されている
が、実際に眼鏡を顔にかけた場合には設計時に想定して
いた装用状態からずれる場合があることは容易に想像で
きる。したがって、標準的な装用状態からずれた際の性
能が、標準的な装用状態における性能から大きくずれな
い方が望ましい。眼鏡の装用状態のズレとしては、図２
１(Ａ)に示す光軸方向に沿った前後移動、(Ｂ)に示す光
軸と垂直な方向への上下移動、(Ｃ)に示す傾きが考えら
れる。
る標準的な装用状態を想定して収差が補正されている
が、実際に眼鏡を顔にかけた場合には設計時に想定して
いた装用状態からずれる場合があることは容易に想像で
きる。したがって、標準的な装用状態からずれた際の性
能が、標準的な装用状態における性能から大きくずれな
い方が望ましい。眼鏡の装用状態のズレとしては、図２
１(Ａ)に示す光軸方向に沿った前後移動、(Ｂ)に示す光
軸と垂直な方向への上下移動、(Ｃ)に示す傾きが考えら
れる。
【０００９】以下の表３は、従来の眼鏡レンズ１、１ａ
の視角３０゜での前後移動、上下移動、傾きの単位変化
当たりの性能変化の感度を示す。
の視角３０゜での前後移動、上下移動、傾きの単位変化
当たりの性能変化の感度を示す。
【００１０】
【表３】 球面の眼鏡レンズ１ 像面湾曲 非点収差 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０７４６ ０．０４６３ 上下移動感度[Dptr/mm] −０．０５５３ −０．０７３１ 傾き感度[Dptr/deg.] −０．０２３３ −０．０４６５ 非球面の眼鏡レンズ１ａ 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０８７９ ０．０５５７ 上下移動感度[Dptr/mm] −０．０８０１ −０．０９０５ 傾き感度[Dptr/deg.] −０．０２８５ −０．０５０３
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の眼鏡レンズ１あるいは１ａでは、歪曲収差が残
存しているために視野の周辺部で物体が歪んで見えると
いう問題、および、装用状態のズレに対する性能の変化
が大きいという問題がある。
た従来の眼鏡レンズ１あるいは１ａでは、歪曲収差が残
存しているために視野の周辺部で物体が歪んで見えると
いう問題、および、装用状態のズレに対する性能の変化
が大きいという問題がある。
【００１２】この発明は、上述した従来技術の課題に鑑
みてなされたものであり、像面湾曲、非点収差、歪曲収
差を共に抑えつつ、装用状態のズレに対する性能の変化
が小さい眼鏡レンズを提供することを目的とする。
みてなされたものであり、像面湾曲、非点収差、歪曲収
差を共に抑えつつ、装用状態のズレに対する性能の変化
が小さい眼鏡レンズを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この発明にかかる眼鏡レ
ンズは、上記の目的を達成させるため、外側、内側の一
対の屈折面を有し、頂点屈折力SPH[単位:Dptr]が負であ
り、少なくとも一方の屈折面が非球面である眼鏡レンズ
において、レンズ素材の屈折率をｎ、レンズの光軸から
距離ｈ[単位:mm]の位置における外側屈折面と光軸を含
む平面との交線の曲率をＣ1(h)[単位:1/m]、同様に内側
屈折面との交線の曲率をＣ2(h)[単位:1/m]、外側屈折面
の近似球面曲率をＣs1(h)[単位:1/m]としたときに、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) …(１) を満たし、少なくとも０＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) …(２) を満たすことを特徴とする。
ンズは、上記の目的を達成させるため、外側、内側の一
対の屈折面を有し、頂点屈折力SPH[単位:Dptr]が負であ
り、少なくとも一方の屈折面が非球面である眼鏡レンズ
において、レンズ素材の屈折率をｎ、レンズの光軸から
距離ｈ[単位:mm]の位置における外側屈折面と光軸を含
む平面との交線の曲率をＣ1(h)[単位:1/m]、同様に内側
屈折面との交線の曲率をＣ2(h)[単位:1/m]、外側屈折面
の近似球面曲率をＣs1(h)[単位:1/m]としたときに、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) …(１) を満たし、少なくとも０＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) …(２) を満たすことを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、この発明にかかる眼鏡レン
ズの実施形態を説明する。実施形態の眼鏡レンズは、外
側、内側の一対の屈折面を有し、頂点屈折力SPH[単位:D
ptr]が負であり、一方、あるいは両方の屈折面が非球面
である。また、レンズ素材の屈折率をｎ、レンズの光軸
から距離ｈ[単位:mm]の位置における外側屈折面と光軸
を含む平面との交線の曲率をＣ1(h)[単位:1/m]、同様に
内側屈折面との交線の曲率をＣ2(h)[単位:1/m]、外側屈
折面の近似球面曲率をＣs1(h)[単位:1/m]としたときに 、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) …
(１) を満たし、少なくとも０＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) …(２) を満たす。なお、近似球面曲率Ｃs1(h)は、光軸上で外
側屈折面に接すると共に、光軸からの距離ｈで外側屈折
面と交差する球面の曲率として定義される。
ズの実施形態を説明する。実施形態の眼鏡レンズは、外
側、内側の一対の屈折面を有し、頂点屈折力SPH[単位:D
ptr]が負であり、一方、あるいは両方の屈折面が非球面
である。また、レンズ素材の屈折率をｎ、レンズの光軸
から距離ｈ[単位:mm]の位置における外側屈折面と光軸
を含む平面との交線の曲率をＣ1(h)[単位:1/m]、同様に
内側屈折面との交線の曲率をＣ2(h)[単位:1/m]、外側屈
折面の近似球面曲率をＣs1(h)[単位:1/m]としたときに 、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) …
(１) を満たし、少なくとも０＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) …(２) を満たす。なお、近似球面曲率Ｃs1(h)は、光軸上で外
側屈折面に接すると共に、光軸からの距離ｈで外側屈折
面と交差する球面の曲率として定義される。
【００１５】条件(１)を満たす程度に屈折面のカーブを
深くすることにより歪曲収差を補正し、条件(２)を満た
すような曲率の関係を有する非球面を導入することによ
り、像面湾曲、非点収差の発生を抑えている。また、屈
折面のカーブが深くなると、視角の変化に伴う光線の眼
鏡レンズへの入射角度の変化が小さくなるため、眼鏡が
標準的な装用状態からずれた場合にも、性能の変化を小
さく抑えることができる。
深くすることにより歪曲収差を補正し、条件(２)を満た
すような曲率の関係を有する非球面を導入することによ
り、像面湾曲、非点収差の発生を抑えている。また、屈
折面のカーブが深くなると、視角の変化に伴う光線の眼
鏡レンズへの入射角度の変化が小さくなるため、眼鏡が
標準的な装用状態からずれた場合にも、性能の変化を小
さく抑えることができる。
【００１６】さらに、外側屈折面が非球面、内側屈折面
が球面またはトーリック面の場合には、ｈ＞０のいずれ
かの位置において、 Ｃ1(h)＜Ｃ1(0) …(３) を満たし、外側屈折面が球面またはトーリック面、内側
屈折面が非球面である場合には、０＜ｈ＜２５のいずれ
かの位置において、 Ｃ2(h)＞Ｃ2(0) …(４) を満たすことが望ましい。これらの条件(３)、(４)は、
曲率の絶対値が近軸曲率より小さくなるようにするため
の条件である。
が球面またはトーリック面の場合には、ｈ＞０のいずれ
かの位置において、 Ｃ1(h)＜Ｃ1(0) …(３) を満たし、外側屈折面が球面またはトーリック面、内側
屈折面が非球面である場合には、０＜ｈ＜２５のいずれ
かの位置において、 Ｃ2(h)＞Ｃ2(0) …(４) を満たすことが望ましい。これらの条件(３)、(４)は、
曲率の絶対値が近軸曲率より小さくなるようにするため
の条件である。
【００１７】非球面は、光軸回りに回転対称な面である
ことが望ましい。なお、内側屈折面は、ｈ＞２５のいず
れかの位置において、 Ｃ2(h)＜Ｃ2(0) …(５) を満たすことが望ましく、より好ましくはｈ＞２５のい
ずれかの位置において、 Ｃ2(h)＜０ …(６) を満たすことが望ましい。
ことが望ましい。なお、内側屈折面は、ｈ＞２５のいず
れかの位置において、 Ｃ2(h)＜Ｃ2(0) …(５) を満たすことが望ましく、より好ましくはｈ＞２５のい
ずれかの位置において、 Ｃ2(h)＜０ …(６) を満たすことが望ましい。
【００１８】条件(５)、(６)は、眼鏡レンズの有効径内
の周辺部において、内側屈折面の曲率を近軸曲率より弱
くすること、あるいは０より小さくすることをそれぞれ
規定している。条件(４)を満たす場合、内側屈折面の曲
率は近軸曲率より大きくなるが、これを周辺部で逆転さ
せることにより、周辺部のレンズ厚が過大になるのを防
ぐことができる。以下、上記の条件を満たすこの発明の
実施例にかかる眼鏡レンズを５例示す。
の周辺部において、内側屈折面の曲率を近軸曲率より弱
くすること、あるいは０より小さくすることをそれぞれ
規定している。条件(４)を満たす場合、内側屈折面の曲
率は近軸曲率より大きくなるが、これを周辺部で逆転さ
せることにより、周辺部のレンズ厚が過大になるのを防
ぐことができる。以下、上記の条件を満たすこの発明の
実施例にかかる眼鏡レンズを５例示す。
【００１９】
【実施例１】図１は、実施例１の眼鏡レンズ１ｂの形状
を示す斜視図である。実施例１の眼鏡レンズは、従来例
と同様の頂点屈折力−６．００Dptrを有するが、外側屈
折面２ｂ、内側屈折面３ｂが共に非球面である。図中、
ＰＰ'は眼鏡レンズ１ｂの光軸、Ｏ1は光軸ＰＰ'と外側
屈折面２ｂとの交点、Ｏ2は光軸ＰＰ'と内側屈折面３ｂ
との交点である。光軸ＰＰ'からの高さｈの位置におけ
る各屈折面の曲率は、光軸ＰＰ'を含む平面と屈折面と
の交線の曲率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)として表される。
を示す斜視図である。実施例１の眼鏡レンズは、従来例
と同様の頂点屈折力−６．００Dptrを有するが、外側屈
折面２ｂ、内側屈折面３ｂが共に非球面である。図中、
ＰＰ'は眼鏡レンズ１ｂの光軸、Ｏ1は光軸ＰＰ'と外側
屈折面２ｂとの交点、Ｏ2は光軸ＰＰ'と内側屈折面３ｂ
との交点である。光軸ＰＰ'からの高さｈの位置におけ
る各屈折面の曲率は、光軸ＰＰ'を含む平面と屈折面と
の交線の曲率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)として表される。
【００２０】図２は、実施例１の眼鏡レンズ１ｂの断面
図である。図１、図２では、屈折面の形状を容易に理解
できるように、外径７０ｍｍまでの形状を示している
が、実際に眼鏡フレームに取り付けられる際には、周辺
部は削除され、外径３０ｍｍ〜５０ｍｍ程度の範囲がレ
ンズとして用いられる。
図である。図１、図２では、屈折面の形状を容易に理解
できるように、外径７０ｍｍまでの形状を示している
が、実際に眼鏡フレームに取り付けられる際には、周辺
部は削除され、外径３０ｍｍ〜５０ｍｍ程度の範囲がレ
ンズとして用いられる。
【００２１】実施例１の眼鏡レンズ１ｂの具体的な構成
は以下の表４に示される。近軸曲率は従来例で示した非
球面を用いた眼鏡レンズ１ａと同一であるが、両屈折面
が非球面である点が従来例とは異なる。両屈折面の非球
面形状は、図３のグラフに光軸からの距離ｈに対する曲
率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)の変化として示されている。また、非
球面は、光軸からの高さがｈとなる非球面上の座標点の
非球面の光軸上での接平面からの距離(サグ量)をＸ、非
球面の光軸上での曲率をＣn(0)[n=1,2]、円錐係数を
Ｋ、４次、６次、８次、１０次の非球面係数をＡ4，Ａ
6，Ａ8，Ａ10として、以下の式(７)で表される。 Ｘ＝Ｃn(0)ｈ2/(１+√(１-(１+Ｋ)Ｃn(0)2ｈ2))+Ａ4ｈ4 +Ａ6ｈ6+Ａ8ｈ8+Ａ10ｈ10…(７)
は以下の表４に示される。近軸曲率は従来例で示した非
球面を用いた眼鏡レンズ１ａと同一であるが、両屈折面
が非球面である点が従来例とは異なる。両屈折面の非球
面形状は、図３のグラフに光軸からの距離ｈに対する曲
率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)の変化として示されている。また、非
球面は、光軸からの高さがｈとなる非球面上の座標点の
非球面の光軸上での接平面からの距離(サグ量)をＸ、非
球面の光軸上での曲率をＣn(0)[n=1,2]、円錐係数を
Ｋ、４次、６次、８次、１０次の非球面係数をＡ4，Ａ
6，Ａ8，Ａ10として、以下の式(７)で表される。 Ｘ＝Ｃn(0)ｈ2/(１+√(１-(１+Ｋ)Ｃn(0)2ｈ2))+Ａ4ｈ4 +Ａ6ｈ6+Ａ8ｈ8+Ａ10ｈ10…(７)
【００２２】各屈折面の円錐係数、非球面係数は表５に
示される。なお、表における表記Eは、10を基数、Eの右
の数字を指数とする累乗を表しており、例えば表５の非
球面係数Ａ4の値「3.59180E-6」は「0.00000359180」を
意味する。
示される。なお、表における表記Eは、10を基数、Eの右
の数字を指数とする累乗を表しており、例えば表５の非
球面係数Ａ4の値「3.59180E-6」は「0.00000359180」を
意味する。
【００２３】
【表４】 頂点屈折力 SPH −６．００[Dptr] 近似球面曲率 Ｃs1(25) ６．６６[1/m] 外側屈折面近軸曲率 Ｃ1(0) ２．００[1/m] 非球面 内側屈折面近軸曲率 Ｃ2(0) １４．００[1/m] 非球面 中心厚 Ｔ ２．００[mm] 屈折率 ｎ １．５０ 外径 φ ７０．００[mm]
【００２４】
【表５】 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10 外側屈折面 0 3.59180E-06 3.79605E-10 -6.42210E-14 -1.53223E-16 内側屈折面 0 3.40151E-06 5.29820E-09 -2.31531E-12 7.39381E-15
【００２５】表４，５の構成による実施例１の眼鏡レン
ズ１ｂの収差は図４に示される。図４(Ａ)の破線はメリ
ディオナルの屈折力の近軸屈折力からの差、実線はサジ
タルの屈折力の近軸屈折力からの差を示しており、これ
らの平均が像面湾曲、差が非点収差となる。図４(Ｂ)
は、歪曲収差を示す。また、以下の表６は、実施例１の
眼鏡レンズ１ｂの視角３０゜での前後移動、上下移動、
傾きの単位変化当たりの性能変化の感度を示す。
ズ１ｂの収差は図４に示される。図４(Ａ)の破線はメリ
ディオナルの屈折力の近軸屈折力からの差、実線はサジ
タルの屈折力の近軸屈折力からの差を示しており、これ
らの平均が像面湾曲、差が非点収差となる。図４(Ｂ)
は、歪曲収差を示す。また、以下の表６は、実施例１の
眼鏡レンズ１ｂの視角３０゜での前後移動、上下移動、
傾きの単位変化当たりの性能変化の感度を示す。
【００２６】
【表６】 像面湾曲 非点収差 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０２８２ −０．０２０８ 上下移動感度[Dptr/mm] ０．０４８２ ０．０７６１ 傾き感度[Dptr/deg.] ０．０１６３ ０．０１２１
【００２７】実施例１の構成によれば、像面湾曲、非点
収差を所定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を従来例より
低減することができる。また、標準的な装用状態からの
ズレによる性能の変化を球面レンズを用いた従来例と比
較すると、上下移動による非点収差の感度を除き、従来
例の感度の３０％〜９０％程度に小さく抑えることがで
きる。非球面を用いた従来例と比較すると、全ての移動
に対する感度を３０％〜８０％程度に小さく抑えること
ができる。特に、傾きに対する非点収差の変動感度はい
ずれの従来例に対しても１／４程度に抑えることができ
る。
収差を所定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を従来例より
低減することができる。また、標準的な装用状態からの
ズレによる性能の変化を球面レンズを用いた従来例と比
較すると、上下移動による非点収差の感度を除き、従来
例の感度の３０％〜９０％程度に小さく抑えることがで
きる。非球面を用いた従来例と比較すると、全ての移動
に対する感度を３０％〜８０％程度に小さく抑えること
ができる。特に、傾きに対する非点収差の変動感度はい
ずれの従来例に対しても１／４程度に抑えることができ
る。
【００２８】
【実施例２】図５は、実施例２の眼鏡レンズ１ｃの断面
図である。実施例２の眼鏡レンズ１ｃは、頂点屈折力−
８．００Dptrを有し、外側屈折面２ｃが非球面、内側屈
折面３ｃが球面として構成されている。実施例２の眼鏡
レンズ１ｃの具体的な構成は以下の表７に示される。外
側屈折面２ｃの非球面形状は、図６のグラフに光軸から
の距離ｈに対する曲率Ｃ1(h)の変化として示されてい
る。外側屈折面２ｃの円錐係数、非球面係数は表８に示
される。
図である。実施例２の眼鏡レンズ１ｃは、頂点屈折力−
８．００Dptrを有し、外側屈折面２ｃが非球面、内側屈
折面３ｃが球面として構成されている。実施例２の眼鏡
レンズ１ｃの具体的な構成は以下の表７に示される。外
側屈折面２ｃの非球面形状は、図６のグラフに光軸から
の距離ｈに対する曲率Ｃ1(h)の変化として示されてい
る。外側屈折面２ｃの円錐係数、非球面係数は表８に示
される。
【００２９】
【表７】 頂点屈折力 SPH −８．００[Dptr] 近似球面曲率 Ｃs1(25) ８．４１[1/m] 外側屈折面近軸曲率 Ｃ1(0) ８．９１[1/m] 非球面 内側屈折面曲率 Ｃ2 ２１．１２[1/m] 球面 中心厚 Ｔ １．１０[mm] 屈折率 ｎ １．６６ 外径 φ ７０．００[mm]
【００３０】
【表８】 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10 外側屈折面 0 -5.32140E-07 2.67877E-10 -1.63460E-13 4.48109E-17
【００３１】表７，８の構成による実施例２の眼鏡レン
ズ１ｃの収差は図７に示される。また、以下の表９は、
実施例２の眼鏡レンズ１ｃの視角３０゜での前後移動、
上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の感度を示
す。
ズ１ｃの収差は図７に示される。また、以下の表９は、
実施例２の眼鏡レンズ１ｃの視角３０゜での前後移動、
上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の感度を示
す。
【００３２】
【表９】 像面湾曲 非点収差 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０８７４ ０．０３６１ 上下移動感度[Dptr/mm] −０．０１９１ −０．０４８１ 傾き感度[Dptr/deg.] −０．００３２ −０．０４１８
【００３３】実施例２の構成によれば、同程度の屈折力
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
【００３４】
【実施例３】図８は、実施例３の眼鏡レンズ１ｄの断面
図である。実施例３の眼鏡レンズ１ｄは、頂点屈折力−
８．００Dptrを有し、外側屈折面２ｃが球面、内側屈折
面３ｃが非球面として構成されている。実施例３の眼鏡
レンズ１ｄの具体的な構成は以下の表１０に示される。
内側屈折面３ｃの非球面形状は、図９のグラフに光軸か
らの距離ｈに対する曲率Ｃ2(h)の変化として示されてい
る。内側屈折面３ｃの円錐係数、非球面係数は表１１に
示される。
図である。実施例３の眼鏡レンズ１ｄは、頂点屈折力−
８．００Dptrを有し、外側屈折面２ｃが球面、内側屈折
面３ｃが非球面として構成されている。実施例３の眼鏡
レンズ１ｄの具体的な構成は以下の表１０に示される。
内側屈折面３ｃの非球面形状は、図９のグラフに光軸か
らの距離ｈに対する曲率Ｃ2(h)の変化として示されてい
る。内側屈折面３ｃの円錐係数、非球面係数は表１１に
示される。
【００３５】
【表１０】 頂点屈折力 SPH −８．００[Dptr] 外側屈折面曲率 Ｃ1 ８．９２[1/m] 球面(＝Ｃs1(h)) 内側屈折面近軸曲率 Ｃ2(0) ２１．１２[1/m] 非球面 中心厚 Ｔ １．１０[mm] 屈折率 ｎ １．６６ 外径 φ ７０．００[mm]
【００３６】
【表１１】 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10 内側屈折面 0 6.07536E-07 1.46921E-10 5.27384E-14 3.96125E-16
【００３７】表１０，１１の構成による実施例３の眼鏡
レンズ１ｄの収差は図１０に示される。また、以下の表
１２は、実施例３の眼鏡レンズ１ｄの視角３０゜での前
後移動、上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の
感度を示す。
レンズ１ｄの収差は図１０に示される。また、以下の表
１２は、実施例３の眼鏡レンズ１ｄの視角３０゜での前
後移動、上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の
感度を示す。
【００３８】
【表１２】 像面湾曲 非点収差 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０８１９ ０．０２９３ 上下移動感度[Dptr/mm] −０．００６９ −０．０３２７ 傾き感度[Dptr/deg.] ０．００１９ −０．０３４８
【００３９】実施例３の構成によれば、同程度の屈折力
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
【００４０】
【実施例４】図１１は、実施例４の眼鏡レンズ１ｅの断
面図である。実施例４の眼鏡レンズ１ｅは、頂点屈折力
−４．００Dptrを有し、外側屈折面２ｅ、内側屈折面３
ｅが共に非球面として構成されている。実施例４の眼鏡
レンズ１ｅの具体的な構成は以下の表１３に示される。
各屈折面の非球面形状は、図１２のグラフに光軸からの
距離ｈに対する曲率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)の変化として示され
ている。各屈折面の円錐係数、非球面係数は表１４に示
される。
面図である。実施例４の眼鏡レンズ１ｅは、頂点屈折力
−４．００Dptrを有し、外側屈折面２ｅ、内側屈折面３
ｅが共に非球面として構成されている。実施例４の眼鏡
レンズ１ｅの具体的な構成は以下の表１３に示される。
各屈折面の非球面形状は、図１２のグラフに光軸からの
距離ｈに対する曲率Ｃ1(h)、Ｃ2(h)の変化として示され
ている。各屈折面の円錐係数、非球面係数は表１４に示
される。
【００４１】
【表１３】 頂点屈折力 SPH −４．００[Dptr] 近似球面曲率 Ｃs1(25) ７．１０[1/m] 外側屈折面近軸曲率 Ｃ1(0) ２．３４[1/m] 非球面 内側屈折面近軸曲率 Ｃ2(0) ８．３５[1/m] 非球面 中心厚 Ｔ １．１０[mm] 屈折率 ｎ １．６６ 外径 φ ７０．００[mm]
【００４２】
【表１４】 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10 外側屈折面 0 2.60928E-06 2.30822E-09 -3.99013E-13 -1.71473E-16 内側屈折面 0 2.28904E-06 4.18182E-09 -7.82911E-14 1.42630E-15
【００４３】表１３，１４の構成による実施例４の眼鏡
レンズ１ｃの収差は図１３に示される。また、以下の表
１５は、実施例４の眼鏡レンズ１ｅの視角３０゜での前
後移動、上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の
感度を示す。
レンズ１ｃの収差は図１３に示される。また、以下の表
１５は、実施例４の眼鏡レンズ１ｅの視角３０゜での前
後移動、上下移動、傾きの単位変化当たりの性能変化の
感度を示す。
【００４４】
【表１５】 像面湾曲 非点収差 前後移動感度[Dptr/mm] ０．０２０６ −０．００６０ 上下移動感度[Dptr/mm] ０．０１３０ ０．０３７３ 傾き感度[Dptr/deg.] ０．０００９ −０．００４８
【００４５】実施例４の構成によれば、同程度の屈折力
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
を持つ球面レンズと比較して、像面湾曲、非点収差を所
定のレベルに抑えつつ、歪曲収差を低く抑えることがで
きる。また、標準的な装用状態からのズレによる性能の
変化は、球面レンズを用いた場合より小さく抑えられ
る。
【００４６】
【実施例５】図１４は、実施例５の眼鏡レンズ１ｆの断
面図である。実施例５の眼鏡レンズ１ｆは、実施例３の
眼鏡レンズ１ｄのｈ＞３０ｍｍの領域の曲率を−５０[1
/m]にしたものである。図１５に示されるように、実施
例３のような強度近視用の眼鏡レンズ１ｄでは内側屈折
面の周辺部は光線が通過しない。そこで、光線が通過し
ない周辺部の曲率を小さくすることにより、レンズの縁
厚を薄くしている。実施例３の眼鏡レンズ１ｄの縁厚が
１３．３６ｍｍであるのに対し、実施例５の眼鏡レンズ
１ｆの縁厚は１０．７１ｍｍである。なお、実施例５の
眼鏡レンズ１ｆの光学的な特性は実施例３の眼鏡レンズ
１ｄと同一である。
面図である。実施例５の眼鏡レンズ１ｆは、実施例３の
眼鏡レンズ１ｄのｈ＞３０ｍｍの領域の曲率を−５０[1
/m]にしたものである。図１５に示されるように、実施
例３のような強度近視用の眼鏡レンズ１ｄでは内側屈折
面の周辺部は光線が通過しない。そこで、光線が通過し
ない周辺部の曲率を小さくすることにより、レンズの縁
厚を薄くしている。実施例３の眼鏡レンズ１ｄの縁厚が
１３．３６ｍｍであるのに対し、実施例５の眼鏡レンズ
１ｆの縁厚は１０．７１ｍｍである。なお、実施例５の
眼鏡レンズ１ｆの光学的な特性は実施例３の眼鏡レンズ
１ｄと同一である。
【００４７】上記の実施例では、単一のレンズから構成
される眼鏡レンズを例としたが、この発明は複数のレン
ズを貼り合わせて構成される複合眼鏡レンズにも適用可
能である。その場合、最も外側の面が外側屈折面、最も
眼側の面が内側屈折面となる。また、上記実施例で示さ
れる球面は、乱視矯正が必要な場合にはトーリック面と
される。
される眼鏡レンズを例としたが、この発明は複数のレン
ズを貼り合わせて構成される複合眼鏡レンズにも適用可
能である。その場合、最も外側の面が外側屈折面、最も
眼側の面が内側屈折面となる。また、上記実施例で示さ
れる球面は、乱視矯正が必要な場合にはトーリック面と
される。
【００４８】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、屈折面のカーブを従来より深くすることにより、歪
曲収差の発生を抑え、かつ、眼鏡が標準的な装用状態か
らずれた場合にも性能の変化を小さく抑えることができ
る。また、両面の曲率を所定の条件を満たすよう設定す
ることにより、像面湾曲、非点収差の発生を抑えること
ができる。
ば、屈折面のカーブを従来より深くすることにより、歪
曲収差の発生を抑え、かつ、眼鏡が標準的な装用状態か
らずれた場合にも性能の変化を小さく抑えることができ
る。また、両面の曲率を所定の条件を満たすよう設定す
ることにより、像面湾曲、非点収差の発生を抑えること
ができる。
【図１】 実施例１の眼鏡レンズの形状を示す斜視図で
ある。
ある。
【図２】 実施例１の眼鏡レンズの断面図である。
【図３】 実施例１の眼鏡レンズの非球面の形状を示す
グラフである。
グラフである。
【図４】 実施例１の眼鏡レンズの収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図５】 実施例２の眼鏡レンズの断面図である。
【図６】 実施例２の眼鏡レンズの非球面の形状を示す
グラフである。
グラフである。
【図７】 実施例２の眼鏡レンズの収差を示すグラフで
ある。
ある。
【図８】 実施例３の眼鏡レンズの断面図である。
【図９】 実施例３の眼鏡レンズの非球面の形状を示す
グラフである。
グラフである。
【図１０】 実施例３の眼鏡レンズの収差を示すグラフ
である。
である。
【図１１】 実施例４の眼鏡レンズの断面図である。
【図１２】 実施例４の眼鏡レンズの非球面の形状を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１３】 実施例４の眼鏡レンズの収差を示すグラフ
である。
である。
【図１４】 実施例５の眼鏡レンズの断面図である。
【図１５】 実施例３の眼鏡レンズを通過する光線を示
す説明図である。
す説明図である。
【図１６】 従来例１の眼鏡レンズの断面図である。
【図１７】 従来例１の眼鏡レンズの収差を示すグラフ
である。
である。
【図１８】 従来例２の眼鏡レンズの断面図である。
【図１９】 従来例２の眼鏡レンズの収差を示すグラフ
である。
である。
【図２０】 従来例２の眼鏡レンズの非球面の形状を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２１】 眼鏡レンズの標準的な装用状態からのズレ
を示す説明図である。
を示す説明図である。
１，１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，１ｆ 眼鏡レンズ ２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ 外側屈折面 ３，３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ，３ｅ，３ｆ 内側屈折面
Claims (6)
- 【請求項１】 外側、内側の一対の屈折面を有し、頂点
屈折力SPH[単位:Dptr]が負であり、少なくとも一方の屈
折面が非球面である眼鏡レンズにおいて、 レンズ素材の屈折率をｎ、前記レンズの光軸から距離ｈ
[単位:mm]の位置における前記外側屈折面と光軸を含む
平面との交線の曲率をＣ1(h)[単位:1/m]、同様に前記内
側屈折面との交線の曲率をＣ2(h)[単位:1/m]、前記外側
屈折面の近似球面曲率をＣs1(h)[単位:1/m]としたとき
に、 ０．３×SPH＋４．０＜(ｎ−１)×Ｃs1(25) …(１) を満たし、少なくとも０＜ｈ＜２５のいずれかの位置に
おいて、 Ｃ1(h)−Ｃ2(h)＜Ｃ1(0)−Ｃ2(0) …(２) を満たすことを特徴とする眼鏡レンズ。 - 【請求項２】 前記外側屈折面が非球面、前記内側屈折
面が球面またはトーリック面であり、ｈ＞０のいずれか
位置において、 Ｃ1(h)＜Ｃ1(0) …(３) を満たすことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レン
ズ。 - 【請求項３】 前記外側屈折面が球面またはトーリック
面、前記内側屈折面が非球面であり、０＜ｈ＜２５のい
ずれかの位置において、 Ｃ2(h)＞Ｃ2(0) …(４) を満たすことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レン
ズ。 - 【請求項４】 前記非球面は光軸回りに回転対称な面で
あることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の
眼鏡レンズ。 - 【請求項５】 ｈ＞２５のいずれかの位置において、 Ｃ2(h)＜Ｃ2(0) …(５) を満たすことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記
載の眼鏡レンズ。 - 【請求項６】 ｈ＞２５のいずれかの位置において、 Ｃ2(h)＜０ …(６) を満たすことを特徴とする請求項５に記載の眼鏡レン
ズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16797897A JP4036921B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 眼鏡レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16797897A JP4036921B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 眼鏡レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH112785A true JPH112785A (ja) | 1999-01-06 |
| JP4036921B2 JP4036921B2 (ja) | 2008-01-23 |
Family
ID=15859551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16797897A Expired - Fee Related JP4036921B2 (ja) | 1997-06-10 | 1997-06-10 | 眼鏡レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4036921B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002196287A (ja) * | 2000-10-17 | 2002-07-12 | Asahi Optical Co Ltd | 非球面眼鏡レンズ |
| JP2007506995A (ja) * | 2003-09-29 | 2007-03-22 | ローデンストック．ゲゼルシャフト．ミット．ベシュレンクテル．ハフツング | 非点収差の拡散と回転が小さい一連のプログレッシブ眼鏡レンズ |
| JP2010513985A (ja) * | 2006-12-22 | 2010-04-30 | エシロール アンテルナシオナル （コンパニー ジェネラレ ドプテイク） | 改良された単一視力眼鏡 |
| JP2016200612A (ja) * | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 東海光学株式会社 | 眼鏡用レンズの設計方法及び製造方法 |
-
1997
- 1997-06-10 JP JP16797897A patent/JP4036921B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002196287A (ja) * | 2000-10-17 | 2002-07-12 | Asahi Optical Co Ltd | 非球面眼鏡レンズ |
| JP2007506995A (ja) * | 2003-09-29 | 2007-03-22 | ローデンストック．ゲゼルシャフト．ミット．ベシュレンクテル．ハフツング | 非点収差の拡散と回転が小さい一連のプログレッシブ眼鏡レンズ |
| JP2010513985A (ja) * | 2006-12-22 | 2010-04-30 | エシロール アンテルナシオナル （コンパニー ジェネラレ ドプテイク） | 改良された単一視力眼鏡 |
| JP2016200612A (ja) * | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 東海光学株式会社 | 眼鏡用レンズの設計方法及び製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4036921B2 (ja) | 2008-01-23 |
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