JPH11269601A - 高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法 - Google Patents
高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法Info
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- JPH11269601A JPH11269601A JP598599A JP598599A JPH11269601A JP H11269601 A JPH11269601 A JP H11269601A JP 598599 A JP598599 A JP 598599A JP 598599 A JP598599 A JP 598599A JP H11269601 A JPH11269601 A JP H11269601A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】冷間加工性と高周波焼入れ性に優れ、高周波焼
入れで粗粒化しない鋼と、それを母材鋼とする機械構造
用部品及びその製造方法を提供する。 【解決手段】C：0.40〜0.60％、Si：0〜0.40％、Mn：
0.10〜0.60％、B：0.0005〜0.005％、Nb：0.005〜0.05
％、Al：0.015〜0.10％を含み、更に、Pb：0〜 0.30
％、Bi：0〜0.10％、Te：0〜0.10％を含有し、残部は F
eと不純物からなり、不純物中のP≦0.015％、S≦0.015
％、Cu≦0.10％、Ni≦0.10％、Cr≦0.15％、Mo≦0.10
％、N≦0.005％、O≦0.005％ である高周波焼入れ性に
優れた冷間加工用鋼。母材鋼がに記載の化学組成を
有し、球状化された炭化物と外周部に焼入れ硬化層を備
える機械構造用部品とその製造方法。
入れで粗粒化しない鋼と、それを母材鋼とする機械構造
用部品及びその製造方法を提供する。 【解決手段】C：0.40〜0.60％、Si：0〜0.40％、Mn：
0.10〜0.60％、B：0.0005〜0.005％、Nb：0.005〜0.05
％、Al：0.015〜0.10％を含み、更に、Pb：0〜 0.30
％、Bi：0〜0.10％、Te：0〜0.10％を含有し、残部は F
eと不純物からなり、不純物中のP≦0.015％、S≦0.015
％、Cu≦0.10％、Ni≦0.10％、Cr≦0.15％、Mo≦0.10
％、N≦0.005％、O≦0.005％ である高周波焼入れ性に
優れた冷間加工用鋼。母材鋼がに記載の化学組成を
有し、球状化された炭化物と外周部に焼入れ硬化層を備
える機械構造用部品とその製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高周波焼入れ性に
優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造
方法に関する。より詳しくは、冷間加工時における変形
抵抗が小さく、高周波焼入れ性に優れ、しかも高周波焼
入れで粗粒化することのない低コスト型の冷間加工用鋼
と、その鋼を母材とした機械構造用部品及びその製造方
法に関する。
優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造
方法に関する。より詳しくは、冷間加工時における変形
抵抗が小さく、高周波焼入れ性に優れ、しかも高周波焼
入れで粗粒化することのない低コスト型の冷間加工用鋼
と、その鋼を母材とした機械構造用部品及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、機械構造用部品、なかでも自動車
の足廻り部品である等速ジョイントなどは、熱間鍛造さ
れたＪＩＳの機械構造用中炭素鋼鋼材（Ｓ４５ＣやＳ４
８Ｃなど）を切削して所定の形状に成形加工した後に高
周波焼入れし、更に、必要に応じて焼戻しを行うことに
よって製造されていた。しかし、熱間鍛造の場合は寸法
精度が劣るので、所定の形状に成形するためには重切削
する必要があり、切削加工のコストが嵩み、更に歩留り
が低くなることを避けられなかった。そこで近年、寸法
精度が高く、したがって、切削量を低減することが可能
な冷間鍛造が採用されるようになってきた。
の足廻り部品である等速ジョイントなどは、熱間鍛造さ
れたＪＩＳの機械構造用中炭素鋼鋼材（Ｓ４５ＣやＳ４
８Ｃなど）を切削して所定の形状に成形加工した後に高
周波焼入れし、更に、必要に応じて焼戻しを行うことに
よって製造されていた。しかし、熱間鍛造の場合は寸法
精度が劣るので、所定の形状に成形するためには重切削
する必要があり、切削加工のコストが嵩み、更に歩留り
が低くなることを避けられなかった。そこで近年、寸法
精度が高く、したがって、切削量を低減することが可能
な冷間鍛造が採用されるようになってきた。
【０００３】上記の冷間鍛造を行う場合には、変形抵抗
を下げるために被加工材に予め球状化焼鈍が施される。
しかし、前記したＪＩＳの機械構造用中炭素鋼鋼材を用
いた場合、球状化焼鈍処理を行っても変形抵抗が高いの
で冷間鍛造の工具寿命が短く、又、変形能が低いので冷
間鍛造された部品に割れが生ずる場合もあった。
を下げるために被加工材に予め球状化焼鈍が施される。
しかし、前記したＪＩＳの機械構造用中炭素鋼鋼材を用
いた場合、球状化焼鈍処理を行っても変形抵抗が高いの
で冷間鍛造の工具寿命が短く、又、変形能が低いので冷
間鍛造された部品に割れが生ずる場合もあった。
【０００４】このような問題に対し、高周波焼入れ性を
確保しつつ、冷間鍛造性を改善させる技術が種々提案さ
れている。
確保しつつ、冷間鍛造性を改善させる技術が種々提案さ
れている。
【０００５】特公平１−３８８４７号公報及び特公平２
−４７５３６号公報には、冷間鍛造性を向上させるため
にＳｉとＭｎの含有量を低く抑え、Ｃ、Ｂ、Ｔｉ、更
に、必要に応じてＣｒを含有させて高周波焼入れ性を確
保した冷間鍛造用鋼が開示されている。しかし、上記の
各公報で提案された鋼は、その実施例における記載から
も明らかなように、Ｔｉを０．０２〜０．０４重量％含
むものである。したがって、Ｔｉ炭窒化物が析出してそ
の析出硬化のために球状化焼鈍しても充分には軟化せず
変形抵抗が高くなるので冷間鍛造性は必ずしも良いとは
言い難い。
−４７５３６号公報には、冷間鍛造性を向上させるため
にＳｉとＭｎの含有量を低く抑え、Ｃ、Ｂ、Ｔｉ、更
に、必要に応じてＣｒを含有させて高周波焼入れ性を確
保した冷間鍛造用鋼が開示されている。しかし、上記の
各公報で提案された鋼は、その実施例における記載から
も明らかなように、Ｔｉを０．０２〜０．０４重量％含
むものである。したがって、Ｔｉ炭窒化物が析出してそ
の析出硬化のために球状化焼鈍しても充分には軟化せず
変形抵抗が高くなるので冷間鍛造性は必ずしも良いとは
言い難い。
【０００６】特開平５−５９４８６号公報、特開平９−
２６８３４４号公報、特開平９−２７２９４６号公報、
特開平９−２８７０５４号公報や特開平９−２８７０５
５号公報にも、冷間鍛造性と高周波焼入れ性とを兼備す
る鋼が開示されている。しかし、上記の各公報で提案さ
れた鋼もＮを固定して固溶Ｂを確保するためにＴｉを必
須元素として含んでいる。このため、球状化焼鈍しても
充分には軟化せず変形抵抗が高くなって冷間鍛造性に劣
る場合がある。
２６８３４４号公報、特開平９−２７２９４６号公報、
特開平９−２８７０５４号公報や特開平９−２８７０５
５号公報にも、冷間鍛造性と高周波焼入れ性とを兼備す
る鋼が開示されている。しかし、上記の各公報で提案さ
れた鋼もＮを固定して固溶Ｂを確保するためにＴｉを必
須元素として含んでいる。このため、球状化焼鈍しても
充分には軟化せず変形抵抗が高くなって冷間鍛造性に劣
る場合がある。
【０００７】特開平２−１４５７４４号公報には、Ｔｉ
を含まない「冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機
械構造用炭素鋼」が開示されている。しかし、この公報
で提案された鋼を高周波焼入れすると結晶粒の粗大化が
生じたり、Ｂを必須元素として含まないので所望の高周
波焼入れ深さが得られなかったりする場合がある。更
に、Ｂを含まない鋼の場合には同等の焼入れ性を有する
Ｂを含む鋼と比べて合金元素の含有量が多いため、冷間
鍛造時の変形抵抗が高くなって冷間鍛造性が劣ることが
ある。更に、熱間加工や球状化焼鈍で生成したスケール
が脱スケールの工程で落ちにくく、脱スケールに長時間
要したりその工程が複雑になったりすることを避け難く
なる。
を含まない「冷間鍛造性及び高周波焼入れ性に優れた機
械構造用炭素鋼」が開示されている。しかし、この公報
で提案された鋼を高周波焼入れすると結晶粒の粗大化が
生じたり、Ｂを必須元素として含まないので所望の高周
波焼入れ深さが得られなかったりする場合がある。更
に、Ｂを含まない鋼の場合には同等の焼入れ性を有する
Ｂを含む鋼と比べて合金元素の含有量が多いため、冷間
鍛造時の変形抵抗が高くなって冷間鍛造性が劣ることが
ある。更に、熱間加工や球状化焼鈍で生成したスケール
が脱スケールの工程で落ちにくく、脱スケールに長時間
要したりその工程が複雑になったりすることを避け難く
なる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、冷間鍛造を初めとする冷間加工時
における変形抵抗が小さく、高周波焼入れ性に優れ、し
かも高周波焼入れで粗粒化することのない低コスト型の
冷間加工用鋼と、その鋼を母材とした機械構造用部品及
びその製造方法を提供することを目的とする。具体的に
は、同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に対し
て、冷間加工時における変形抵抗が１０％以上低く、し
かも、変形能としての割れが発生する限界の据え込み率
が７５％以上で、高周波焼入れした時にビッカース硬度
（Ｈｖ）で４００となる硬化深さをｔ、高周波焼入れ部
の平均半径をｒとしてｔ／ｒが０．３以上であり、高周
波焼入れ後の硬化部、つまり、後述する焼入れ硬化層の
オーステナイト結晶粒度がＪＩＳ粒度番号７以上である
ことを目標とする。なお、高周波焼入れ後の硬化部（焼
入れ硬化層）とはＨｖで４００以上となる部分のことを
指す。
鑑みなされたもので、冷間鍛造を初めとする冷間加工時
における変形抵抗が小さく、高周波焼入れ性に優れ、し
かも高周波焼入れで粗粒化することのない低コスト型の
冷間加工用鋼と、その鋼を母材とした機械構造用部品及
びその製造方法を提供することを目的とする。具体的に
は、同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に対し
て、冷間加工時における変形抵抗が１０％以上低く、し
かも、変形能としての割れが発生する限界の据え込み率
が７５％以上で、高周波焼入れした時にビッカース硬度
（Ｈｖ）で４００となる硬化深さをｔ、高周波焼入れ部
の平均半径をｒとしてｔ／ｒが０．３以上であり、高周
波焼入れ後の硬化部、つまり、後述する焼入れ硬化層の
オーステナイト結晶粒度がＪＩＳ粒度番号７以上である
ことを目標とする。なお、高周波焼入れ後の硬化部（焼
入れ硬化層）とはＨｖで４００以上となる部分のことを
指す。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）、（２）に示す高周波焼入れ性に優れた冷間加工
用鋼並びに（３）に示す機械構造用部品及び（４）に示
す機械構造用部品の製造方法にある。
（１）、（２）に示す高周波焼入れ性に優れた冷間加工
用鋼並びに（３）に示す機械構造用部品及び（４）に示
す機械構造用部品の製造方法にある。
【００１０】（１）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０
％、Ｓｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０５％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含
み、更に、Ｐｂ：０〜０．３０％、Ｂｉ：０〜０．１０
％、Ｔｅ：０〜０．１０％を含有し、残部はＦｅ及び不
可避不純物からなり、不純物中のＰは０．０１５％以
下、Ｓは０．０１５％以下、Ｃｕは０．１０％以下、Ｎ
ｉは０．１０％以下、Ｃｒは０．１５％以下、Ｍｏは
０．１０％以下、Ｎは０．００５％以下、Ｏは０．００
５％以下である高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼。
％、Ｓｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０５％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含
み、更に、Ｐｂ：０〜０．３０％、Ｂｉ：０〜０．１０
％、Ｔｅ：０〜０．１０％を含有し、残部はＦｅ及び不
可避不純物からなり、不純物中のＰは０．０１５％以
下、Ｓは０．０１５％以下、Ｃｕは０．１０％以下、Ｎ
ｉは０．１０％以下、Ｃｒは０．１５％以下、Ｍｏは
０．１０％以下、Ｎは０．００５％以下、Ｏは０．００
５％以下である高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼。
【００１１】（２）重量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０
％、Ｓｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含有
し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中の
Ｐは０．０１５％以下、Ｓは０．０１５％以下、Ｃｕは
０．１０％以下、Ｎｉは０．１０％以下、Ｃｒは０．１
５％以下、Ｍｏは０．１０％以下、Ｎは０．００５％以
下、Ｏは０．００５％以下である高周波焼入れ性に優れ
た冷間加工用鋼。
％、Ｓｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０
％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０３％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含有
し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中の
Ｐは０．０１５％以下、Ｓは０．０１５％以下、Ｃｕは
０．１０％以下、Ｎｉは０．１０％以下、Ｃｒは０．１
５％以下、Ｍｏは０．１０％以下、Ｎは０．００５％以
下、Ｏは０．００５％以下である高周波焼入れ性に優れ
た冷間加工用鋼。
【００１２】（３）母材が上記（１）又は（２）に記載
の化学組成を有し、球状化された炭化物と外周部に焼入
れ硬化層を備える機械構造用部品。
の化学組成を有し、球状化された炭化物と外周部に焼入
れ硬化層を備える機械構造用部品。
【００１３】（４）熱間加工後に球状化焼鈍された上記
（１）又は（２）に記載の化学組成を有する鋼材を、冷
間加工して所定の形状に成形し、その後高周波焼入れす
ることを特徴とする機械構造用部品の製造方法。
（１）又は（２）に記載の化学組成を有する鋼材を、冷
間加工して所定の形状に成形し、その後高周波焼入れす
ることを特徴とする機械構造用部品の製造方法。
【００１４】なお、上記（３）でいう焼入れ硬化層と
は、既に述べたように焼入れでＨｖ４００以上となった
部分のことを指す。
は、既に述べたように焼入れでＨｖ４００以上となった
部分のことを指す。
【００１５】本発明者らは、球状化焼鈍後に冷間鍛造な
どの冷間加工によって塑性加工し、次いで高周波焼入れ
して製造される機械構造用部品の母材となる鋼の化学組
成について調査・検討を行った。その結果、下記の知見
を得た。
どの冷間加工によって塑性加工し、次いで高周波焼入れ
して製造される機械構造用部品の母材となる鋼の化学組
成について調査・検討を行った。その結果、下記の知見
を得た。
【００１６】Ｍｎ含有量を低く抑えるとともに適正量
のＮｂ、Ａｌ及びＢを含んでＴｉを含有しない鋼は、通
常の球状化焼鈍で充分に軟化する。したがって、同等の
Ｃ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に比べて冷間加工時
における変形抵抗は低く、しかも、変形能は充分大き
い。
のＮｂ、Ａｌ及びＢを含んでＴｉを含有しない鋼は、通
常の球状化焼鈍で充分に軟化する。したがって、同等の
Ｃ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に比べて冷間加工時
における変形抵抗は低く、しかも、変形能は充分大き
い。
【００１７】Ｍｎ、Ｎｂ、Ａｌ及びＢの適正な含有量
を選択し、不純物元素としてのＮの含有量を制限した鋼
は、Ｔｉを含まなくとも良好な高周波焼入れ性を有す
る。しかも、通常の高周波焼入れで結晶粒が粗大化する
ことはなく、ＪＩＳ粒度番号７以上のオーステナイト結
晶粒度が得られる。
を選択し、不純物元素としてのＮの含有量を制限した鋼
は、Ｔｉを含まなくとも良好な高周波焼入れ性を有す
る。しかも、通常の高周波焼入れで結晶粒が粗大化する
ことはなく、ＪＩＳ粒度番号７以上のオーステナイト結
晶粒度が得られる。
【００１８】Ｃ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ａｌ及びＢの適正な含
有量を選択し、不純物元素としてのＮの含有量を制限し
た鋼は、高周波焼入れで前記したｔ／ｒが０．３以上を
容易に満たすことができる。しかも、通常の高周波焼入
れで結晶粒が粗大化することはなく、ＪＩＳ粒度番号７
以上のオーステナイト結晶粒度が得られる。
有量を選択し、不純物元素としてのＮの含有量を制限し
た鋼は、高周波焼入れで前記したｔ／ｒが０．３以上を
容易に満たすことができる。しかも、通常の高周波焼入
れで結晶粒が粗大化することはなく、ＪＩＳ粒度番号７
以上のオーステナイト結晶粒度が得られる。
【００１９】Ｎ固定の観点でＴｉを添加する鋼では、
その鋼中に粗大なＴｉＮが分散しており、部品の転動寿
命を下げる。
その鋼中に粗大なＴｉＮが分散しており、部品の転動寿
命を下げる。
【００２０】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。
たものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、化学成分の含有量の「％」は「重
量％」を意味する。
しく説明する。なお、化学成分の含有量の「％」は「重
量％」を意味する。
【００２２】（Ａ）母材鋼の化学組成 Ｃ：０．４０〜０．６０％ Ｃは、高周波焼入れ性に影響を及ぼす元素で、焼入れ硬
化層の硬さ及び深さを確保して機械構造用部品に所望の
機械的性質を付与するのに有効な元素である。しかし、
その含有量が０．４０％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．６０％を超えて含有させると、球状化焼鈍して
も充分に軟化せずに冷間加工性が劣化したり、靭性の劣
化や焼割れの発生を招くことがある。したがって、Ｃの
含有量を０．４０〜０．６０％とした。
化層の硬さ及び深さを確保して機械構造用部品に所望の
機械的性質を付与するのに有効な元素である。しかし、
その含有量が０．４０％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．６０％を超えて含有させると、球状化焼鈍して
も充分に軟化せずに冷間加工性が劣化したり、靭性の劣
化や焼割れの発生を招くことがある。したがって、Ｃの
含有量を０．４０〜０．６０％とした。
【００２３】Ｓｉ：０〜０．４０％ Ｓｉは添加しなくても良い。添加すれば、鋼の脱酸の安
定化及び強度を高める効果がある。この効果を確実に得
るには、Ｓｉは０．０５％以上の含有量とすることが好
ましい。又、Ｓｉが添加された鋼は、熱間加工のための
加熱中に低融点酸化物であるファイアライト（Ｆｅ2Ｓ
ｉＯ4）を生成するので、その融点（１１７３℃）以上
に加熱すれば、脱スケール性が極めて良好になる。この
効果は、特に、Ｓｉの含有量が０．１５％を超えた場合
に大きい。しかし、その含有量が、０．４０％を超える
と冷間加工時の変形抵抗が大きくなって冷間加工性の低
下を招く。したがって、Ｓｉの含有量を０〜０．４０％
とした。
定化及び強度を高める効果がある。この効果を確実に得
るには、Ｓｉは０．０５％以上の含有量とすることが好
ましい。又、Ｓｉが添加された鋼は、熱間加工のための
加熱中に低融点酸化物であるファイアライト（Ｆｅ2Ｓ
ｉＯ4）を生成するので、その融点（１１７３℃）以上
に加熱すれば、脱スケール性が極めて良好になる。この
効果は、特に、Ｓｉの含有量が０．１５％を超えた場合
に大きい。しかし、その含有量が、０．４０％を超える
と冷間加工時の変形抵抗が大きくなって冷間加工性の低
下を招く。したがって、Ｓｉの含有量を０〜０．４０％
とした。
【００２４】Ｍｎ：０．１０〜０．６０％ Ｍｎは、鋼中のＳを固定して熱間加工性を高めるととも
に強度を確保するために有効な元素で、０．１０％以上
含有させることが必要である。一方、Ｍｎの含有量が
０．６０％を超えると、変形抵抗が大きくなって冷間加
工性の劣化をきたす。したがって、Ｍｎの含有量を０．
１０〜０．６０％とした。なお、Ｍｎ含有量は０．１０
〜０．４０％とすることが好ましい。
に強度を確保するために有効な元素で、０．１０％以上
含有させることが必要である。一方、Ｍｎの含有量が
０．６０％を超えると、変形抵抗が大きくなって冷間加
工性の劣化をきたす。したがって、Ｍｎの含有量を０．
１０〜０．６０％とした。なお、Ｍｎ含有量は０．１０
〜０．４０％とすることが好ましい。
【００２５】Ｂ：０．０００５〜０．００５％ Ｂは、冷間加工性を阻害することなく良好な高周波焼入
れ性を確保するのに有効な元素である。しかし、その含
有量が０．０００５％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．００５％を超えて含有させるとその効果が飽和
するばかりか、粒界脆化を招く場合がある。したがっ
て、Ｂの含有量を０．０００５〜０．００５％とした。
れ性を確保するのに有効な元素である。しかし、その含
有量が０．０００５％未満では添加効果に乏しい。一
方、０．００５％を超えて含有させるとその効果が飽和
するばかりか、粒界脆化を招く場合がある。したがっ
て、Ｂの含有量を０．０００５〜０．００５％とした。
【００２６】Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ Ｎｂは、冷間加工性を大きく阻害することなく良好な高
周波焼入れ性を確保するのに有効な元素である。更に、
高周波焼入れ時の結晶粒の粗大化防止にも有効である。
しかし、その含有量が０．００５％未満では所望の効果
が得られない。一方、０．０５％を超えると、変形抵抗
を増加させることが避けられず、又、粗大な未固溶炭窒
化物が残留して冷間加工性の劣化を招くことがある。し
たがって、Ｎｂの含有量を０．００５〜０．０５％とし
た。なお、Ｎｂ含有量の上限は０．０３％とすることが
好ましく、０．０２％とすれば一層好ましい。更に好ま
しいＮｂ含有量の上限は０．０１５％である。
周波焼入れ性を確保するのに有効な元素である。更に、
高周波焼入れ時の結晶粒の粗大化防止にも有効である。
しかし、その含有量が０．００５％未満では所望の効果
が得られない。一方、０．０５％を超えると、変形抵抗
を増加させることが避けられず、又、粗大な未固溶炭窒
化物が残留して冷間加工性の劣化を招くことがある。し
たがって、Ｎｂの含有量を０．００５〜０．０５％とし
た。なお、Ｎｂ含有量の上限は０．０３％とすることが
好ましく、０．０２％とすれば一層好ましい。更に好ま
しいＮｂ含有量の上限は０．０１５％である。
【００２７】Ａｌ：０．０１５〜０．１０％ Ａｌは、脱酸作用を有する。更に、窒化物を生成して鋼
中のＮを固定するので、冷間加工時の加工硬化を抑制す
る作用がある。又、鋼中Ｎの固定によってＢの高周波焼
入れ性向上効果を確保するのにも有効である。しかし、
その含有量が０．０１５％未満では上記の効果が確実に
は得られない。一方、０．１０％を超えて含有させる
と、冷間加工時に鋼の変形能が低下する。したがって、
Ａｌの含有量を０．０１５〜０．１０％とした。なお、
Ｂの高周波焼入れ性向上効果の確保のために、Ａｌ含有
量は０．０３％以上とすることが好ましく、０．０５％
を超えて含有させれば一層好ましい。
中のＮを固定するので、冷間加工時の加工硬化を抑制す
る作用がある。又、鋼中Ｎの固定によってＢの高周波焼
入れ性向上効果を確保するのにも有効である。しかし、
その含有量が０．０１５％未満では上記の効果が確実に
は得られない。一方、０．１０％を超えて含有させる
と、冷間加工時に鋼の変形能が低下する。したがって、
Ａｌの含有量を０．０１５〜０．１０％とした。なお、
Ｂの高周波焼入れ性向上効果の確保のために、Ａｌ含有
量は０．０３％以上とすることが好ましく、０．０５％
を超えて含有させれば一層好ましい。
【００２８】母材鋼は、更に下記の元素を含有しても良
い。
い。
【００２９】Ｐｂ：０〜０．３０％ Ｐｂは添加しなくても良い。添加すれば、冷間加工後の
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｐｂは０．１０％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．３０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｐｂの
含有量を０〜０．３０％とした。
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｐｂは０．１０％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．３０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｐｂの
含有量を０〜０．３０％とした。
【００３０】Ｂｉ：０〜０．１０％ Ｂｉは添加しなくても良い。添加すれば、冷間加工後の
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｂｉは０．０５％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｂｉの
含有量を０〜０．１０％とした。
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｂｉは０．０５％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｂｉの
含有量を０〜０．１０％とした。
【００３１】Ｔｅ：０〜０．１０％ Ｔｅも添加しなくても良い。添加すれば、冷間加工後の
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｔｅは０．０５％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｔｅの
含有量を０〜０．１０％とした。
被削性を改善する作用を有する。この効果を確実に得る
には、Ｔｅは０．０５％以上の含有量とすることが好ま
しい。しかし、その含有量が０．１０％を超えると冷間
加工時の変形能が劣化してしまう。したがって、Ｔｅの
含有量を０〜０．１０％とした。
【００３２】本発明においては、不純物元素としての
Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ及びＯを下記のと
おりに制限する。
Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎ及びＯを下記のと
おりに制限する。
【００３３】Ｐ：０．０１５％以下 Ｐは、冷間加工時の変形能を低下させてしまう。特に、
Ｐの含有量が０．０１５％を超えると、冷間加工時の変
形能の低下が著しくなる。したがって、不純物元素とし
てのＰの含有量を０．０１５％以下とした。
Ｐの含有量が０．０１５％を超えると、冷間加工時の変
形能の低下が著しくなる。したがって、不純物元素とし
てのＰの含有量を０．０１５％以下とした。
【００３４】Ｓ：０．０１５％以下 Ｓも冷間加工時の変形能を低下させてしまう。特に、Ｓ
の含有量が０．０１５％を超えると、冷間加工時の変形
能の低下が著しくなる。したがって、不純物元素として
のＳの含有量を０．０１５％以下とした。
の含有量が０．０１５％を超えると、冷間加工時の変形
能の低下が著しくなる。したがって、不純物元素として
のＳの含有量を０．０１５％以下とした。
【００３５】Ｃｕ：０．１０％以下 Ｃｕは変形抵抗を高めて冷間加工性を劣化させてしま
う。特に、Ｃｕの含有量が０．１０％を超えると、冷間
加工性の劣化が著しくなる。したがって、不純物元素と
してのＣｕの含有量を０．１０％以下とした。なお、Ｃ
ｕ含有量は０．０５％以下にすることが好ましい。
う。特に、Ｃｕの含有量が０．１０％を超えると、冷間
加工性の劣化が著しくなる。したがって、不純物元素と
してのＣｕの含有量を０．１０％以下とした。なお、Ｃ
ｕ含有量は０．０５％以下にすることが好ましい。
【００３６】Ｎｉ：０．１０％以下 Ｎｉは変形抵抗を高めて冷間加工性を劣化させてしま
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｎｉの含有量が０．１０％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＮｉ含有量を０．１０％以下
とした。なお、Ｎｉ含有量は０．０５％以下にすること
が好ましい。
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｎｉの含有量が０．１０％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＮｉ含有量を０．１０％以下
とした。なお、Ｎｉ含有量は０．０５％以下にすること
が好ましい。
【００３７】Ｃｒ：０．１５％以下 Ｃｒも変形抵抗を高めて冷間加工性を劣化させてしま
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｃｒの含有量が０．１５％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＣｒ含有量を０．１５％以下
とした。なお、Ｃｒ含有量は０．１０％以下にすること
が好ましい。
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｃｒの含有量が０．１５％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＣｒ含有量を０．１５％以下
とした。なお、Ｃｒ含有量は０．１０％以下にすること
が好ましい。
【００３８】Ｍｏ：０．１０％以下 Ｍｏは変形抵抗を高めて冷間加工性を劣化させてしま
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｍｏの含有量が０．１０％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＭｏ含有量を０．１０％以下
とした。なお、Ｍｏ含有量は０．０５％以下にすること
が好ましい。
う。更に、球状化焼鈍後のスケール除去を困難にする。
特に、Ｍｏの含有量が０．１０％を超えると、冷間加工
性の低下とスケール除去性の低下が著しくなる。したが
って、不純物元素としてのＭｏ含有量を０．１０％以下
とした。なお、Ｍｏ含有量は０．０５％以下にすること
が好ましい。
【００３９】Ｎ：０．００５％以下 Ｎは、変形抵抗を高めて冷間加工性を劣化させてしま
う。更に、容易にＢと結びついてＢＮを形成するので、
Ｂの高周波焼入れ性向上効果が確保できなくなる。特
に、Ｎの含有量が０．００５％を超えると、冷間加工性
の低下が著しくなるとともにＢの高周波焼入れ性向上効
果が得難くなる。したがって、不純物元素としてのＮ含
有量を０．００５％以下とした。なお、Ｎ含有量は０．
００４％以下にすることが好ましく、０．００３％以下
とすれば一層好ましい。
う。更に、容易にＢと結びついてＢＮを形成するので、
Ｂの高周波焼入れ性向上効果が確保できなくなる。特
に、Ｎの含有量が０．００５％を超えると、冷間加工性
の低下が著しくなるとともにＢの高周波焼入れ性向上効
果が得難くなる。したがって、不純物元素としてのＮ含
有量を０．００５％以下とした。なお、Ｎ含有量は０．
００４％以下にすることが好ましく、０．００３％以下
とすれば一層好ましい。
【００４０】Ｏ：０．００５％以下 Ｏは、酸化物を形成して冷間加工時の変形能を低下させ
てしまう。特に、Ｏの含有量が０．００５％を超える
と、冷間加工時の変形能の低下が著しくなる。したがっ
て、不純物元素としてのＯの含有量を０．００５％以下
とした。
てしまう。特に、Ｏの含有量が０．００５％を超える
と、冷間加工時の変形能の低下が著しくなる。したがっ
て、不純物元素としてのＯの含有量を０．００５％以下
とした。
【００４１】（Ｂ）球状化焼鈍 上記（Ａ）に記載の化学組成を有する鋼は熱間で加工さ
れた後、冷間加工時の変形抵抗を下げるため、球状化焼
鈍を施される。この球状化焼鈍は特に規定されるもので
はなく、通常の方法で行えば良い。
れた後、冷間加工時の変形抵抗を下げるため、球状化焼
鈍を施される。この球状化焼鈍は特に規定されるもので
はなく、通常の方法で行えば良い。
【００４２】（Ｃ）冷間加工 熱間加工後に球状化焼鈍された前記（Ａ）に記載の化学
組成を有する鋼材は、冷間鍛造などの冷間加工が施され
て所定の形状の機械構造用部品に成形される。この冷間
加工の方法は特に規定されるものではなく、通常の方法
で行えば良い。
組成を有する鋼材は、冷間鍛造などの冷間加工が施され
て所定の形状の機械構造用部品に成形される。この冷間
加工の方法は特に規定されるものではなく、通常の方法
で行えば良い。
【００４３】なお、冷間加工で所定の形状に成形された
機械構造用部品の高周波焼入れ後の硬化部が安定してＪ
ＩＳ粒度番号７以上のオーステナイト結晶粒度を確保で
きるようにするために、冷間加工は被加工部品において
最も大きな加工が加わる部分での加工量が下記（ａ）式
で表される相当歪で２．５以下となるように行うのが良
く、相当歪で２．０以下となるように行えば一層好まし
い。
機械構造用部品の高周波焼入れ後の硬化部が安定してＪ
ＩＳ粒度番号７以上のオーステナイト結晶粒度を確保で
きるようにするために、冷間加工は被加工部品において
最も大きな加工が加わる部分での加工量が下記（ａ）式
で表される相当歪で２．５以下となるように行うのが良
く、相当歪で２．０以下となるように行えば一層好まし
い。
【００４４】 ε＝｛（ε1 2＋ε2 2＋ε3 2）×２／３｝1/2 ・・・・（ａ） ここで、（ａ）式におけるε1 、ε2 、ε3 は主方向の
対数歪である。
対数歪である。
【００４５】（Ｄ）高周波焼入れ 前記（Ａ）に記載の化学組成を有し、熱間加工後に球状
化焼鈍され、その後で冷間加工されて所定の形状に成形
された鋼材は、高周波焼入れされて、あるいは、必要に
応じて高周波焼入れ後に焼戻しが施されて、所望の機械
的性質を有する機械構造用部品に仕上げられる。この高
周波焼入れの方法は特に規定されるものではなく、通常
の方法で行えば良い。
化焼鈍され、その後で冷間加工されて所定の形状に成形
された鋼材は、高周波焼入れされて、あるいは、必要に
応じて高周波焼入れ後に焼戻しが施されて、所望の機械
的性質を有する機械構造用部品に仕上げられる。この高
周波焼入れの方法は特に規定されるものではなく、通常
の方法で行えば良い。
【００４６】なお、冷間加工後に高周波焼入れした鋼材
の捩り強度は、高周波焼入れ深さとしてのＨｖで４００
以上となる硬化深さに依存し、ｔ／ｒが０．３未満では
捩り強度が小さいが、前記（Ａ）に記載の化学組成を有
する本発明に係る鋼は、通常の高周波焼入れで０．３以
上のｔ／ｒを容易に達成することができる。ｔ／ｒが
０．６を超えると捩り強度の向上は飽和するか、逆に却
って低下し、更に、焼割れも生じ易くなる。したがっ
て、高周波焼入れは、ｔ／ｒの値が０．３〜０．６にな
るように行えば良く、このためには、鋼種と高周波焼入
れ条件を変えた予備実験を行い、その結果に基づいて高
周波焼入れすれば良い。
の捩り強度は、高周波焼入れ深さとしてのＨｖで４００
以上となる硬化深さに依存し、ｔ／ｒが０．３未満では
捩り強度が小さいが、前記（Ａ）に記載の化学組成を有
する本発明に係る鋼は、通常の高周波焼入れで０．３以
上のｔ／ｒを容易に達成することができる。ｔ／ｒが
０．６を超えると捩り強度の向上は飽和するか、逆に却
って低下し、更に、焼割れも生じ易くなる。したがっ
て、高周波焼入れは、ｔ／ｒの値が０．３〜０．６にな
るように行えば良く、このためには、鋼種と高周波焼入
れ条件を変えた予備実験を行い、その結果に基づいて高
周波焼入れすれば良い。
【００４７】又、前記（Ａ）に記載の化学組成を有する
本発明に係る鋼は、通常の高周波焼入れで結晶粒が粗大
化することはなく、ＪＩＳ粒度番号７以上のオーステナ
イト結晶粒度が得られるように調整されたものである。
このため、結晶粒粗大化による熱処理歪みや硬さのバラ
ツキ、強度低下などを生じることがない。
本発明に係る鋼は、通常の高周波焼入れで結晶粒が粗大
化することはなく、ＪＩＳ粒度番号７以上のオーステナ
イト結晶粒度が得られるように調整されたものである。
このため、結晶粒粗大化による熱処理歪みや硬さのバラ
ツキ、強度低下などを生じることがない。
【００４８】以下、実施例により本発明を説明する。
【００４９】
【実施例】表１、表２に示す化学組成を有する鋼を通常
の方法によって試験炉を用いて溶製した。表１における
鋼Ａ〜Ｖは化学組成が本発明で規定する範囲内にある本
発明例、表２における鋼ａ〜ｔは成分のいずれかが本発
明で規定する含有量の範囲から外れた比較例である。比
較例の鋼のうち鋼ｒ、鋼ｓ及び鋼ｔはそれぞれＪＩＳ規
格のＳ４０Ｃ、Ｓ５０Ｃ及びＳ５８Ｃに相当する鋼であ
る。
の方法によって試験炉を用いて溶製した。表１における
鋼Ａ〜Ｖは化学組成が本発明で規定する範囲内にある本
発明例、表２における鋼ａ〜ｔは成分のいずれかが本発
明で規定する含有量の範囲から外れた比較例である。比
較例の鋼のうち鋼ｒ、鋼ｓ及び鋼ｔはそれぞれＪＩＳ規
格のＳ４０Ｃ、Ｓ５０Ｃ及びＳ５８Ｃに相当する鋼であ
る。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】次いで、これらの鋼を通常の方法によって
鋼片にした後、１２００℃に加熱してから、１２００〜
９５０℃の温度で熱間鍛造して、直径３０ｍｍの丸棒と
した。この後、Ｃ含有量に応じて通常の方法で球状化焼
鈍を行った。
鋼片にした後、１２００℃に加熱してから、１２００〜
９５０℃の温度で熱間鍛造して、直径３０ｍｍの丸棒と
した。この後、Ｃ含有量に応じて通常の方法で球状化焼
鈍を行った。
【００５３】上記のようにして得られた直径が３０ｍｍ
の丸棒から、直径が１５ｍｍで長さが２２．５ｍｍの冷
間加工用試験片を作製し、５００ｔ高速プレス機による
通常の方法で冷間（室温）拘束型据え込み試験を行い、
割れが発生する限界の据え込み率を測定した。なお、据
え込み率が７５％まで、各条件ごとに５回の据え込み試
験を行い、５個の試験片のうち３個以上に割れが発生す
る最小の加工率（据え込み率）を限界据え込み率として
評価した。据え込み率７５％で３個以上割れを生じない
ものは、そこで試験を終了した。
の丸棒から、直径が１５ｍｍで長さが２２．５ｍｍの冷
間加工用試験片を作製し、５００ｔ高速プレス機による
通常の方法で冷間（室温）拘束型据え込み試験を行い、
割れが発生する限界の据え込み率を測定した。なお、据
え込み率が７５％まで、各条件ごとに５回の据え込み試
験を行い、５個の試験片のうち３個以上に割れが発生す
る最小の加工率（据え込み率）を限界据え込み率として
評価した。据え込み率７５％で３個以上割れを生じない
ものは、そこで試験を終了した。
【００５４】更に、すべての鋼種の限界据え込み率以下
である６０％の据え込み率（最も大きな加工が加わる試
験片中心部における相当歪は１．５）の場合の変形抵抗
を測定した。なお、図１に示すように、変形抵抗をＣの
含有量で整理し、ＪＩＳ規格のＳ４０Ｃ、Ｓ５０Ｃ及び
Ｓ５８Ｃに相当する鋼ｒ、鋼ｓ及び鋼ｔの変形抵抗から
求めた直線をＪＩＳ機械構造用鋼の変形抵抗とし、鋼Ａ
〜Ｖの本発明例の鋼及び鋼ａ〜ｑの比較例の鋼の変形抵
抗と比較した。
である６０％の据え込み率（最も大きな加工が加わる試
験片中心部における相当歪は１．５）の場合の変形抵抗
を測定した。なお、図１に示すように、変形抵抗をＣの
含有量で整理し、ＪＩＳ規格のＳ４０Ｃ、Ｓ５０Ｃ及び
Ｓ５８Ｃに相当する鋼ｒ、鋼ｓ及び鋼ｔの変形抵抗から
求めた直線をＪＩＳ機械構造用鋼の変形抵抗とし、鋼Ａ
〜Ｖの本発明例の鋼及び鋼ａ〜ｑの比較例の鋼の変形抵
抗と比較した。
【００５５】又、上記の直径３０ｍｍの丸棒から、直径
が２８ｍｍで長さが４０ｍｍの試験片を切り出し、通常
の方法によって冷間で直径が１７．７ｍｍまで前方押し
出し加工（減面率６０％（最も大きな加工が加わる部分
である試験片側表面部、つまり、試験片最外層部の相当
歪で１．３））を行った。この直径１７．７ｍｍに冷間
で押し出し加工したものから長さ５０ｍｍの試験片を採
取し、これに周波数２０ｋＨｚで高周波焼入れを行った
後、通常の方法によって表面硬度とＨｖで４００となる
硬化深さ（つまり、焼入れ硬化層の深さ）ｔを測定し
た。次いで、電気炉を用いて１５０℃で３０分の焼戻し
を行い、通常の方法によって高周波焼入れ後の硬化部、
つまり、焼入れ硬化層のオーステナイト結晶粒度を測定
した。
が２８ｍｍで長さが４０ｍｍの試験片を切り出し、通常
の方法によって冷間で直径が１７．７ｍｍまで前方押し
出し加工（減面率６０％（最も大きな加工が加わる部分
である試験片側表面部、つまり、試験片最外層部の相当
歪で１．３））を行った。この直径１７．７ｍｍに冷間
で押し出し加工したものから長さ５０ｍｍの試験片を採
取し、これに周波数２０ｋＨｚで高周波焼入れを行った
後、通常の方法によって表面硬度とＨｖで４００となる
硬化深さ（つまり、焼入れ硬化層の深さ）ｔを測定し
た。次いで、電気炉を用いて１５０℃で３０分の焼戻し
を行い、通常の方法によって高周波焼入れ後の硬化部、
つまり、焼入れ硬化層のオーステナイト結晶粒度を測定
した。
【００５６】表３、４に上記の試験結果をまとめて示
す。なお、本実施例におけるｒは直径１７．７ｍｍの試
験片の半径、つまり８．８５ｍｍである。
す。なお、本実施例におけるｒは直径１７．７ｍｍの試
験片の半径、つまり８．８５ｍｍである。
【００５７】
【表３】
【００５８】
【表４】
【００５９】表３、４から、化学組成が本発明で規定す
る範囲内にある本発明例の鋼Ａ〜Ｖを母材鋼とするもの
は、同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に対して
据え込み時の変形抵抗が１０％以上低く、変形能として
の割れが発生する限界の据え込み率は７５％以上であ
る。しかも、高周波焼入れした時のｔ／ｒが０．３以上
であり、高周波焼入れ後の硬化部、つまり、焼入れ硬化
層のオーステナイト結晶粒度もＪＩＳ粒度番号７以上
で、目標性能を満足している。
る範囲内にある本発明例の鋼Ａ〜Ｖを母材鋼とするもの
は、同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼に対して
据え込み時の変形抵抗が１０％以上低く、変形能として
の割れが発生する限界の据え込み率は７５％以上であ
る。しかも、高周波焼入れした時のｔ／ｒが０．３以上
であり、高周波焼入れ後の硬化部、つまり、焼入れ硬化
層のオーステナイト結晶粒度もＪＩＳ粒度番号７以上
で、目標性能を満足している。
【００６０】これに対して比較例の鋼を母材とする場合
には、（イ）同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼
に対して変形抵抗の低下代が１０％に満たない、（ロ）
限界の据え込み率が７５％に満たない、（ハ）高周波焼
入れした時のｔ／ｒが０．３未満である、（ニ）高周波
焼入れ後の硬化部、つまり、焼入れ硬化層のオーステナ
イト結晶粒度がＪＩＳ粒度番号７未満である、のいずれ
か１つ以上に該当する。このため、冷間加工性と高周波
焼入れ性とが両立しない。
には、（イ）同等のＣ含有量のＪＩＳ機械構造用炭素鋼
に対して変形抵抗の低下代が１０％に満たない、（ロ）
限界の据え込み率が７５％に満たない、（ハ）高周波焼
入れした時のｔ／ｒが０．３未満である、（ニ）高周波
焼入れ後の硬化部、つまり、焼入れ硬化層のオーステナ
イト結晶粒度がＪＩＳ粒度番号７未満である、のいずれ
か１つ以上に該当する。このため、冷間加工性と高周波
焼入れ性とが両立しない。
【００６１】
【発明の効果】本発明鋼は、球状化焼鈍後の冷間加工性
と高周波焼入れ性に優れ、しかも高周波焼入れで粗粒化
することがないので、機械構造用部品、なかでも自動車
の足廻り部品である等速ジョイントなどの母材として利
用することができる。この機械構造用部品は、本発明の
方法によって比較的容易に製造することができる。
と高周波焼入れ性に優れ、しかも高周波焼入れで粗粒化
することがないので、機械構造用部品、なかでも自動車
の足廻り部品である等速ジョイントなどの母材として利
用することができる。この機械構造用部品は、本発明の
方法によって比較的容易に製造することができる。
【図１】変形抵抗とＣの含有量との関係を示す図であ
る。
る。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０５％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含み、更
に、Ｐｂ：０〜０．３０％、Ｂｉ：０〜０．１０％、Ｔ
ｅ：０〜０．１０％を含有し、残部はＦｅ及び不可避不
純物からなり、不純物中のＰは０．０１５％以下、Ｓは
０．０１５％以下、Ｃｕは０．１０％以下、Ｎｉは０．
１０％以下、Ｃｒは０．１５％以下、Ｍｏは０．１０％
以下、Ｎは０．００５％以下、Ｏは０．００５％以下で
ある高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０〜０．４０％、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０３％、Ａｌ：０．０１５〜０．１０％を含有し、
残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物中のＰは
０．０１５％以下、Ｓは０．０１５％以下、Ｃｕは０．
１０％以下、Ｎｉは０．１０％以下、Ｃｒは０．１５％
以下、Ｍｏは０．１０％以下、Ｎは０．００５％以下、
Ｏは０．００５％以下である高周波焼入れ性に優れた冷
間加工用鋼。 - 【請求項３】母材が請求項１又は２に記載の化学組成を
有し、球状化された炭化物と外周部に焼入れ硬化層を備
える機械構造用部品。 - 【請求項４】熱間加工後に球状化焼鈍された請求項１又
は２に記載の化学組成を有する鋼材を、冷間加工して所
定の形状に成形し、その後高周波焼入れすることを特徴
とする機械構造用部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00598599A JP3419333B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-13 | 高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP712398 | 1998-01-19 | ||
| JP10-7123 | 1998-01-19 | ||
| JP00598599A JP3419333B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-13 | 高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269601A true JPH11269601A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3419333B2 JP3419333B2 (ja) | 2003-06-23 |
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ID=26340035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00598599A Expired - Fee Related JP3419333B2 (ja) | 1998-01-19 | 1999-01-13 | 高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005100823A1 (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Jtekt Corporation | ピニオンシャフト |
| US9039962B2 (en) | 2010-03-30 | 2015-05-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for induction hardening, roughly shaped material for induction hardening, producing method thereof, and induction hardening steel part |
| EP2439303A4 (en) * | 2009-06-05 | 2015-09-02 | Kobe Steel Ltd | STEEL FOR THE FORMATION OF MECHANICAL STRUCTURES |
| EP3091097A4 (en) * | 2014-03-28 | 2017-03-08 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same |
-
1999
- 1999-01-13 JP JP00598599A patent/JP3419333B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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