JPH11246844A - 発泡剤の改質方法 - Google Patents
発泡剤の改質方法Info
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- JPH11246844A JPH11246844A JP5057198A JP5057198A JPH11246844A JP H11246844 A JPH11246844 A JP H11246844A JP 5057198 A JP5057198 A JP 5057198A JP 5057198 A JP5057198 A JP 5057198A JP H11246844 A JPH11246844 A JP H11246844A
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Abstract
経過後も流動性や樹脂への分散性等が良好な発泡剤を提
供することを課題とする。 【解決手段】 本発明の発泡剤の改質方法は、シラン系
カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、チタ
ネート系カップリング剤より選ばれる少なくとも1種の
カップリング剤を発泡剤に添加して30℃〜発泡剤の分
解温度までの温度で加熱することを特徴とする。
Description
に関する。
剤は、従来から、塩化ビニル樹脂、ポリオレフィン樹脂
(ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等)、エチレ
ンビニルアルコール樹脂等の熱可塑性樹脂等の発泡剤と
して広く利用されている。
物であり、経時や荷重によって凝集固化し、樹脂への添
加工程における流動性が悪化してホッパーを詰まらせた
り、樹脂への分散性が悪化するという問題点を有してい
る。近年の発泡樹脂の高品質化と製造の省力化に伴い、
その固化性の改良がより一層望まれている。
を解決するために、(1)シリカ、ケイ酸金属塩等の無
機系粉末粒子を固化防止剤として発泡剤に添加する方
法、(2)乾燥方式をバッチ式にして十分な乾燥時間を
とり、発泡剤に含有される微量の水分を減少させる方法
等が採用されている。
合には種々の欠点を生ずる。即ち、(1)の方法では、
固化防止効果は幾分認められるが、その効果の維持は数
ケ月程度に止まる。また、発泡剤が微粒子になると固化
防止効果が小さくなるため、より多くの無機系粉末粒子
の添加が必要になるが、無機系粉末粒子の多量添加は発
泡時の気泡の粗大化の原因となるため微細なセルが要求
される用途においては好ましくない。一方、(2)の方
法では、乾燥に長時間を要するため、生産能力が著しく
低下し、製造コストが高くなり、また、連続生産に対応
できない。
ジカルボンアミドにシラン系カップリング剤の溶剤溶液
を添加して、アゾジカルボンアミドの流動性や樹脂への
分散性を改善する方法が提案されている。しかしなが
ら、該方法では十分に固化防止を図ることはできない
(後記比較例2及び比較例4参照)。
は、化学発泡剤にアルミニウム系カップリング剤の溶剤
溶液又は分散液を添加して、流動性や樹脂への分散性を
改善する方法が提案されている。しかしながら、該方法
でも十分に固化防止を図ることはできない(後記比較例
1参照)。
を解決するため鋭意研究した結果、特定の処理を行うこ
とにより、その発泡剤の固化性が著しく抑制され、長期
間経過後も流動性や樹脂への分散性等が良好な発泡剤が
得られることを見い出した。本発明は、斯かる知見に基
づき完成されたものである。
剤、アルミニウム系カップリング剤、チタネート系カッ
プリング剤より選ばれる少なくとも一種のカップリング
剤をを発泡剤に添加混合して30℃〜発泡剤の分解温度
までの温度で加熱することを特徴とする発泡剤の改質方
法に係る。
下、単に「本発明の発泡剤」と称することがある)は、
特に経時固化性が著しく改良され、長期間積載保存して
も固化することは極めて少なく、製造直後の良好な流動
性と樹脂への分散性が長期に亘って保持されるという利
点を有している。また、本発明の発泡剤の発泡性能は、
従来の発泡剤のそれと同等又はそれ以上である。従っ
て、本発明の発泡剤が提供されたことにより、発泡剤の
製造からユーザーで使用されるまでの製品の荷重固化及
び経時固化の不安が一掃される。
剤としては、従来公知の有機発泡剤を広く使用でき、例
えばアゾジカルボンアミド(ADCA:分解温度約20
0℃)、p,p’−オキシビスベンゼンスルホニルヒド
ラジド(OBSH:分解温度約160℃)、ジニトロペ
ンタメチレンテトラミン(DPT:分解温度約200
℃)、p−トルエンスルホニルヒドラジド(TSH:分
解温度約110℃)、ベンゼンスルホニルヒドラジド
(BSH:分解温度約95℃)等を例示できる。これら
の中でもADCAが好適である。
度100℃以上の発泡剤粉末につき好適に適用すること
ができる。中でも従来固化性が大きな問題となっていた
ADCAにおいてメリットの大きいものである。
るのが好ましい。その粒子径は特に限定されるものでは
ないが、通常1〜50μm程度、好ましくは3〜30μ
m程度のものがよい。尚、本明細書において粒子径と
は、レーザー回折式粒度分布計を用いて測定したメジア
ン径をいう。
ラン系カップリング剤、アルミニウム系カップリング
剤、チタネート系カップリング剤より選ばれる少なくと
も1種である。
知のものを広く使用でき、具体的にはメチルトリメトキ
シシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、N
−(β−アミノエチル)−γ−アミノプロピルトリメト
キシシラン、N−フェニルアミノメチルトリメトキシシ
ラン、ビニルメチルジエトキシシラン等を例示できる。
従来公知のものを広く使用でき、具体的にはアルミニウ
ムイソプロピレート、アルミニウムエチレート、アルミ
ニウムトリス(エチルアセトアセテート)、エチルアセ
トアセテートアルミニウムジイソプロピレート等を例示
できる。
来公知のものを広く使用でき、具体的にはイソプロピル
トリイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリス
(ジオクチルパイロホスフェート)チタネート、テトラ
オクチルビス(ジトリデシルホスファイト)チタネー
ト、ビス(ジオクチルパイロホスフェート)オキシアセ
テートチタネート等を例示できる。
2種以上を混合して用いることができる。これらの化合
物の中でもアルミニウム系カップリング剤が好ましく、
アルミニウムトリス(エチルアセトアセテート)が特に
好ましい。
し加熱することにより、発泡剤中に含有される水分と効
率的に反応し、発泡剤中の水分含量を低減させると共
に、発泡剤表面に撥水性を付与する。
しては、発泡剤の含有する水分と反応させるのに必要な
量が目安となる。具体的には、発泡剤100重量部に対
して通常0.01〜10重量部程度、好ましくは0.0
5〜0.5重量部の割合で使用すればよい。
に溶解乃至分散させないで、そのままで使用することが
必要である。カップリング剤を溶媒に溶解乃至分散させ
た状態で使用した場合には、経時固化性の改善が不十分
となり、本発明の所期の目的が達せられなくなる。この
ことは、後記比較例4から明らかである。
剤を添加する際、もしくは添加後に加熱処理を行う。カ
ップリング剤が常温で固体状にあるものは、発泡剤にカ
ップリング剤を添加する際に予め加熱処理しておくのが
必須である。この加熱処理により、固体状のカップリン
グ剤は、加熱溶融された状態になっている。
の分解温度まで、好ましくは55℃〜発泡剤の分解温度
までを例示できるが、発泡剤の分解や劣化を防ぐため1
00℃までの間で行うのが特に好ましい。更に、加熱時
間を少なくしてより一層効率的に混合を行い、エネルギ
ーコストを最小限にするという観点からは、加熱温度は
70〜90℃程度とするのがよい。
合する際に同時に行うのが効率的である。
しては、特に制限はないが、加圧ノズルもしくは二流体
ノズル等を用いて微小液滴状態で噴霧するようにしてカ
ップリング剤を添加するのが好ましい。
しながら行うのが好ましい。斯かる混合に用いることの
できる混合機としては、例えば、スーパーミキサー、ヘ
ンシエルミキサー、ナウタミキサー、リボン型ブレンダ
等が例示できる。もっとも、上記混合の際に、表面被覆
された発泡剤粒子が粉砕されると断面の未被覆面が露出
して、本発明の効果を損なう虞がある。そのため、本発
明においては、シェアがかかりにくく且つ粒子の粉砕が
抑制された混合機、即ち、発泡剤の粉砕を伴わない混合
機を用いるのが望ましい。発泡剤の粉砕を伴わない混合
機としては、例えばナウタミキサー等のスクリュー型ミ
キサー、リボコーンミキサー等のリボン型ブレンダ、プ
ロシェアミキサー(チョッパー羽根を取り外して用い
る)等を例示できる。
は、従来の発泡剤と同様に、各種合成樹脂の発泡剤とし
て好適に使用され得る。
り一層明らかにする。
塚化学株式会社製、平均粒子径20μmのものである。
セトアセテート)(商品名:ALCH−TR、川研ファ
インケミカル株式会社製)0.2重量部を90℃に加熱
溶解しスプレー噴霧により添加しつつ円錐形リボン型ブ
レンダ(製品名:リボコーンE RME−50、大川原
製作所製)を用いて70rpm、90℃にて10分間混
合した後、更に70rpm、90℃にて7.5分混合を
続けて本発明の発泡剤粉末を得た。
セトアセテート)(商品名:ALCH−TR、川研ファ
インケミカル株式会社製)0.2重量部を90℃に加熱
溶解しスプレー噴霧により添加しつつ円錐形リボン型ブ
レンダ(製品名:リボコーンE RME−50、大川原
製作所製)を用いて70rpm、室温にて10分間混合
した後、更に70rpm、室温にて7.5分混合を続け
て発泡剤粉末を得た。
−アミノプロピルトリメトキシシラン(商品名:TSL
8340、東芝シリコーン株式会社製)0.2重量部と
を、スーパーミキサーを用いて300rpm、85℃に
て、10分間混合した後、同条件で更に7.5分混合を
続けて本発明の発泡剤粉末を得た。
−アミノプロピルトリメトキシシラン(商品名:TSL
8340、東芝シリコーン株式会社製)0.2重量部と
を、スーパーミキサー(製品名、株式会社川田製作所
製)を用いて300rpm、室温にて10分間混合した
後、更に300rpm、室温にて7.5分混合を続けて
発泡剤粉末を得た。
東芝シリコーン株式会社製)0.4重量部を水10重量
部に希釈した水溶液を調製した。この水溶液とADCA
100重量部とを、ヘンシェルミキサーに投入し、室温
で5分間混合後、乾燥して発泡剤粉末を得た。
き、下記に示す方法で堆積固化テスト、実包装固化テス
トを行った。結果を表1に示す。
を23×13cmのポリ袋に充填し、十分脱気した後、
開口部をヒートシールしたものを重ねて、更にその上か
ら0.08kg/cm2の荷重を加えた。10日後、サ
ンプルを取り出し、14メッシュの篩にてふるい分けし
て不通過分の量を測定し、%に換算して求めた値を堆積
固化値とした。
gを製品流通包装である段ボールケースに充填包装し、
温度40℃、湿度80%の条件下に1ケ月放置し、その
後、14メッシュの篩にてふるい分けして不通過分の量
を測定し、%に換算して求めた値を堆積固化値とした。
ついての試験結果を比較すると、本発明の発泡剤粉末
は、未処理の発泡剤粉末に比較して顕著に固化が抑制さ
れていることがわかる。
ついての試験結果の比較から、単にアルミニウム系カッ
プリング剤で表面処理しただけでは固化防止性は不十分
であり、加熱下での処理を行うことにより固化防止性が
大きく向上することがわかる。
泡剤粉末についての試験結果の比較から、アルミニウム
系カップリング剤と同様に、シラン系カップリング剤を
用いた場合も加熱処理を行うことで固化防止性が大きく
向上することがわかる。
15重量部に、低密度ポリエチレン(メルトインデック
ス 2.0)100重量部及びジクミルパーオキサイド
0.8重量部を配合した組成物をロール温度110〜1
15℃で加熱しながら混練し、厚み5mmのシートにし
て取り出した後、125℃で5分間120kg/cm2
の圧力をかけ加熱して、プレスシートとした。得られた
シートを220℃にセットした熱風オーブンを用いて発
泡させた。得られた発泡体は、実施例1、2及び比較例
3のいずれの発泡剤粉末を用いたものについてもセルは
均一微細で、表面平滑性、分解速度ともにほぼ同等な良
好な発泡体であった。
処理の発泡剤粉末と同等の発泡性能を有していることが
わかる。
Claims (6)
- 【請求項1】 シラン系カップリング剤、アルミニウム
系カップリング剤、チタネート系カップリング剤より選
ばれる少なくとも1種のカップリング剤を発泡剤に添加
混合して30℃〜発泡剤の分解温度までの温度で加熱す
ることを特徴とする発泡剤の改質方法。 - 【請求項2】 発泡剤に添加されるカップリング剤は予
め加熱されたものである請求項1に記載の方法。 - 【請求項3】 加熱温度が55℃〜100℃である請求
項1に記載の方法。 - 【請求項4】 カップリング剤の発泡剤への添加は噴霧
状態にて行い、発泡剤の粉砕を伴わない混合条件下で混
合する請求項1、請求項2又は請求項3に記載の方法。 - 【請求項5】 発泡剤の粉砕を伴わない混合条件下で使
用される混合機がリボン型ブレンダ又はスクリュー型ミ
キサーである請求項4に記載の方法。 - 【請求項6】 アルミニウム系カップリング剤がアルミ
ニウムトリスアセトアセテートである請求項1、請求項
2、請求項3、請求項4又は請求項5に記載の方法。
Priority Applications (19)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP05057198A JP3567304B2 (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | 発泡剤の改質方法 |
MYPI98003133A MY129168A (en) | 1998-03-03 | 1998-07-09 | Substantially anhydrous blowing agent and process for producing the same |
CNB988104504A CN1193082C (zh) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | 基本无水的发泡剂及其制造方法 |
AU81281/98A AU745468B2 (en) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Substantially anhydrous foaming agent and process for producing the same |
DE69841242T DE69841242D1 (de) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Verfahren zur reduzierung des wassergehalts in einem schaummitteln |
EA200000345A EA002426B1 (ru) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Практически безводное порообразующее вещество и способ его получения |
IDW20000898A ID24384A (id) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Zat peniup yang secara substansial tidak berair dan proses untuk memproduksi zat tersebut |
BRPI9814813-3A BRPI9814813B1 (pt) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | "processo para a produção de pó para expansão com teor de água inferior a 0,03% em peso". |
IL13519398A IL135193A0 (en) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Substantially anhydrous foaming agent and process for producing the same |
KR1020007003458A KR100545464B1 (ko) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | 실질적으로 무수인 발포제 분말 및 이의 제조방법 |
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US09/509,085 US6355698B1 (en) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Substantially anhydrous foaming agent and process for producing the same |
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EP98931038A EP1061110B1 (en) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Process for reducing the water content of a blowing agent |
AT98931038T ATE445683T1 (de) | 1998-03-03 | 1998-07-10 | Verfahren zur reduzierung des wassergehalts in einem schaummitteln |
IL135193A IL135193A (en) | 1998-03-03 | 2000-03-21 | Substantially anhydrous foaming agent and process for producing the same |
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Publications (2)
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JPH11246844A true JPH11246844A (ja) | 1999-09-14 |
JP3567304B2 JP3567304B2 (ja) | 2004-09-22 |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008101210A (ja) * | 2006-10-17 | 2008-05-01 | J & J Chemical Co Ltd | 発泡剤改質方法 |
-
1998
- 1998-03-03 JP JP05057198A patent/JP3567304B2/ja not_active Expired - Lifetime
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JP2008101210A (ja) * | 2006-10-17 | 2008-05-01 | J & J Chemical Co Ltd | 発泡剤改質方法 |
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