JPH11237008A - 燃焼方法、およびこのような方法を使用する燃料噴霧バーナ - Google Patents
燃焼方法、およびこのような方法を使用する燃料噴霧バーナInfo
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- JPH11237008A JPH11237008A JP10345424A JP34542498A JPH11237008A JP H11237008 A JPH11237008 A JP H11237008A JP 10345424 A JP10345424 A JP 10345424A JP 34542498 A JP34542498 A JP 34542498A JP H11237008 A JPH11237008 A JP H11237008A
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- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/10—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour
- F23D11/106—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space the spraying being induced by a gaseous medium, e.g. water vapour medium and fuel meeting at the burner outlet
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C5/02—Structural details of mounting
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- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃料が液体燃料であり、炎を長くすること、
および／または炎の内部の温度のピークを下げてＮＯx
の形成を少なくすることができる、特にガラスの溶融に
使用される燃焼方法および装置を提供する。 【解決手段】 少なくとも一つの内壁（２５）をもつ重
油類の液体燃料の供給管路（２）と前記燃料供給管路に
対し同心に配置された噴霧化流体供給管路（３）とを有
する少なくとも一つの噴射器（１）を具備する少なくと
も一つのバーナ（５）により、燃料供給が行われる。
液体燃料をその供給管路から排出させる直前に、前記内
壁にほぼ沿った中空噴流の形状にする。このような方法
を使用するバーナにも関する。特にガラス製造炉内のＮ
Ｏxの低減に適用される。
および／または炎の内部の温度のピークを下げてＮＯx
の形成を少なくすることができる、特にガラスの溶融に
使用される燃焼方法および装置を提供する。 【解決手段】 少なくとも一つの内壁（２５）をもつ重
油類の液体燃料の供給管路（２）と前記燃料供給管路に
対し同心に配置された噴霧化流体供給管路（３）とを有
する少なくとも一つの噴射器（１）を具備する少なくと
も一つのバーナ（５）により、燃料供給が行われる。
液体燃料をその供給管路から排出させる直前に、前記内
壁にほぼ沿った中空噴流の形状にする。このような方法
を使用するバーナにも関する。特にガラス製造炉内のＮ
Ｏxの低減に適用される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、少なくとも一つの
噴射器を具備する少なくとも一つのバーナにより燃料の
供給が行われる燃焼方法および装置に関する。
噴射器を具備する少なくとも一つのバーナにより燃料の
供給が行われる燃焼方法および装置に関する。
【０００２】本発明は、ガラス製造炉、特にフロート式
の平ガラスの製造用の炉、あるいは、たとえば再生装置
（エネルギー回収装置）を使用する炉の種類で反転動作
する炉等、梱包凹ガラスの製造用の炉においてガラスを
溶融するための使用について特に記述するが、このよう
な適用に限定されるものではない。
の平ガラスの製造用の炉、あるいは、たとえば再生装置
（エネルギー回収装置）を使用する炉の種類で反転動作
する炉等、梱包凹ガラスの製造用の炉においてガラスを
溶融するための使用について特に記述するが、このよう
な適用に限定されるものではない。
【０００３】
【従来の技術】前述の種類の燃焼方法、とくにガラス製
造炉内で使用される方法の大部分は、好ましくないＮＯ
xが燃焼煙内に排出されるという問題に直面している。
造炉内で使用される方法の大部分は、好ましくないＮＯ
xが燃焼煙内に排出されるという問題に直面している。
【０００４】ＮＯxは、人間および環境の双方に有害な
影響を与える。例えば、ＮＯ2は呼吸器系疾患の原因と
なる刺激性ガスである。またＮＯxは、大気と接触する
と、いわゆる酸性雨を次第に形成することがある。最後
に、ＮＯxは光化学汚染を発生する。なぜなら、ＮＯxは
揮発性有機化合物および太陽光線とあいまっていわゆる
対流圏オゾンの形成の原因となり、低い高度でのオゾン
の濃度が上昇すると、特に暑熱期には人間にとって有毒
になる。
影響を与える。例えば、ＮＯ2は呼吸器系疾患の原因と
なる刺激性ガスである。またＮＯxは、大気と接触する
と、いわゆる酸性雨を次第に形成することがある。最後
に、ＮＯxは光化学汚染を発生する。なぜなら、ＮＯxは
揮発性有機化合物および太陽光線とあいまっていわゆる
対流圏オゾンの形成の原因となり、低い高度でのオゾン
の濃度が上昇すると、特に暑熱期には人間にとって有毒
になる。
【０００５】これら全ての理由により、ＮＯxに関する
現行規格は次第に厳格なものになってきている。ところ
で、これら規格が存在するため、ガラス製造炉などの炉
の製造者は常に、ＮＯxの排出を最大限に、好ましくは
１ｍ3の排煙あたり５００ｍｇ未満の割合まで制限する
よう専心しなければならない。
現行規格は次第に厳格なものになってきている。ところ
で、これら規格が存在するため、ガラス製造炉などの炉
の製造者は常に、ＮＯxの排出を最大限に、好ましくは
１ｍ3の排煙あたり５００ｍｇ未満の割合まで制限する
よう専心しなければならない。
【０００６】ＮＯxの形成に影響を与えるパラメータは
既に分析されている。まず第一に温度である。なぜな
ら、１３００℃を超えるとＮＯxの排出量は過剰空気に
対し指数関数的に増加するからであり、これは、ＮＯx
の濃度は酸素の濃度の平方根、あるいはさらにはＮ2の
濃度に依存する。
既に分析されている。まず第一に温度である。なぜな
ら、１３００℃を超えるとＮＯxの排出量は過剰空気に
対し指数関数的に増加するからであり、これは、ＮＯx
の濃度は酸素の濃度の平方根、あるいはさらにはＮ2の
濃度に依存する。
【０００７】ＮＯxの排出量を減らすために、すでに多
くの技術が提案された。
くの技術が提案された。
【０００８】第一の方法は、排出ガスに還元剤を介入さ
せて、ＮＯxを窒素に変換することから成る。この還元
剤はアンモニアとすることができるが、そのような物質
の保存および取り扱いが困難であるなどの問題が知られ
ている。還元剤として天然ガスを使用することも可能で
あるが、これは炉の消費量が犠牲にされ、ＣＯ2の排出
量が増加する。
せて、ＮＯxを窒素に変換することから成る。この還元
剤はアンモニアとすることができるが、そのような物質
の保存および取り扱いが困難であるなどの問題が知られ
ている。還元剤として天然ガスを使用することも可能で
あるが、これは炉の消費量が犠牲にされ、ＣＯ2の排出
量が増加する。
【０００９】従って、義務ではないが、いわゆる一次的
措置を採用することによって、この技術を使用しないよ
うにすることが好ましい。
措置を採用することによって、この技術を使用しないよ
うにすることが好ましい。
【００１０】これらの措置が一次的と呼ばれているの
は、上で記述した技術におけるように、すでに形成され
たＮＯxを破壊しようとするのではなく、例えば炎のレ
ベルでその形成を阻止をはかるものであるからである。
これらの措置は実施が簡単であり、結果として、より経
済的である。しかしながらこれらの措置は前述の技術の
完全な代替にはなりえないことがある得るが、これらを
有利に補完することはできる。いずれにせよこれら一次
的措置は、二次的措置の試薬の消費を減少させるために
必須な前提条件である。
は、上で記述した技術におけるように、すでに形成され
たＮＯxを破壊しようとするのではなく、例えば炎のレ
ベルでその形成を阻止をはかるものであるからである。
これらの措置は実施が簡単であり、結果として、より経
済的である。しかしながらこれらの措置は前述の技術の
完全な代替にはなりえないことがある得るが、これらを
有利に補完することはできる。いずれにせよこれら一次
的措置は、二次的措置の試薬の消費を減少させるために
必須な前提条件である。
【００１１】実際には、非限定的には、既存の措置をい
くつかのカテゴリに分類することができる。
くつかのカテゴリに分類することができる。
【００１２】− 第一のカテゴリは、炉の燃焼室のレベ
ルにおいて空気欠如ゾーンを設ける「リバーニング（re
burning）」と呼ばれる技術により、ＮＯxの形成を低減
することから成る。この技術はまた、再生装置（regene
rateurs）を積み重ねるレベルにおいて温度を上昇さ
せ、場合によっては、特に気密性および耐食性に関し
て、再生装置およびその積み重ねについて特殊な設計を
行わなければならないという欠点を有する。
ルにおいて空気欠如ゾーンを設ける「リバーニング（re
burning）」と呼ばれる技術により、ＮＯxの形成を低減
することから成る。この技術はまた、再生装置（regene
rateurs）を積み重ねるレベルにおいて温度を上昇さ
せ、場合によっては、特に気密性および耐食性に関し
て、再生装置およびその積み重ねについて特殊な設計を
行わなければならないという欠点を有する。
【００１３】− 第二のカテゴリは、炎に作用させて、
炎のレベルでＮＯxの形成を阻止、あるいは少なくとも
低減させることから成る。これを行うために、たとえ
ば、燃焼空気の過剰分の低減をはかることができる。ま
た、炎の長さを維持することにより、温度のピークを制
限し、炎の先端の体積を増して、炎の中心の平均温度の
下降をはかることも可能である。このような解決方法
は、例えば、１９９６年７月１１日出願のフランス特許
出願ＦＲ９６／０８６６３、および１９９７年７月９日
出願の国際特許出願ＰＣＴ／ＦＲ９７ ０１２４４に記
述されている。この解決方法は、燃料の供給および混合
燃料の供給が共に、燃料／混合燃料の接触（contact）
を時間的に平準化し、かつ／またはＮＯxの排出を低減
させるために、この接触の体積を増すように実施され
る、ガラスの溶融用燃焼方法である。
炎のレベルでＮＯxの形成を阻止、あるいは少なくとも
低減させることから成る。これを行うために、たとえ
ば、燃焼空気の過剰分の低減をはかることができる。ま
た、炎の長さを維持することにより、温度のピークを制
限し、炎の先端の体積を増して、炎の中心の平均温度の
下降をはかることも可能である。このような解決方法
は、例えば、１９９６年７月１１日出願のフランス特許
出願ＦＲ９６／０８６６３、および１９９７年７月９日
出願の国際特許出願ＰＣＴ／ＦＲ９７ ０１２４４に記
述されている。この解決方法は、燃料の供給および混合
燃料の供給が共に、燃料／混合燃料の接触（contact）
を時間的に平準化し、かつ／またはＮＯxの排出を低減
させるために、この接触の体積を増すように実施され
る、ガラスの溶融用燃焼方法である。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、燃料
が液体燃料であり、炎を長くすることおよび／または炎
の内部の温度のピークを下げてＮＯxの形成を少なくす
ることができる新しい燃焼方法および装置を提供するこ
とである。
が液体燃料であり、炎を長くすることおよび／または炎
の内部の温度のピークを下げてＮＯxの形成を少なくす
ることができる新しい燃焼方法および装置を提供するこ
とである。
【００１５】本発明の別の目的は、既存のガラス製造炉
の全構成に適し、特に、適切な長さで、溶融中のガラス
化可能材料の浴の最大覆い（カバー）を促進するために
十分な体積を有する炎を供給することにより、最適な熱
移動を得ることができる燃焼方法、およびこれに関する
装置を提供することである。
の全構成に適し、特に、適切な長さで、溶融中のガラス
化可能材料の浴の最大覆い（カバー）を促進するために
十分な体積を有する炎を供給することにより、最適な熱
移動を得ることができる燃焼方法、およびこれに関する
装置を提供することである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は、これを行うた
めに、少なくとも一つの内壁をもつ重油類の液体燃料の
供給管路と前記燃料供給管路に対し同心に配置された噴
霧化流体供給管路とを有する少なくとも一つの噴射器を
具備する少なくとも一つのバーナにより燃料供給が行わ
れる、特にガラスの溶融に使用される燃焼方法を対象と
する。本発明によれば、液体燃料をその供給管路から排
出させる直前に、前記内壁にほぼ沿った中空噴流の形状
にする。
めに、少なくとも一つの内壁をもつ重油類の液体燃料の
供給管路と前記燃料供給管路に対し同心に配置された噴
霧化流体供給管路とを有する少なくとも一つの噴射器を
具備する少なくとも一つのバーナにより燃料供給が行わ
れる、特にガラスの溶融に使用される燃焼方法を対象と
する。本発明によれば、液体燃料をその供給管路から排
出させる直前に、前記内壁にほぼ沿った中空噴流の形状
にする。
【００１７】本発明による解決方法は提起された問題に
完璧に応えるものである。事実、このように、液体燃料
がその供給管から出る直前に、きわめて特殊な液体燃料
の流れを作ることにより、その管路の出口において、噴
霧化流体による液体燃料の機械的噴霧の向上をはかるこ
とができ、それにより、この液体燃料のきわめて不均一
な小滴を得ることが可能であり、従って、ＮＯxが形成
する原因となる、速すぎる燃料の燃焼を防止することが
可能である。
完璧に応えるものである。事実、このように、液体燃料
がその供給管から出る直前に、きわめて特殊な液体燃料
の流れを作ることにより、その管路の出口において、噴
霧化流体による液体燃料の機械的噴霧の向上をはかるこ
とができ、それにより、この液体燃料のきわめて不均一
な小滴を得ることが可能であり、従って、ＮＯxが形成
する原因となる、速すぎる燃料の燃焼を防止することが
可能である。
【００１８】その結果、所望する炎の温度について、き
わめて有利には、入り口、すなわち炎の根元に供給する
燃料を少なくすることができ、それにより、ＮＯxの形
成の危険性がさらに減少する。
わめて有利には、入り口、すなわち炎の根元に供給する
燃料を少なくすることができ、それにより、ＮＯxの形
成の危険性がさらに減少する。
【００１９】本発明による解決方法は、冒頭で示した既
存の技術に必ずしも置き換われるものではなく、場合に
よっては、きわめて有利にこれらを補完するようにな
る。
存の技術に必ずしも置き換われるものではなく、場合に
よっては、きわめて有利にこれらを補完するようにな
る。
【００２０】本発明の有利な特徴によれば、少なくとも
１．２ＭＰａの供給運動圧力で液体燃料を排出させる。
１．２ＭＰａの供給運動圧力で液体燃料を排出させる。
【００２１】こうすることにより、本発明による方法が
実施される炉の個別の構成の如何に関わらず、上に示し
たような速すぎる燃焼速度を防ぐのに必要な液体燃料の
噴霧化が確実に得られる。
実施される炉の個別の構成の如何に関わらず、上に示し
たような速すぎる燃焼速度を防ぐのに必要な液体燃料の
噴霧化が確実に得られる。
【００２２】好ましくは、１００℃から１５０℃の間、
好ましくは１２０℃から１３５℃の間の温度で液体燃料
を排出させる。
好ましくは１２０℃から１３５℃の間の温度で液体燃料
を排出させる。
【００２３】このような温度範囲により、現在の設備、
特にガラス製造炉内で使用されている任意の種類の液体
燃料を、その供給管路から排出される直前に、所要の粘
度にすることが可能である。この粘度は、有利には、少
なくとも５×１０-6ｍ2／ｓ、特に１０-5から２×１０
-5ｍ2／ｓの間とすることができる。
特にガラス製造炉内で使用されている任意の種類の液体
燃料を、その供給管路から排出される直前に、所要の粘
度にすることが可能である。この粘度は、有利には、少
なくとも５×１０-6ｍ2／ｓ、特に１０-5から２×１０
-5ｍ2／ｓの間とすることができる。
【００２４】本発明の有利な特徴によれば、少なくとも
１０°、特に１０°から２０°の間に含まれる開口角の
テーパに従って液体燃料を排出させる。
１０°、特に１０°から２０°の間に含まれる開口角の
テーパに従って液体燃料を排出させる。
【００２５】このような値により、液体燃料の供給管路
の幾何学形状およびその寸法とは無関係に、本発明の一
環として必要な干渉である、噴霧化流体の噴流と液体燃
料の小滴との間の干渉を必ず得ることができるだけでな
く、結果として得られる炎の温度がその全長にわたり均
一になるようなこれらの小滴の寸法の最適な分散も可能
である。
の幾何学形状およびその寸法とは無関係に、本発明の一
環として必要な干渉である、噴霧化流体の噴流と液体燃
料の小滴との間の干渉を必ず得ることができるだけでな
く、結果として得られる炎の温度がその全長にわたり均
一になるようなこれらの小滴の寸法の最適な分散も可能
である。
【００２６】噴霧化流体に関しては、きわめて有利には
これを、多くても４０Ｎｍ3／ｈの流量で排出させる。
これを、多くても４０Ｎｍ3／ｈの流量で排出させる。
【００２７】もちろん、噴霧化流体の流量の値はこの流
体の圧力の値と相関しており、流体の圧力はできる限り
制限することが望ましい。上に示したような最大流量値
をもつことにより、既存のあらゆる構成のガラス製造炉
にとって十分な炎の長さが得られるようになる。
体の圧力の値と相関しており、流体の圧力はできる限り
制限することが望ましい。上に示したような最大流量値
をもつことにより、既存のあらゆる構成のガラス製造炉
にとって十分な炎の長さが得られるようになる。
【００２８】本発明は、少なくとも一つの内壁をもつ重
油類の液体燃料の供給管路と前記燃料供給管路に対し同
心に配置された噴霧化流体供給管路とを有する、上に記
述した方法を実施するのに特に適した少なくとも一つの
噴射器を具備する少なくとも一つのバーナも対象とす
る。本バーナは、液体燃料供給管路が、液体燃料をその
供給管路から排出させる直前に内壁にほぼ沿った中空噴
流の形状にするための少なくとも一つの手段を含むこと
を特徴とする。
油類の液体燃料の供給管路と前記燃料供給管路に対し同
心に配置された噴霧化流体供給管路とを有する、上に記
述した方法を実施するのに特に適した少なくとも一つの
噴射器を具備する少なくとも一つのバーナも対象とす
る。本バーナは、液体燃料供給管路が、液体燃料をその
供給管路から排出させる直前に内壁にほぼ沿った中空噴
流の形状にするための少なくとも一つの手段を含むこと
を特徴とする。
【００２９】一実施形態によれば、液体燃料供給管路は
少なくとも一つの円筒形管を備える。
少なくとも一つの円筒形管を備える。
【００３０】この実施形態によれば、前述の手段は、有
利にはねじ留めにより円筒形管の端部に固定されたノズ
ルを備える。本発明によるバーナにきわめて適するノズ
ルの幾何学形状は、ノズルが、内壁が円筒形フェルール
により延長された円錐台形の旋回室をその下流側端に含
むような形状である。
利にはねじ留めにより円筒形管の端部に固定されたノズ
ルを備える。本発明によるバーナにきわめて適するノズ
ルの幾何学形状は、ノズルが、内壁が円筒形フェルール
により延長された円錐台形の旋回室をその下流側端に含
むような形状である。
【００３１】本発明の範囲内では、「下流」および「上
流」という用語は、液体燃料の供給方向を基準にして理
解すべきである。
流」という用語は、液体燃料の供給方向を基準にして理
解すべきである。
【００３２】従って、ノズルの下流側端とは、液体燃料
供給源から最遠の端部、従って燃料がその供給管路から
排出される場所に最も近い端部を指す。特に好ましく
は、旋回室頂部θの角度は、少なくとも３０°、好まし
くは６０°に等しく、これにより、流れている液体燃料
の負荷の損失を最小にすることが可能である。
供給源から最遠の端部、従って燃料がその供給管路から
排出される場所に最も近い端部を指す。特に好ましく
は、旋回室頂部θの角度は、少なくとも３０°、好まし
くは６０°に等しく、これにより、流れている液体燃料
の負荷の損失を最小にすることが可能である。
【００３３】本発明の好ましい変形形態によれば、前述
の手段は、液体燃料供給管路をほぼ塞ぐと共に液体燃料
の供給方向に対し斜めの特に円筒形の流路が穿口された
少なくとも一つの要素を備える。
の手段は、液体燃料供給管路をほぼ塞ぐと共に液体燃料
の供給方向に対し斜めの特に円筒形の流路が穿口された
少なくとも一つの要素を備える。
【００３４】この要素は本発明の範囲において決定的な
ものである。なぜなら、その特別な幾何学形状により、
液体燃料に前記に記載の流れを与え、寸法分散が最適な
小滴の形態でその供給管の出口から液体燃料が噴霧され
るのに十分な力学的エネルギーを与えるのはこの要素で
あるからである。
ものである。なぜなら、その特別な幾何学形状により、
液体燃料に前記に記載の流れを与え、寸法分散が最適な
小滴の形態でその供給管の出口から液体燃料が噴霧され
るのに十分な力学的エネルギーを与えるのはこの要素で
あるからである。
【００３５】有利には、流路は要素の周囲上に均等に分
布することができる。
布することができる。
【００３６】この要素は、液体燃料供給管路内に挿入す
ることができる形状であり、例えば、好ましくは相互に
ほぼ平行な二つの面を有するシリンダとすることができ
る。またこれらの面は、好ましくは、液体燃料の供給方
向に対し直角な方向に向けられる。
ることができる形状であり、例えば、好ましくは相互に
ほぼ平行な二つの面を有するシリンダとすることができ
る。またこれらの面は、好ましくは、液体燃料の供給方
向に対し直角な方向に向けられる。
【００３７】より有利には、各流路の母線が、液体燃料
の供給方向に対し、少なくとも１０°、特に１５°から
３０°の間、好ましくは２０°に等しい角度αをなすよ
うに、各流路の方向が選択される。
の供給方向に対し、少なくとも１０°、特に１５°から
３０°の間、好ましくは２０°に等しい角度αをなすよ
うに、各流路の方向が選択される。
【００３８】この特別な方向により、対応する流路の出
口において液体燃料の全「分割」（divises）噴流間の
共働作用が得られ、その結果、噴流が、供給管路の下流
側部分、特に前述のノズルの旋回室に衝突する際、噴流
は噴流同士で干渉することはなく、内壁に沿った単一の
中空噴流が、下流側で形成されるのに寄与する。
口において液体燃料の全「分割」（divises）噴流間の
共働作用が得られ、その結果、噴流が、供給管路の下流
側部分、特に前述のノズルの旋回室に衝突する際、噴流
は噴流同士で干渉することはなく、内壁に沿った単一の
中空噴流が、下流側で形成されるのに寄与する。
【００３９】追加的特徴によれば、要素は、ノズルの上
流側で、液体燃料供給管路内に、好ましくは旋回室に圧
入されて取り付けられる。
流側で、液体燃料供給管路内に、好ましくは旋回室に圧
入されて取り付けられる。
【００４０】噴霧化流体供給管路に関しては、これは、
本発明によるノズルの少なくとも一部分が挿入されるオ
リフィスが穿口されたブロックが好ましくはねじ留めに
より先端に固定された少なくとも一つの円筒形管を備え
る。
本発明によるノズルの少なくとも一部分が挿入されるオ
リフィスが穿口されたブロックが好ましくはねじ留めに
より先端に固定された少なくとも一つの円筒形管を備え
る。
【００４１】好ましくは、ブロックのオリフィス、およ
びその中に挿入されるノズルの部分の外壁は同心に配置
される。この好ましい配置は、中に挿入されるノズルの
部分に対するブロックのオリフィスなど、上に記述した
要素のセルフセンタリングを行わせることができる前述
のねじ留めにより得ることもできる。
びその中に挿入されるノズルの部分の外壁は同心に配置
される。この好ましい配置は、中に挿入されるノズルの
部分に対するブロックのオリフィスなど、上に記述した
要素のセルフセンタリングを行わせることができる前述
のねじ留めにより得ることもできる。
【００４２】この同心性は、この同心性がない場合、中
空噴流の周囲に重油類の液体燃料のきわめて大きな滴が
形成され、それにより不完全燃焼が生じ、ＣＯの出現し
きい値が増加する危険性がある限り有利である。
空噴流の周囲に重油類の液体燃料のきわめて大きな滴が
形成され、それにより不完全燃焼が生じ、ＣＯの出現し
きい値が増加する危険性がある限り有利である。
【００４３】同様に、ノズルの終端部分が、噴霧化流体
との接触が無くオリフィスが開口しているブロックの面
により規定される面内で完全に整列していることが好ま
しい。実際、整列が正しくないと、各々その出口におけ
る液体燃料および噴霧化流体の空気力学的特性が変化す
ることがある。
との接触が無くオリフィスが開口しているブロックの面
により規定される面内で完全に整列していることが好ま
しい。実際、整列が正しくないと、各々その出口におけ
る液体燃料および噴霧化流体の空気力学的特性が変化す
ることがある。
【００４４】有利には、上で記述した本発明による噴射
器は、冷却フィンを具備するプレート含む気密装置を介
して、耐火材料製ブロック内に気密に取り付けられる。
このような気密な取り付けにより、噴射器の下流側端の
レベルにおいて寄生あるいは邪魔な空気（air parasit
e）が到達することが防止される。寄生空気は、炎の最
も高温の部分を構成する炎の根元における酸素含有量を
増す限り、きわめて有害である。
器は、冷却フィンを具備するプレート含む気密装置を介
して、耐火材料製ブロック内に気密に取り付けられる。
このような気密な取り付けにより、噴射器の下流側端の
レベルにおいて寄生あるいは邪魔な空気（air parasit
e）が到達することが防止される。寄生空気は、炎の最
も高温の部分を構成する炎の根元における酸素含有量を
増す限り、きわめて有害である。
【００４５】別の特徴によれば、本発明によるバーナは
さらに、上に記述した噴射器、噴射器の下流側端、より
詳細には前述のプレート側に向けられた送風流体ノズル
が固定された調節可能支持体を含む。
さらに、上に記述した噴射器、噴射器の下流側端、より
詳細には前述のプレート側に向けられた送風流体ノズル
が固定された調節可能支持体を含む。
【００４６】特に、気密装置のプレートを圧入するよう
にするために、支持体は好ましくは、傾斜、方位、移動
における調節が可能である。
にするために、支持体は好ましくは、傾斜、方位、移動
における調節が可能である。
【００４７】一方、送風ノズルは、空気を吹き出すの
で、噴射器の下流側端のレベルにおける局部的加熱を防
止することができる。
で、噴射器の下流側端のレベルにおける局部的加熱を防
止することができる。
【００４８】最後に本発明は、少なくとも一つの内壁を
もつ重油類の液体燃料の供給管路と燃料供給管路に対し
同心に配置された噴霧化流体供給管路とを有する少なく
とも一つの噴射器を具備する少なくとも一つのバーナで
あって、液体燃料供給管路が少なくとも一つのディフュ
ーザを含むことを特徴とするバーナを対象とする。
もつ重油類の液体燃料の供給管路と燃料供給管路に対し
同心に配置された噴霧化流体供給管路とを有する少なく
とも一つの噴射器を具備する少なくとも一つのバーナで
あって、液体燃料供給管路が少なくとも一つのディフュ
ーザを含むことを特徴とするバーナを対象とする。
【００４９】前述のバーナにより提供される利点は疑い
のないものである。例えば炉など、燃焼室内で発生する
ＮＯxが以前よりも少ないことに加え、はるかに少ない
噴霧化流体の流量で室の動作が確保され、そのため、燃
料の使用の幅が広くなり、より弾力的になり、エネルギ
ーの観点から見てよりすぐれた結果が得られる。
のないものである。例えば炉など、燃焼室内で発生する
ＮＯxが以前よりも少ないことに加え、はるかに少ない
噴霧化流体の流量で室の動作が確保され、そのため、燃
料の使用の幅が広くなり、より弾力的になり、エネルギ
ーの観点から見てよりすぐれた結果が得られる。
【００５０】本発明は、あらゆる構成の炉、特に、ルー
プ、クロスバーナ、反転炉など、ガラス製造炉に適用さ
れる。本発明は、特にＮＯxの排出を減らすために使用
される。
プ、クロスバーナ、反転炉など、ガラス製造炉に適用さ
れる。本発明は、特にＮＯxの排出を減らすために使用
される。
【００５１】最後に、本発明は、前述のフランス特許出
願ＦＲ９６／０８６６３および国際特許出願ＰＣＴ／Ｆ
Ｒ９７／０１２４４において記述されている技術、すな
わち、「ＦＥＮＩＸ」という名称でＳＡＩＮＴ−ＧＯＢ
ＡＩＮ ＶＩＴＲＡＧＥ社が開発した技術に特に属する
技術をきわめて有利に補完するものである。
願ＦＲ９６／０８６６３および国際特許出願ＰＣＴ／Ｆ
Ｒ９７／０１２４４において記述されている技術、すな
わち、「ＦＥＮＩＸ」という名称でＳＡＩＮＴ−ＧＯＢ
ＡＩＮ ＶＩＴＲＡＧＥ社が開発した技術に特に属する
技術をきわめて有利に補完するものである。
【００５２】本発明の他の詳細および有利な特徴は、添
付の図面を参照して行う非限定的例を読むことにより明
らかになろう。
付の図面を参照して行う非限定的例を読むことにより明
らかになろう。
【００５３】
【発明の実施の形態】まず、わかり易くする配慮から図
１および図２は略図であり、種々の要素間の相対的比率
に従ったものではないことをことわっておく。
１および図２は略図であり、種々の要素間の相対的比率
に従ったものではないことをことわっておく。
【００５４】図１は、本発明によるインジェクタあるい
は噴射器１の部分断面略図である。
は噴射器１の部分断面略図である。
【００５５】この噴射器１は、二つの流体供給部、すな
わち、液体燃料供給管路２と、噴霧化流体供給路３とで
構成される。
わち、液体燃料供給管路２と、噴霧化流体供給路３とで
構成される。
【００５６】本発明の範囲内で使用される液体燃料は、
ガラス製造炉内のガラス化可能材料を加熱するための燃
焼装置内で通常使用される液体石油燃料である。例えば
重油などがこれに該当する。同様に、噴霧化流体（flui
de de pulverisation）は、通常の設備において一般に
あり、前記液体燃料を噴霧化するのに使用されるもので
ある。これは例えば空気（この場合、主燃料として使用
される二次空気と対比して、一次空気と呼ばれる）とす
ることができる。また、ガス、酸素（酸素燃焼の場
合）、蒸気とすることもできる。
ガラス製造炉内のガラス化可能材料を加熱するための燃
焼装置内で通常使用される液体石油燃料である。例えば
重油などがこれに該当する。同様に、噴霧化流体（flui
de de pulverisation）は、通常の設備において一般に
あり、前記液体燃料を噴霧化するのに使用されるもので
ある。これは例えば空気（この場合、主燃料として使用
される二次空気と対比して、一次空気と呼ばれる）とす
ることができる。また、ガス、酸素（酸素燃焼の場
合）、蒸気とすることもできる。
【００５７】前記液体燃料供給路および噴霧化流体供給
路は各々、二つの流体の各々の流れの上流側で、図示し
ない液体燃料供給源および噴霧化流体供給源からの回路
（circuit）に接続される。
路は各々、二つの流体の各々の流れの上流側で、図示し
ない液体燃料供給源および噴霧化流体供給源からの回路
（circuit）に接続される。
【００５８】液体燃料供給路２は、主に、先端にノズル
２２がねじ留め（vissee）された円筒形管２１で構成さ
れる。
２２がねじ留め（vissee）された円筒形管２１で構成さ
れる。
【００５９】ノズルは、円筒形内壁２５のフェルールあ
るいはチップ（embout）２４により延長された円錐台形
の旋回室２３を、その下流側端に含む。旋回室（chambr
e degiration）２３の頂部θの角度は６０°に等しい
が、この値が選択された理由は下で説明する。
るいはチップ（embout）２４により延長された円錐台形
の旋回室２３を、その下流側端に含む。旋回室（chambr
e degiration）２３の頂部θの角度は６０°に等しい
が、この値が選択された理由は下で説明する。
【００６０】前述のノズル２２の内部には、旋回室２３
に圧入されて気密に取り付けられたシリンダ４が配置さ
れている。
に圧入されて気密に取り付けられたシリンダ４が配置さ
れている。
【００６１】シリンダ４は、その周囲上に均等に分布す
る流路４１を含み、相互に平行で、図１の矢印ｆにより
表わす液体燃料の供給方向であって、さらに噴霧化流体
の方向と同一の方向にほぼ直角な二つの面４２、４３を
有する。
る流路４１を含み、相互に平行で、図１の矢印ｆにより
表わす液体燃料の供給方向であって、さらに噴霧化流体
の方向と同一の方向にほぼ直角な二つの面４２、４３を
有する。
【００６２】流路４１は円筒形であり、その母線（gene
ratrice）は前述の方向に対し２０°の角度αをなす。
ratrice）は前述の方向に対し２０°の角度αをなす。
【００６３】一方、噴霧化流体供給路３は、主に、内部
肩部３３が管３１の下流側端を圧入するようになるブロ
ック３２が先端にねじ留めされた円筒形管３１で構成さ
れる。
肩部３３が管３１の下流側端を圧入するようになるブロ
ック３２が先端にねじ留めされた円筒形管３１で構成さ
れる。
【００６４】ブロック３２には、ノズル２２の一部分を
はめ込むことが可能な形状のオリフィス３４が穿口され
ている。
はめ込むことが可能な形状のオリフィス３４が穿口され
ている。
【００６５】ブロック３２は、ブロック３２を円筒形管
３１にねじ留めすることにより、オリフィス３４の内側
でフェルール２４の外壁２６の完璧なセルフセンタリン
グを行うことが可能な突起部分３５も、オリフィス３４
側に有する。
３１にねじ留めすることにより、オリフィス３４の内側
でフェルール２４の外壁２６の完璧なセルフセンタリン
グを行うことが可能な突起部分３５も、オリフィス３４
側に有する。
【００６６】言い変えれば、前述の二つの要素２６、３
４は相補形状であるため、それらの同心度は完璧に確保
され、それにより、下で説明するように、管路２から液
体燃料の小滴が出る際のこれら小滴の寸法のばらつきに
ついての好ましくない変更を行わなくて済む。
４は相補形状であるため、それらの同心度は完璧に確保
され、それにより、下で説明するように、管路２から液
体燃料の小滴が出る際のこれら小滴の寸法のばらつきに
ついての好ましくない変更を行わなくて済む。
【００６７】円筒形管３１と接触しているブロック３２
の部分の寸法ｄは正確に計算し、面（ＩＩ）内のノズル
の終端部３６の整列（アラインメント）が完璧に実現さ
れるようにしなければならない。この面ＩＩは、ブロッ
クの外面３７、すなわち噴霧化流体との接触が無く、オ
リフィス３４が開口している外面により規定される。
の部分の寸法ｄは正確に計算し、面（ＩＩ）内のノズル
の終端部３６の整列（アラインメント）が完璧に実現さ
れるようにしなければならない。この面ＩＩは、ブロッ
クの外面３７、すなわち噴霧化流体との接触が無く、オ
リフィス３４が開口している外面により規定される。
【００６８】このような構成は、二つの流体が各々その
供給管路から出る際の空気力学的な保持に寄与する。
供給管路から出る際の空気力学的な保持に寄与する。
【００６９】次に、図１による噴射器を具備するバーナ
５を含むガラス製造炉の壁の垂直断面図である図２を参
照する。
５を含むガラス製造炉の壁の垂直断面図である図２を参
照する。
【００７０】この個別の構成では、バーナ５は、傾斜、
方位、移動における調節が可能な支持体６を含むことが
わかる。
方位、移動における調節が可能な支持体６を含むことが
わかる。
【００７１】この調節可能支持体６には、冷却フィンを
具備するプレート８を介して、耐火材料製ブロック７の
壁を圧入するように噴射器１が固定される。耐火材料製
ブロック７自体は炉９の壁の開口部に取り付けられる。
具備するプレート８を介して、耐火材料製ブロック７の
壁を圧入するように噴射器１が固定される。耐火材料製
ブロック７自体は炉９の壁の開口部に取り付けられる。
【００７２】バーナ５は、前述のプレート側に向けられ
た送風用ノズル１０も含む。
た送風用ノズル１０も含む。
【００７３】最後に、液体燃料および噴霧化流体供給源
に各々接続された二つの可撓供給管１１、１２も見え
る。ただし供給源は図示していない。
に各々接続された二つの可撓供給管１１、１２も見え
る。ただし供給源は図示していない。
【００７４】次にバーナの動作について以下に説明す
る。
る。
【００７５】円筒形管２１を経由して供給される液体燃
料は、シリンダ４を通過後、接線方向あるいは接線性の
流路（canaux tangentiels）４１の同数の個々の噴流に
分割される。
料は、シリンダ４を通過後、接線方向あるいは接線性の
流路（canaux tangentiels）４１の同数の個々の噴流に
分割される。
【００７６】次に個々の噴流は旋回室２３内に達し、そ
の壁に衝突するが、頂部θの角度が６０°に等しいた
め、負荷の損失は最小である。
の壁に衝突するが、頂部θの角度が６０°に等しいた
め、負荷の損失は最小である。
【００７７】接線性流路４１が均一に分布しているこ
と、およびこれら各流路のシリンダ４の全周にわたる母
線が２０°に等しい傾斜を有していることにより、個々
の噴流全体が遠心分離され、旋回室２３に当たるように
なるが、噴流同士が干渉することはない。
と、およびこれら各流路のシリンダ４の全周にわたる母
線が２０°に等しい傾斜を有していることにより、個々
の噴流全体が遠心分離され、旋回室２３に当たるように
なるが、噴流同士が干渉することはない。
【００７８】旋回室のレベルでのこの遠心分離は、下流
側で、燃料が、フェルール２４の内壁２５にほぼ完全に
沿った（epousant）中空噴流（jet creux）の形態にな
り、ら旋形軌道（trajectoire helicoidale）を描くよ
うになることに寄与する。
側で、燃料が、フェルール２４の内壁２５にほぼ完全に
沿った（epousant）中空噴流（jet creux）の形態にな
り、ら旋形軌道（trajectoire helicoidale）を描くよ
うになることに寄与する。
【００７９】従って液体燃料は、フェルール２４から出
た時点で最大の力学的エネルギーを得、噴霧流体の作用
を受けて、寸法の分散度が最適な文字どおり超微細小滴
となって飛散する。バーナから出て主燃料により活性化
される炎は、このような分散により、その全長にわたり
温度がきわめて均一になる。
た時点で最大の力学的エネルギーを得、噴霧流体の作用
を受けて、寸法の分散度が最適な文字どおり超微細小滴
となって飛散する。バーナから出て主燃料により活性化
される炎は、このような分散により、その全長にわたり
温度がきわめて均一になる。
【００８０】さらに、同じ流量の燃料の場合、燃料のこ
のような噴霧により、シリンダ４なしの同じ噴射器１に
より生じるであろう噴霧と比較して、炎が大幅に長くな
る。
のような噴霧により、シリンダ４なしの同じ噴射器１に
より生じるであろう噴霧と比較して、炎が大幅に長くな
る。
【００８１】シリンダ４の寸法設計は、充満あるいは充
填が決して行われず、本発明に従い、この内壁に実質的
に一致する中空噴流が常に得られるように実施しなけれ
ばならない。
填が決して行われず、本発明に従い、この内壁に実質的
に一致する中空噴流が常に得られるように実施しなけれ
ばならない。
【００８２】流路４１の数、傾斜α、および寸法等、種
々のパラメータは、噴射器１の所望流量に応じて決定し
なければならない。
々のパラメータは、噴射器１の所望流量に応じて決定し
なければならない。
【００８３】この所望流量自体も、噴射器を設置しよう
とする炉の種類、使用液体燃料の継続期間および性状な
どの動作パラメータを基にして決定される。
とする炉の種類、使用液体燃料の継続期間および性状な
どの動作パラメータを基にして決定される。
【００８４】もちろん、試験を実施して性能表を作成す
ることができる当業者であれば、これらの値を経験的に
簡単に設定することができる。
ることができる当業者であれば、これらの値を経験的に
簡単に設定することができる。
【００８５】当業者は、高速で、旋回室、流路、および
内壁のフェルールに行き渡る液体燃料の単数または複数
の噴流の摩擦による負荷の損失が最小なるように配慮さ
れた、各々、旋回室、流路、および内壁のフェルールの
表面状態を選択するように注意すべきである。
内壁のフェルールに行き渡る液体燃料の単数または複数
の噴流の摩擦による負荷の損失が最小なるように配慮さ
れた、各々、旋回室、流路、および内壁のフェルールの
表面状態を選択するように注意すべきである。
【００８６】上で記述した噴射器は単純な設計で低コス
トである。さらに、全体を簡単に分解し、既存設備に適
合させることができる。
トである。さらに、全体を簡単に分解し、既存設備に適
合させることができる。
【００８７】上で記述した炉はＮＯxの排出量が少な
く、場合によってはガラスの色調に対し有害な還元燃焼
のおそれはない。
く、場合によってはガラスの色調に対し有害な還元燃焼
のおそれはない。
【００８８】本発明による燃焼方法およびバーナは、フ
ロート法により製作される板ガラスなど、特に光学高品
質ガラスの製造に特に適している。
ロート法により製作される板ガラスなど、特に光学高品
質ガラスの製造に特に適している。
【００８９】本発明は重油類の燃料に特に適用され、本
発明による単一の噴射器にこの種の燃料をきわめて高い
流量（５００から６００ｋｇ／時）で供給することが可
能である。
発明による単一の噴射器にこの種の燃料をきわめて高い
流量（５００から６００ｋｇ／時）で供給することが可
能である。
【００９０】もちろん、本発明の範囲から逸脱しない
で、種々の変更を行うことができる。すなわち、液体燃
料を、空気などの噴霧流体を用いて排出させる直前に、
中空噴流の形状で噴霧することができ、その際、ら旋形
構成要素なしに燃料供給部品の軸および内壁に沿っての
み出るように管路が保証される。
で、種々の変更を行うことができる。すなわち、液体燃
料を、空気などの噴霧流体を用いて排出させる直前に、
中空噴流の形状で噴霧することができ、その際、ら旋形
構成要素なしに燃料供給部品の軸および内壁に沿っての
み出るように管路が保証される。
【図１】本発明による噴射器の部分断面略図である。
【図２】図１による噴射器を具備するバーナを含むガラ
ス製造炉の壁の垂直断面図である。
ス製造炉の壁の垂直断面図である。
１ 噴射器 ２ 液体燃料供給管路 ３ 噴霧化流体供給管路 ４ シリンダ ５ バーナ ６ 調節可能支持体 ７ 耐火材料製ブロック ８ プレート １０ ノズル ２３ 旋回室 ２４ フェルール ２５ 円筒形内壁 ２６ 外壁 ３１ 円筒形管 ３２ ブロック ３４ オリフィス ３６ ノズルの終端部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジヨゼフ・ベルナス フランス国、エフ−01150・ボーゾン・ビ ユジエ、ロテイツスマン・ドウ・コルト （番地なし)
Claims (22)
- 【請求項１】 少なくとも一つの内壁（２５）をもつ重
油類の液体燃料の供給管路（２）と前記燃料供給管路に
対し同心に配置された噴霧化流体供給管路（３）とを有
する少なくとも一つの噴射器（１）を具備する少なくと
も一つのバーナ（５）により燃料供給が行われる、特に
ガラスの溶融に使用される燃焼方法であって、液体燃料
をその供給管路から排出させる直前に、前記内壁にほぼ
沿った中空噴流の形状にすることを特徴とする燃焼方
法。 - 【請求項２】 少なくとも１．２ＭＰａの供給運動圧力
で液体燃料を排出させることを特徴とする請求項１に記
載の方法。 - 【請求項３】 １００℃から１５０℃の間、好ましくは
１２０℃から１３５℃の間に含まれる温度で液体燃料を
排出させることを特徴とする請求項１または２に記載の
方法。 - 【請求項４】 少なくとも５×１０-6ｍ2／ｓ、特に１
０-5から２×１０-5ｍ2／ｓの間に含まれる粘度で液体
燃料を排出させることを特徴とする請求項１から３のい
ずれか一項に記載の方法。 - 【請求項５】 少なくとも１０°、特に１０°から２０
°の間に含まれる開口角のテーパに従って液体燃料を排
出させることを特徴とする請求項１から４のいずれか一
項に記載の方法。 - 【請求項６】 多くても４０Ｎｍ3／ｈの流量で噴霧化
流体を排出させることを特徴とする請求項１から５のい
ずれか一項に記載の方法。 - 【請求項７】 少なくとも一つの内壁（２５）をもつ重
油類の液体燃料の供給管路（２）と前記燃料供給管路に
対し同心に配置された噴霧化流体供給管路（３）とを有
する、請求項１から６のいずれか一項に記載の方法を実
施するのに特に適した少なくとも一つの噴射器（１）を
具備する少なくとも一つのバーナ（５）であって、前記
液体燃料供給管路が、液体燃料をその供給管路から排出
させる直前に前記内壁にほぼ沿った中空噴流の形状にす
るための少なくとも一つの手段（４）を含むことを特徴
とするバーナ。 - 【請求項８】 前記液体燃料供給管路が少なくとも一つ
の円筒形管（２１）を備えることを特徴とする請求項７
に記載のバーナ。 - 【請求項９】 前記手段が、好ましくはねじ留めにより
円筒形管の端部に固定されたノズル（２２）を備えるこ
とを特徴とする請求項８に記載のバーナ。 - 【請求項１０】 前記ノズルが、内壁（２５）が円筒形
フェルール（２４）により延長された円錐台形の旋回室
（２３）をその下流側端に含むことを特徴とする請求項
９に記載のバーナ。 - 【請求項１１】 旋回室頂部θの角度が、少なくとも３
０°、好ましくは６０°に等しいことを特徴とする請求
項１０に記載のバーナ。 - 【請求項１２】 前記手段が、液体燃料供給管路をほぼ
塞ぐと共に液体燃料の供給方向に対し斜めの、特に円筒
形の流路（４１）が穿口された少なくとも一つの要素
（４）を備えることを特徴とする請求項７から１１のい
ずれか一項に記載のバーナ。 - 【請求項１３】 前記流路が要素の周囲上に均等に分布
することを特徴とする請求項１２に記載のバーナ。 - 【請求項１４】 前記要素が、好ましくは相互にほぼ平
行な二つの面（４２、４３）を有するシリンダであるこ
とを特徴とする請求項１２または１３に記載のバーナ。 - 【請求項１５】 前記流路の各々の母線が、液体燃料の
供給方向に対し、少なくとも１０°、特に１５°から３
０°の間、好ましくは２０°に等しい角度αをなすこと
を特徴とする請求項１２から１４のいずれか一項に記載
のバーナ。 - 【請求項１６】 前記要素が、ノズルの上流側で、液体
燃料供給管路内に、好ましくは旋回室に圧入されて取り
付けられることを特徴とする請求項１２から１５のいず
れか一項に記載のバーナ。 - 【請求項１７】 噴霧化流体供給管路（３）は、ノズル
（２４）の少なくとも一部分が挿入されるオリフィス
（３４）が穿口されたブロック（３２）が好ましくはね
じ留めにより先端に固定された少なくとも一つの円筒形
管（３１）を備えることを特徴とする請求項７から１６
のいずれか一項に記載のバーナ。 - 【請求項１８】 前記ブロックのオリフィス（３４）、
およびその中に挿入されるノズルの部分の外壁（２６）
が同心に配置されることを特徴とする請求項１７に記載
のバーナ。 - 【請求項１９】 前記ノズルの終端部分（３６）が、噴
霧化流体との接触が無く、オリフィスが開口しているブ
ロックの面により規定される面内で完全に整列している
ことを特徴とする請求項１７または１８に記載のバー
ナ。 - 【請求項２０】 前記噴射器（１）が、冷却フィンを具
備するプレート（８）を含む気密装置を介して、耐火材
料製ブロック（７）内に気密に取り付けられることを特
徴とする請求項７から１９のいずれか一項に記載のバー
ナ。 - 【請求項２１】 前記噴射器と前記噴射器の下流側端に
向けられた送風流体ノズル（１０）とが固定された調節
可能支持体（６）をさらに含むことを特徴とする請求項
７から２０のいずれか一項に記載のバーナ。 - 【請求項２２】 特にガラス製造炉内のＮＯxの排出を
減らすための、請求項１から６のいずれか一項に記載の
方法または請求項７から２１のいずれか一項に記載のバ
ーナの使用方法。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9715403A FR2772117B3 (fr) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | Procede de combustion et bruleur a pulverisation de combustible mettant en oeuvre un tel procede |
| FR9715403 | 1997-12-05 | ||
| FR9801593 | 1998-02-11 | ||
| FR9801593A FR2772118B1 (fr) | 1997-12-05 | 1998-02-11 | Procede de combustion et bruleur a pulverisation de combustible mettant en oeuvre un tel procede |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11237008A true JPH11237008A (ja) | 1999-08-31 |
| JP4260948B2 JP4260948B2 (ja) | 2009-04-30 |
Family
ID=26233973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34542498A Expired - Fee Related JP4260948B2 (ja) | 1997-12-05 | 1998-12-04 | バーナおよび燃焼方法ならびにそれらの使用方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6244524B1 (ja) |
| EP (1) | EP0921349B1 (ja) |
| JP (1) | JP4260948B2 (ja) |
| AT (1) | ATE259959T1 (ja) |
| DE (1) | DE69821730T2 (ja) |
| ES (1) | ES2216257T3 (ja) |
| FR (1) | FR2772118B1 (ja) |
| PT (1) | PT921349E (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010522864A (ja) * | 2007-03-26 | 2010-07-08 | サン−ゴバン アンバラージュ | 液体燃料用中空噴流噴射器噴流噴射器 |
| US20100304314A1 (en) * | 2007-05-10 | 2010-12-02 | Saint-Gobain Emballage | Low nox mixed injector |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2834774B1 (fr) | 2002-01-16 | 2004-06-04 | Saint Gobain Emballage | BRULEUR ET PROCEDE POUR LA REDUCTION DE L'EMISSION DES NOx DANS UN FOUR DE VERRERIE |
| US6668948B2 (en) * | 2002-04-10 | 2003-12-30 | Buckman Jet Drilling, Inc. | Nozzle for jet drilling and associated method |
| US7643753B2 (en) * | 2005-09-29 | 2010-01-05 | Broadlight Ltd. | Enhanced passive optical network (PON) processor |
| JP2007155170A (ja) * | 2005-12-02 | 2007-06-21 | Hitachi Ltd | 燃料ノズル，ガスタービン燃焼器，ガスタービン燃焼器の燃料ノズル及びガスタービン燃焼器の改造方法 |
| US7434447B2 (en) * | 2006-05-17 | 2008-10-14 | David Deng | Oxygen depletion sensor |
| US7607426B2 (en) | 2006-05-17 | 2009-10-27 | David Deng | Dual fuel heater |
| US7677236B2 (en) | 2006-05-17 | 2010-03-16 | David Deng | Heater configured to operate with a first or second fuel |
| US8241034B2 (en) * | 2007-03-14 | 2012-08-14 | Continental Appliances Inc. | Fuel selection valve assemblies |
| US8152515B2 (en) * | 2007-03-15 | 2012-04-10 | Continental Appliances Inc | Fuel selectable heating devices |
| US8011920B2 (en) | 2006-12-22 | 2011-09-06 | David Deng | Valve assemblies for heating devices |
| US8757139B2 (en) * | 2009-06-29 | 2014-06-24 | David Deng | Dual fuel heating system and air shutter |
| US20080227041A1 (en) * | 2007-03-14 | 2008-09-18 | Kirchner Kirk J | Log sets and lighting devices therefor |
| FR2903478B1 (fr) * | 2006-07-06 | 2008-09-19 | L'air Liquide | Procede de chauffage d'une charge, notamment d'aluminium |
| US7654820B2 (en) | 2006-12-22 | 2010-02-02 | David Deng | Control valves for heaters and fireplace devices |
| US8545216B2 (en) | 2006-12-22 | 2013-10-01 | Continental Appliances, Inc. | Valve assemblies for heating devices |
| PL212903B1 (pl) * | 2007-01-02 | 2012-12-31 | Krzysztof Karazniewicz | Dysza wodna rozpylajaca oraz sposób optymalizacji parametrów pracy dyszy wodnej rozpylajacej |
| US8403661B2 (en) | 2007-03-09 | 2013-03-26 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel heater |
| US7766006B1 (en) * | 2007-03-09 | 2010-08-03 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel vent free gas heater |
| US8118590B1 (en) | 2007-03-09 | 2012-02-21 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel vent free gas heater |
| US8057219B1 (en) | 2007-03-09 | 2011-11-15 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel vent free gas heater |
| FR2927148B1 (fr) * | 2008-02-05 | 2010-02-19 | Saint Gobain | Procede de combustion et injecteur de combustible gazeux a jets peripheriques basse pression convergeant vers un jet central haute pression, a faible emission de nox. |
| US9829195B2 (en) * | 2009-12-14 | 2017-11-28 | David Deng | Dual fuel heating source with nozzle |
| WO2011121609A2 (en) * | 2010-03-30 | 2011-10-06 | Indian Oil Corporation Ltd. | An apparatus for combustion of gaseous fuel |
| CN102221203A (zh) * | 2010-04-16 | 2011-10-19 | 必成玻璃纤维(昆山)有限公司 | 一种熔炉燃烧器燃油雾化装置 |
| EP2584258A3 (en) | 2010-06-07 | 2013-06-12 | David Deng | Heating system |
| US10073071B2 (en) | 2010-06-07 | 2018-09-11 | David Deng | Heating system |
| US8899971B2 (en) | 2010-08-20 | 2014-12-02 | Coprecitec, S.L. | Dual fuel gas heater |
| FR2968746B1 (fr) | 2010-12-08 | 2014-11-21 | Saint Gobain | Combustion a jets divergents de combustible |
| US8985094B2 (en) | 2011-04-08 | 2015-03-24 | David Deng | Heating system |
| US9739389B2 (en) | 2011-04-08 | 2017-08-22 | David Deng | Heating system |
| US10222057B2 (en) | 2011-04-08 | 2019-03-05 | David Deng | Dual fuel heater with selector valve |
| CN102506198B (zh) | 2011-10-20 | 2013-05-22 | 南京普鲁卡姆电器有限公司 | 双气源燃气自适应主控阀 |
| US9441833B2 (en) | 2013-03-02 | 2016-09-13 | David Deng | Heating assembly |
| US9752779B2 (en) | 2013-03-02 | 2017-09-05 | David Deng | Heating assembly |
| US10240789B2 (en) | 2014-05-16 | 2019-03-26 | David Deng | Dual fuel heating assembly with reset switch |
| US10429074B2 (en) | 2014-05-16 | 2019-10-01 | David Deng | Dual fuel heating assembly with selector switch |
| CN111042735A (zh) * | 2018-10-15 | 2020-04-21 | 西南石油大学 | 一种切入式直旋混合射流自进式喷嘴 |
| CN114198771A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-03-18 | 华能武汉发电有限责任公司 | 一种防水冷壁高温腐蚀的直流锅炉 |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE477221A (ja) * | 1977-11-08 | 1977-12-31 | ||
| US2103958A (en) * | 1935-05-22 | 1937-12-28 | Babcock & Wilcox Co | Fuel burner |
| US2246211A (en) * | 1938-01-24 | 1941-06-17 | Kilich Conrad | Method of and means for mixing and atomizing liquids |
| US2325495A (en) * | 1940-01-12 | 1943-07-27 | Nat Airoil Burner Company Inc | Oil burner |
| GB566133A (en) * | 1943-12-24 | 1944-12-14 | John Graves Mckean | Improvements in and relating to oil burners for boiler and other furnaces |
| US3477647A (en) * | 1967-02-20 | 1969-11-11 | Gen Motors Corp | Fuel spray nozzle |
| US3474970A (en) * | 1967-03-15 | 1969-10-28 | Parker Hannifin Corp | Air assist nozzle |
| GB1404937A (en) * | 1971-11-13 | 1975-09-03 | Lucas Industries Ltd | Liquid atomising devices |
| US3785570A (en) * | 1972-08-30 | 1974-01-15 | Us Army | Dual orifice fuel nozzle with air-assisted primary at low flow rates |
| US3850571A (en) * | 1972-11-10 | 1974-11-26 | Zink Co John | High energy flame burner |
| US3934823A (en) * | 1973-11-12 | 1976-01-27 | Delavan Manufacturing Corporation | Low drift spray nozzle |
| US4302179A (en) * | 1979-06-28 | 1981-11-24 | Laidlaw, Drew & Co. Ltd. | Burner holder with quick release and lockup mechanism |
| US4419074A (en) * | 1981-09-11 | 1983-12-06 | Advanced Mechanical Technology, Inc. | High efficiency gas burner |
| US4474331A (en) * | 1982-09-27 | 1984-10-02 | Wm. Steinen Mfg. Co. | Recessed center vane for full cone nozzle |
| FR2546155B1 (fr) * | 1983-05-20 | 1986-06-27 | Air Liquide | Procede et installation d'elaboration de verre |
| GB2140910B (en) * | 1983-05-31 | 1986-08-13 | Boc Group Plc | Heating of enclosures |
| US4664619A (en) * | 1985-11-29 | 1987-05-12 | Otis Engineering Corporation | Burner nozzle |
| US5044558A (en) * | 1989-05-09 | 1991-09-03 | Halliburton Company | Burner nozzle with replaceable air jetting assembly |
| US5067657A (en) * | 1989-11-01 | 1991-11-26 | Halliburton Company | Burner nozzle |
| US5058808A (en) * | 1990-08-24 | 1991-10-22 | Halliburton Company | Burner nozzle |
| DE69129858T2 (de) * | 1990-10-05 | 1998-12-03 | Massachusetts Inst Technology | Verbrennungsanlage mit vermindertem ausstoss von stickstoffoxiden |
| US5234168A (en) * | 1991-08-27 | 1993-08-10 | Abboud Harry I | Liquid atomizing spray nozzle |
| US5251823A (en) * | 1992-08-10 | 1993-10-12 | Combustion Tec, Inc. | Adjustable atomizing orifice liquid fuel burner |
| US5575637A (en) * | 1994-11-04 | 1996-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and device for low-NOx high efficiency heating in high temperature furnaces |
| DE19536837B4 (de) * | 1995-10-02 | 2006-01-26 | Alstom | Vorrichtung und Verfahren zum Einspritzen von Brennstoffen in komprimierte gasförmige Medien |
| FR2750977B1 (fr) | 1996-07-11 | 1998-10-30 | Saint Gobain Vitrage | Procede et dispositif pour la reduction de l'emission de nox dans un four de verrerie |
| DE19730617A1 (de) * | 1997-07-17 | 1999-01-21 | Abb Research Ltd | Druckzerstäuberdüse |
-
1998
- 1998-02-11 FR FR9801593A patent/FR2772118B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-03 ES ES98403022T patent/ES2216257T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-03 EP EP98403022A patent/EP0921349B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-03 AT AT98403022T patent/ATE259959T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-12-03 DE DE69821730T patent/DE69821730T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-03 PT PT98403022T patent/PT921349E/pt unknown
- 1998-12-04 JP JP34542498A patent/JP4260948B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-07 US US09/206,322 patent/US6244524B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-02-13 US US09/781,155 patent/US6551095B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010522864A (ja) * | 2007-03-26 | 2010-07-08 | サン−ゴバン アンバラージュ | 液体燃料用中空噴流噴射器噴流噴射器 |
| US20100304314A1 (en) * | 2007-05-10 | 2010-12-02 | Saint-Gobain Emballage | Low nox mixed injector |
| US9169148B2 (en) * | 2007-05-10 | 2015-10-27 | Saint-Gobain Emballage | Low NOx mixed injector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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