JPH11229094A - セミプロセス無方向性電磁鋼板 - Google Patents
セミプロセス無方向性電磁鋼板Info
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- JPH11229094A JPH11229094A JP10028868A JP2886898A JPH11229094A JP H11229094 A JPH11229094 A JP H11229094A JP 10028868 A JP10028868 A JP 10028868A JP 2886898 A JP2886898 A JP 2886898A JP H11229094 A JPH11229094 A JP H11229094A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コアの材料として要求される特性、とくに靱
性と切削性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板を得
る。 【解決手段】 焼鈍時に結晶粒の成長を妨げない元素を
添加し固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にした無方向
性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径範囲を５
〜５０μｍに調質する。これにより、打ち抜き時の加工
性や切削時の切削性が向上し、不良品の発生が低減す
る。
性と切削性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板を得
る。 【解決手段】 焼鈍時に結晶粒の成長を妨げない元素を
添加し固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にした無方向
性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径範囲を５
〜５０μｍに調質する。これにより、打ち抜き時の加工
性や切削時の切削性が向上し、不良品の発生が低減す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セミプロセス無方
向性電磁鋼板に関し、詳しくは、所定形状に打ち抜かれ
た無方向性電磁鋼板を積層してコア体を形成し、このコ
ア体を焼鈍して磁気特性を向上させるセミプロセス式製
造法に用いられる無方向性電磁鋼板に関する。
向性電磁鋼板に関し、詳しくは、所定形状に打ち抜かれ
た無方向性電磁鋼板を積層してコア体を形成し、このコ
ア体を焼鈍して磁気特性を向上させるセミプロセス式製
造法に用いられる無方向性電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、環境、資源問題から電気機器に対
し省エネルギー、高効率化の要請が高まり、モータやト
ランスにとってもその効率向上は最大の要求である。こ
のためには鉄損や銅損、機械損を減少させることが必要
で、このようなモータやトランスのコアとして、無方向
性電磁鋼板の積層物が使用されている。
し省エネルギー、高効率化の要請が高まり、モータやト
ランスにとってもその効率向上は最大の要求である。こ
のためには鉄損や銅損、機械損を減少させることが必要
で、このようなモータやトランスのコアとして、無方向
性電磁鋼板の積層物が使用されている。
【０００３】この無方向性電磁鋼板は、所定の化学成分
に調整された熱延板に１回または複数回の焼鈍を含む冷
間圧延を施して製造され、特に近年、磁気特性を向上さ
せるために、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｍｎなどを添加して、固
有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上としたいわゆる高合金
分野の無方向性電磁鋼板が開発されている。
に調整された熱延板に１回または複数回の焼鈍を含む冷
間圧延を施して製造され、特に近年、磁気特性を向上さ
せるために、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｍｎなどを添加して、固
有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上としたいわゆる高合金
分野の無方向性電磁鋼板が開発されている。
【０００４】モータコアは、無方向性電磁鋼板のフープ
に打ち抜き油を塗布した状態で所定形状にプレスで打ち
抜き、これを多数積層してカシメあるいは溶接により固
着して製造される。さらに付着した打ち抜き油を除去す
るため加熱処理が行われ、さらにその後、再焼鈍が行わ
れる。このように、コア体を形成後再度焼鈍する製造方
法をセミプロセス式製造法といい、一方、コア体形成後
再焼鈍を行わない製造方法をフルプロセス式製造法とい
う。
に打ち抜き油を塗布した状態で所定形状にプレスで打ち
抜き、これを多数積層してカシメあるいは溶接により固
着して製造される。さらに付着した打ち抜き油を除去す
るため加熱処理が行われ、さらにその後、再焼鈍が行わ
れる。このように、コア体を形成後再度焼鈍する製造方
法をセミプロセス式製造法といい、一方、コア体形成後
再焼鈍を行わない製造方法をフルプロセス式製造法とい
う。
【０００５】コア体の焼鈍の目的は、第一義的には打ち
抜き時に生じた歪みの除去にあり、同時に結晶粒の成長
を促進して磁気特性の向上を図ることにある。この焼鈍
は、たとえば特開昭５４−１８０３号公報や特開昭６３
−３９４４４号公報に記載のように、非酸化性ないし還
元性雰囲気のもとで、均熱温度約７５０℃で約２時間保
持の条件で行われている。
抜き時に生じた歪みの除去にあり、同時に結晶粒の成長
を促進して磁気特性の向上を図ることにある。この焼鈍
は、たとえば特開昭５４−１８０３号公報や特開昭６３
−３９４４４号公報に記載のように、非酸化性ないし還
元性雰囲気のもとで、均熱温度約７５０℃で約２時間保
持の条件で行われている。
【０００６】従来のモータコアの焼鈍において、焼鈍炉
の炉内雰囲気を非酸化性ないし還元性雰囲気としている
のは、付着した打ち抜き油を除去するための加熱処理を
行った後、焼鈍中に電磁鋼板の表面が酸化されないよう
にするためであり、このときに用いる雰囲気ガスは、窒
素ガスを主体とし、これに水素ガスあるいはＣＯガスを
混合したものが一般的である。
の炉内雰囲気を非酸化性ないし還元性雰囲気としている
のは、付着した打ち抜き油を除去するための加熱処理を
行った後、焼鈍中に電磁鋼板の表面が酸化されないよう
にするためであり、このときに用いる雰囲気ガスは、窒
素ガスを主体とし、これに水素ガスあるいはＣＯガスを
混合したものが一般的である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、モータやト
ランスのコアの材料としての無方向性電磁鋼板には、磁
気特性のみならず、コアの製造時における加工性の向上
や不良品の発生を極力防ぐ安定した性能が要求される。
具体的には、適当な硬度があること、フラットネス
が良いこと、靭性が強いこと、バイトによる切削性
が良いこと、打ち抜き性が良いこと、焼鈍時スティ
ッキングしないことなどである。
ランスのコアの材料としての無方向性電磁鋼板には、磁
気特性のみならず、コアの製造時における加工性の向上
や不良品の発生を極力防ぐ安定した性能が要求される。
具体的には、適当な硬度があること、フラットネス
が良いこと、靭性が強いこと、バイトによる切削性
が良いこと、打ち抜き性が良いこと、焼鈍時スティ
ッキングしないことなどである。
【０００８】このなかで、の硬度については、冷間圧
延後の再結晶焼鈍により適当な硬度範囲を得ることがで
き、のフラットネスについても、冷間圧延及びその後
の再結晶焼鈍により実用的に支障のない範囲のフラット
ネスを得ることができる。また、の打ち抜き性及び
のスティッキングについては、電磁鋼板の表面に焼き付
けられるコーティングによってコントロールすることが
できる。
延後の再結晶焼鈍により適当な硬度範囲を得ることがで
き、のフラットネスについても、冷間圧延及びその後
の再結晶焼鈍により実用的に支障のない範囲のフラット
ネスを得ることができる。また、の打ち抜き性及び
のスティッキングについては、電磁鋼板の表面に焼き付
けられるコーティングによってコントロールすることが
できる。
【０００９】しかし、の靱性との切削性について
は、従来の無方向性電磁鋼板においては必ずしも充分な
性能が得られておらず、改善の余地があった。靱性は、
自動カシメ方式でコアを打ち抜くときに関係する特性で
あり、靱性が低いとカシメ部にクラックが生じて不良品
となる。また、切削性は、回転子コアの外周を旋盤で切
削するときに関係する特性であり、切削性が良くないと
切削した面が凹凸状となる。この靱性と切削性はともに
再結晶焼鈍後の電磁鋼板の粒径範囲に依存するところが
大きく、粒径が大き過ぎると靱性と切削性は低くなる。
は、従来の無方向性電磁鋼板においては必ずしも充分な
性能が得られておらず、改善の余地があった。靱性は、
自動カシメ方式でコアを打ち抜くときに関係する特性で
あり、靱性が低いとカシメ部にクラックが生じて不良品
となる。また、切削性は、回転子コアの外周を旋盤で切
削するときに関係する特性であり、切削性が良くないと
切削した面が凹凸状となる。この靱性と切削性はともに
再結晶焼鈍後の電磁鋼板の粒径範囲に依存するところが
大きく、粒径が大き過ぎると靱性と切削性は低くなる。
【００１０】本発明が解決すべき課題は、コアの材料と
して要求される特性、とくに靱性と切削性に優れたセミ
プロセス無方向性電磁鋼板を得ることにある。
して要求される特性、とくに靱性と切削性に優れたセミ
プロセス無方向性電磁鋼板を得ることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記したコ
アの材料としての電磁鋼板の靱性と切削性を向上させる
ための方策について研究を重ねた結果、従来の電磁鋼板
は、冷間圧延後の焼鈍により再結晶した粒径範囲が８０
〜１５０μｍであり、この結晶粒径範囲では靱性と切削
性の向上が得られず、結晶粒径をより小さくすることに
より、コアの材料としての電磁鋼板の靱性と切削性を向
上させ得ることを見いだした。
アの材料としての電磁鋼板の靱性と切削性を向上させる
ための方策について研究を重ねた結果、従来の電磁鋼板
は、冷間圧延後の焼鈍により再結晶した粒径範囲が８０
〜１５０μｍであり、この結晶粒径範囲では靱性と切削
性の向上が得られず、結晶粒径をより小さくすることに
より、コアの材料としての電磁鋼板の靱性と切削性を向
上させ得ることを見いだした。
【００１２】すなわち、本発明のセミプロセス無方向性
電磁鋼板は、焼鈍時に結晶粒の成長を妨げない元素を添
加し固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にした無方向性
電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径範囲を５〜
５０μｍに調質したことを特徴とする。ここで、焼鈍時
に結晶粒の成長を妨げない元素として、Ｓｉ，Ａｌ，
Ｐ，Ｍｎのいずれか一つ以上を製鋼工程において添加す
ることができる。
電磁鋼板は、焼鈍時に結晶粒の成長を妨げない元素を添
加し固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にした無方向性
電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径範囲を５〜
５０μｍに調質したことを特徴とする。ここで、焼鈍時
に結晶粒の成長を妨げない元素として、Ｓｉ，Ａｌ，
Ｐ，Ｍｎのいずれか一つ以上を製鋼工程において添加す
ることができる。
【００１３】再結晶焼鈍後の結晶粒径範囲は、焼鈍温度
と時間の適正な組合せにより５〜５０μｍを達成するこ
とができる。連続焼鈍の場合、温度７５０〜８５０℃、
時間１５〜３０秒程度、たとえば、８００℃×３０秒、
あるいは８５０℃×１５秒の連続焼鈍が好適である。一
般的には低温、短時間焼鈍により結晶粒径を小さくする
ことができる。
と時間の適正な組合せにより５〜５０μｍを達成するこ
とができる。連続焼鈍の場合、温度７５０〜８５０℃、
時間１５〜３０秒程度、たとえば、８００℃×３０秒、
あるいは８５０℃×１５秒の連続焼鈍が好適である。一
般的には低温、短時間焼鈍により結晶粒径を小さくする
ことができる。
【００１４】再結晶焼鈍後の結晶粒径範囲を５〜５０μ
ｍとすることにより、コアの材料としての電磁鋼板の靱
性と切削性を向上させることができる。再結晶焼鈍後の
結晶粒径は、小さいほど靱性が良好となるが、結晶粒径
が５μｍ未満になると、再結晶不足となるので、下限は
５μｍとする。他方、結晶粒径が５０μｍを超えると脆
くなり、積層コアのカシメの際に折れて不良品となる率
が急激に増加するので、上限を５０μｍ、より好ましく
は２０μｍ以下とする。
ｍとすることにより、コアの材料としての電磁鋼板の靱
性と切削性を向上させることができる。再結晶焼鈍後の
結晶粒径は、小さいほど靱性が良好となるが、結晶粒径
が５μｍ未満になると、再結晶不足となるので、下限は
５μｍとする。他方、結晶粒径が５０μｍを超えると脆
くなり、積層コアのカシメの際に折れて不良品となる率
が急激に増加するので、上限を５０μｍ、より好ましく
は２０μｍ以下とする。
【００１５】コアの材料としての電磁鋼板の他の特性で
ある硬度については、冷間圧延後の状態ではＨμｖ３０
０以上あるが、その後の再結晶焼鈍、たとえば８００℃
×３０秒の連続焼鈍を施せば、鋼板の成分に応じてＨμ
ｖ１５０〜２００程度の硬度が安定して得られる。
ある硬度については、冷間圧延後の状態ではＨμｖ３０
０以上あるが、その後の再結晶焼鈍、たとえば８００℃
×３０秒の連続焼鈍を施せば、鋼板の成分に応じてＨμ
ｖ１５０〜２００程度の硬度が安定して得られる。
【００１６】また、フラットネスについては、冷間圧延
後の８００℃×３０秒程度の連続焼鈍により良好なフラ
ットネスが得られる。打ち抜き性及びスティッキングに
ついては、従来通り電磁鋼板の表面に焼き付けられるコ
ーティングによってコントロールすることができる。
後の８００℃×３０秒程度の連続焼鈍により良好なフラ
ットネスが得られる。打ち抜き性及びスティッキングに
ついては、従来通り電磁鋼板の表面に焼き付けられるコ
ーティングによってコントロールすることができる。
【００１７】以上のように、固有抵抗を３５Ω・ｍ×１
０-8以上にした無方向性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍に
より結晶粒径範囲を５〜５０μｍに調質した無方向性電
磁鋼板を材料として使用することにより、打ち抜き時の
加工性や切削時の切削性が向上し、不良品の発生が低減
する。さらに、この電磁鋼板を材料として製作したコア
体を、鋼板の結晶粒径範囲が１００〜２００μｍに成長
する温度で焼鈍することにより、磁気特性はより一層向
上する。
０-8以上にした無方向性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍に
より結晶粒径範囲を５〜５０μｍに調質した無方向性電
磁鋼板を材料として使用することにより、打ち抜き時の
加工性や切削時の切削性が向上し、不良品の発生が低減
する。さらに、この電磁鋼板を材料として製作したコア
体を、鋼板の結晶粒径範囲が１００〜２００μｍに成長
する温度で焼鈍することにより、磁気特性はより一層向
上する。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を実験
例に基づいて説明する。表１は実験に使用した無方向性
電磁鋼板の化学成分（添加元素）と連続焼鈍後の鋼板の
特性を示す表であり、表２はこの電磁鋼板から製作した
コア体を焼鈍した後の磁気特性を示す表である。鋼板の
製造工程は、製鋼−熱間圧延−焼鈍−酸洗−冷間圧延−
連続焼鈍である。Ａ１，Ｂ１，Ｃ１鋼板は、連続焼鈍条
件を従来より低温、短時間とした本発明にかかる電磁鋼
板であり、Ａ２，Ｂ２，Ｃ２鋼板は従来の連続焼鈍条件
で焼鈍した鋼板（比較例）である。
例に基づいて説明する。表１は実験に使用した無方向性
電磁鋼板の化学成分（添加元素）と連続焼鈍後の鋼板の
特性を示す表であり、表２はこの電磁鋼板から製作した
コア体を焼鈍した後の磁気特性を示す表である。鋼板の
製造工程は、製鋼−熱間圧延−焼鈍−酸洗−冷間圧延−
連続焼鈍である。Ａ１，Ｂ１，Ｃ１鋼板は、連続焼鈍条
件を従来より低温、短時間とした本発明にかかる電磁鋼
板であり、Ａ２，Ｂ２，Ｃ２鋼板は従来の連続焼鈍条件
で焼鈍した鋼板（比較例）である。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】表１および表２から明らかなように、本発
明にかかる電磁鋼板Ａ１，Ｂ１，Ｃ１は、従来よりも低
温、短時間とした連続焼鈍により焼鈍後の結晶粒径を５
〜３０μｍとしたものであり、鋼板の磁気特性は高温、
長時間焼鈍した比較例の鋼板Ａ２，Ｂ２，Ｃ２に比較し
てやや劣るものの、コア体製作時には不良の発生がな
く、かつ、コア体に加工した後の焼鈍後の磁気特性は、
比較例の鋼板Ａ２，Ｂ２，Ｃ２と同等の特性を示してい
る。このことは、低温、短時間焼鈍により鋼板の連続焼
鈍におけるランニングコストを低減できるということで
あり、鋼板の製造コストの低減に大きく寄与する。
明にかかる電磁鋼板Ａ１，Ｂ１，Ｃ１は、従来よりも低
温、短時間とした連続焼鈍により焼鈍後の結晶粒径を５
〜３０μｍとしたものであり、鋼板の磁気特性は高温、
長時間焼鈍した比較例の鋼板Ａ２，Ｂ２，Ｃ２に比較し
てやや劣るものの、コア体製作時には不良の発生がな
く、かつ、コア体に加工した後の焼鈍後の磁気特性は、
比較例の鋼板Ａ２，Ｂ２，Ｃ２と同等の特性を示してい
る。このことは、低温、短時間焼鈍により鋼板の連続焼
鈍におけるランニングコストを低減できるということで
あり、鋼板の製造コストの低減に大きく寄与する。
【００２２】また、コア体を８００℃以上の温度で焼鈍
することによって、結晶粒径範囲が１００〜２００μｍ
となり、焼鈍後の鉄損（Ｗ１５／５０）は材料である鋼
板の鉄損よりも大幅に低くなり、磁気特性が格段に向上
することが確認できた。また、Ａｌを含有（添加）した
鋼板であっても、焼鈍時の雰囲気ガスとして、鋼板中に
含まれるＡｌと窒化反応を起こさないガスを使用し、８
００℃以上の温度で焼鈍することにより、磁気特性が向
上することが確認できた。なお、本発明にかかる電磁鋼
板から製作したコア体であっても、焼鈍温度が８００℃
未満であると磁気特性の向上効果は不十分であり、８０
０℃以上で焼鈍することが好ましい。
することによって、結晶粒径範囲が１００〜２００μｍ
となり、焼鈍後の鉄損（Ｗ１５／５０）は材料である鋼
板の鉄損よりも大幅に低くなり、磁気特性が格段に向上
することが確認できた。また、Ａｌを含有（添加）した
鋼板であっても、焼鈍時の雰囲気ガスとして、鋼板中に
含まれるＡｌと窒化反応を起こさないガスを使用し、８
００℃以上の温度で焼鈍することにより、磁気特性が向
上することが確認できた。なお、本発明にかかる電磁鋼
板から製作したコア体であっても、焼鈍温度が８００℃
未満であると磁気特性の向上効果は不十分であり、８０
０℃以上で焼鈍することが好ましい。
【００２３】図１は表２の実験結果のうち鋼板Ａ１，Ｂ
１，Ｃ１についての結果をグラフ化した図であり、図中
破線で示す折れ線はＡｌを含有（添加）した鋼板Ａ１，
Ｃ１から製作したコア体の焼鈍時にＮを主体とした雰囲
気ガスを使用して焼鈍した結果を示す。図から明らかな
ように、Ａｌを含有した鋼板から製作したコア体を、Ｎ
を主体としたガス中で焼鈍した場合は、焼鈍温度が７５
０℃を超えると磁気特性の向上効果が減少し、８５０℃
を超えると逆に劣化するが、Ａｌと窒化反応を起こさな
いガス中で焼鈍した場合は、焼鈍温度８００℃以上にお
いて著しい鉄損低減の効果が得られる。
１，Ｃ１についての結果をグラフ化した図であり、図中
破線で示す折れ線はＡｌを含有（添加）した鋼板Ａ１，
Ｃ１から製作したコア体の焼鈍時にＮを主体とした雰囲
気ガスを使用して焼鈍した結果を示す。図から明らかな
ように、Ａｌを含有した鋼板から製作したコア体を、Ｎ
を主体としたガス中で焼鈍した場合は、焼鈍温度が７５
０℃を超えると磁気特性の向上効果が減少し、８５０℃
を超えると逆に劣化するが、Ａｌと窒化反応を起こさな
いガス中で焼鈍した場合は、焼鈍温度８００℃以上にお
いて著しい鉄損低減の効果が得られる。
【００２４】
【発明の効果】固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にし
た無方向性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径
範囲を５〜５０μｍに調質した無方向性電磁鋼板をモー
タやトランスのコアの材料として使用することにより、
打ち抜き時の加工性や切削時の切削性が向上し、不良品
の発生が低減する。
た無方向性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径
範囲を５〜５０μｍに調質した無方向性電磁鋼板をモー
タやトランスのコアの材料として使用することにより、
打ち抜き時の加工性や切削時の切削性が向上し、不良品
の発生が低減する。
【図１】 コア体の焼鈍温度と鉄損との関係を示す図で
ある。
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】 焼鈍時に結晶粒の成長を妨げない元素を
添加し固有抵抗を３５Ω・ｍ×１０-8以上にした無方向
性電磁鋼板素板を、再結晶焼鈍により結晶粒径範囲を５
〜５０μｍに調質したことを特徴とするセミプロセス無
方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 前記添加元素がＳｉ，Ａｌ，Ｐ，Ｍｎの
いずれか一つ以上であることを特徴とする請求項１記載
のセミプロセス無方向性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10028868A JP3012826B2 (ja) | 1998-02-10 | 1998-02-10 | セミプロセス無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10028868A JP3012826B2 (ja) | 1998-02-10 | 1998-02-10 | セミプロセス無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229094A true JPH11229094A (ja) | 1999-08-24 |
| JP3012826B2 JP3012826B2 (ja) | 2000-02-28 |
Family
ID=12260367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10028868A Expired - Lifetime JP3012826B2 (ja) | 1998-02-10 | 1998-02-10 | セミプロセス無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3012826B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008031490A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Jfe Steel Kk | 無方向性電磁鋼板 |
| WO2013024894A1 (ja) | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
| WO2013024899A1 (ja) | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
| CN104805351A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-07-29 | 东北大学 | 一种超细晶粒高硅电工钢薄板及其制造方法 |
-
1998
- 1998-02-10 JP JP10028868A patent/JP3012826B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008031490A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Jfe Steel Kk | 無方向性電磁鋼板 |
| WO2013024894A1 (ja) | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
| WO2013024899A1 (ja) | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
| US9512500B2 (en) | 2011-08-18 | 2016-12-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet, method of manufacturing the same, laminate for motor iron core, and method of manufacturing the same |
| KR20170005517A (ko) | 2011-08-18 | 2017-01-13 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 무방향성 전자기 강판, 그 제조 방법, 모터 철심용 적층체 및 그 제조 방법 |
| EP3173503A1 (en) | 2011-08-18 | 2017-05-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US9721706B2 (en) | 2011-08-18 | 2017-08-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet, manufacturing method thereof, laminate for motor iron core, and manufacturing method thereof |
| CN104805351A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-07-29 | 东北大学 | 一种超细晶粒高硅电工钢薄板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3012826B2 (ja) | 2000-02-28 |
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