JPH11229036A - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH11229036A JPH11229036A JP10034992A JP3499298A JPH11229036A JP H11229036 A JPH11229036 A JP H11229036A JP 10034992 A JP10034992 A JP 10034992A JP 3499298 A JP3499298 A JP 3499298A JP H11229036 A JPH11229036 A JP H11229036A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 変圧器に用いられる超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の一次被膜を安定して得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．
０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、
Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなるスラブを出発材とし、このスラブを加熱し
た後熱延して製造した熱延板を、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延をし、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延をし、ある
いは熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延をすること
によって製品板厚に仕上げ、脱炭焼鈍した後、鋼板表面
にＭｇＯを主成分とした焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼
鈍する一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍
開始時に焼鈍分離剤塗膜の含水率を０．３〜３％とする
ことを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造
方法。
磁鋼板の一次被膜を安定して得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、
Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０
％、Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．
０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、
Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００
５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなるスラブを出発材とし、このスラブを加熱し
た後熱延して製造した熱延板を、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延をし、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延をし、ある
いは熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延をすること
によって製品板厚に仕上げ、脱炭焼鈍した後、鋼板表面
にＭｇＯを主成分とした焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼
鈍する一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍
開始時に焼鈍分離剤塗膜の含水率を０．３〜３％とする
ことを特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造
方法。
Description
【０００１】
【産業の属する技術分野】本発明は、トランス等の鉄心
として用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に
関する。
として用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に
関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性当の磁気特製が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁
化させた時の単位ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性当の磁気特製が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁
化させた時の単位ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は、鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損は良い。た
だし、あまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大
きくなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄
損を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御す
ることによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善する
ことができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損は良い。た
だし、あまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大
きくなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄
損を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御す
ることによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善する
ことができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は、製造工程の仕上焼鈍
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。そのなかでＢ
8 ≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密
度一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
において、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１
０｝、圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ
組織を発達させることによって得られる。そのなかでＢ
8 ≧１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密
度一方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報、および特公昭５１−１３４６９号公報が挙げられ
る。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる主なインヒ
ビターとして前者においては、ＭｎＳおよびＡｌＮを、
後者ではＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｓｂ等を用いている。上記
特許に基づく製品は現在、世界的規模で生産されてい
る。特公昭４０−１５６４４号公報によればその製造方
法は、熱延板焼鈍を施した後、冷延率８０〜９５％の一
回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】また、一方向性電磁鋼板の表面には、電気
的に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求さ
れる。この被膜は絶縁性を保持する役割の他に、鋼板に
張力を付与し鉄損を低減させるといった役割も担ってい
る。そのため、この被膜を均一に形成させることは極め
て重要である。
的に絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求さ
れる。この被膜は絶縁性を保持する役割の他に、鋼板に
張力を付与し鉄損を低減させるといった役割も担ってい
る。そのため、この被膜を均一に形成させることは極め
て重要である。
【０００７】高磁束密度一方向性電磁鋼板の被膜は、一
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 がその後に塗布された焼鈍分離剤と反応して得
られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分としたも
のが用いられ、仕上焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭｇ2
ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 がその後に塗布された焼鈍分離剤と反応して得
られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分としたも
のが用いられ、仕上焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭｇ2
ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
【０００８】ところで最近、高嶋らによって、Ｂ8 ≧
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
１．９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が報告されている。その代表的例とし
ては、特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。また
その製造方法の代表的例としては、特開平６−８８１７
１号公報が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含む
ことを特徴としているが、その他は特段、田口らによる
特公昭４０−１５６４４号公報で述べられている製造方
法と変わりなく、大きな制約もない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし鋼中にＢｉを含
むことによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、一
次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なくな
い。
むことによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、一
次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なくな
い。
【００１０】本発明は、かかる問題を回避し、極めて磁
束密度の高い一方向性電磁鋼板の一次被膜の安定製造を
可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次被膜形成不良
を改善することを目的とする。
束密度の高い一方向性電磁鋼板の一次被膜の安定製造を
可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次被膜形成不良
を改善することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、以下の
通りである。 （１） 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とし、このスラブを加熱した後熱延して製
造した熱延板を、熱延板焼鈍後仕上げ冷延をし、あるい
は中間焼鈍を含む複数の冷延をし、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延をすることによって製品板
厚に仕上げ、脱炭焼鈍した後、鋼板表面にＭｇＯを主成
分とした焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍する一方向性
電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍開始時に焼鈍分
離剤塗膜の含水率を０．３〜３％とすることを特徴とす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
通りである。 （１） 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とし、このスラブを加熱した後熱延して製
造した熱延板を、熱延板焼鈍後仕上げ冷延をし、あるい
は中間焼鈍を含む複数の冷延をし、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延をすることによって製品板
厚に仕上げ、脱炭焼鈍した後、鋼板表面にＭｇＯを主成
分とした焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍する一方向性
電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍開始時に焼鈍分
離剤塗膜の含水率を０．３〜３％とすることを特徴とす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１２】（２） 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１３】（３） 重量％で Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１４】（４） 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｂ及びＭｏの一方若しくは双方：０．００３０〜０．３％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
ラブを出発材としたことを特徴とする前記（１）記載の
超高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下本発明について詳細に説明す
る。本発明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の一次被膜を、更に安定して得るべく種々の研究を鋭意
重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主インヒビ
ターとする一方向性電磁鋼板用スラブ出発材として加熱
した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上冷延、あるいは中間焼
鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍後中間焼鈍を
含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げた後に、脱炭
焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍開
始時のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤中の含水率を
０．３〜３％とすることによって極めて磁束密度の高い
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の一次被膜を安定製造す
ることに成功した。
る。本発明者はいわゆる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
の一次被膜を、更に安定して得るべく種々の研究を鋭意
重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主インヒビ
ターとする一方向性電磁鋼板用スラブ出発材として加熱
した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上冷延、あるいは中間焼
鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍後中間焼鈍を
含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げた後に、脱炭
焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束
密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍開
始時のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤中の含水率を
０．３〜３％とすることによって極めて磁束密度の高い
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の一次被膜を安定製造す
ることに成功した。
【００１６】まず、本発明の成分条件について説明す
る。Ｃは０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱
時において結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細
粒と呼ばれる二次再結晶不良を起こすので好ましくな
い。一方０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼
鈍において脱炭時間が長時間必要となり経済的でないば
かりでなく、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気
時効と呼ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
る。Ｃは０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱
時において結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細
粒と呼ばれる二次再結晶不良を起こすので好ましくな
い。一方０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼
鈍において脱炭時間が長時間必要となり経済的でないば
かりでなく、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気
時効と呼ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１７】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１８】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳ、ＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。０．０２％未満では、二次再結晶を生じさせるのに
必要なＭｎＳ等の絶対量が不足するので好ましくない。
一方、０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時の固溶
が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズが粗大
化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布が損な
われて好ましくない。
と呼ばれるＭｎＳ、ＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。０．０２％未満では、二次再結晶を生じさせるのに
必要なＭｎＳ等の絶対量が不足するので好ましくない。
一方、０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時の固溶
が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズが粗大
化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布が損な
われて好ましくない。
【００１９】Ｓ、Ｓｅは上述のＭｎとＭｎＳおよび、ま
たはＭｎＳｅを形成する重要な元素である。０．００５
〜０．０４０％の範囲を逸脱すると充分なインヒビター
効果が得られないので、この範囲で添加することとし
た。
たはＭｎＳｅを形成する重要な元素である。０．００５
〜０．０４０％の範囲を逸脱すると充分なインヒビター
効果が得られないので、この範囲で添加することとし
た。
【００２０】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方、０．０４０％超ではイン
ヒビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果とし
てインヒビター強度を低下させるので好ましくない。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方、０．０４０％超ではイン
ヒビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果とし
てインヒビター強度を低下させるので好ましくない。
【００２１】Ｎは上述の酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成す
る重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイン
ヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０１
５０％に限定する必要がある。
る重要な元素である。上記範囲を逸脱すると充分なイン
ヒビター効果が得られないので０．００３０〜０．０１
５０％に限定する必要がある。
【００２２】更にＳｎについては薄手製品の二次再結晶
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もあるので必要に応じて添加す
る。この効果を得るためには、０．０５％以上の添加が
必要であり、０．５０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．５０％以下に限定
する。
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もあるので必要に応じて添加す
る。この効果を得るためには、０．０５％以上の添加が
必要であり、０．５０％を超えた場合にはその作用が飽
和するのでコストアップの点から０．５０％以下に限定
する。
【００２３】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効であるので必要に応じて添加する。０．
０１％未満では効果が少なく、０．１０％を超えると製
品の磁束密度が低下するので好ましくない。
元素として有効であるので必要に応じて添加する。０．
０１％未満では効果が少なく、０．１０％を超えると製
品の磁束密度が低下するので好ましくない。
【００２４】Ｓｂ、Ｍｏについては薄手製品の二次再結
晶を安定して得る元素として有効であるので必要に応じ
て添加する。この効果を得るためには、０．００３０％
以上の添加が必要であり、０．３０％を超えた場合には
その作用が飽和するのでコストアップの点から０．３０
％以下に限定する。
晶を安定して得る元素として有効であるので必要に応じ
て添加する。この効果を得るためには、０．００３０％
以上の添加が必要であり、０．３０％を超えた場合には
その作用が飽和するのでコストアップの点から０．３０
％以下に限定する。
【００２５】Ｂｉは本発明であるＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
出発材であるスラブ中に必須の元素である。すなわち、
磁束密度向上効果がある。０．０００５％未満ではその
効果が充分に得られず、また０．０５％を超えた場合は
磁束密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの
端部に割れが発生するので好ましくない。
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
出発材であるスラブ中に必須の元素である。すなわち、
磁束密度向上効果がある。０．０００５％未満ではその
効果が充分に得られず、また０．０５％を超えた場合は
磁束密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの
端部に割れが発生するので好ましくない。
【００２６】次に、本発明である一次被膜安定製造によ
る密着性の向上と鉄損改善の方法について説明する。上
記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方法
に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コイ
ルに圧延される。
る密着性の向上と鉄損改善の方法について説明する。上
記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方法
に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コイ
ルに圧延される。
【００２７】引き続いて、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
【００２８】その後、連続脱炭焼鈍を施した後仕上げ焼
鈍する前に、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布す
る。
鈍する前に、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布す
る。
【００２９】この焼鈍分離剤は一般にスラリーとして鋼
板に塗布し、しかる後に乾燥して仕上焼鈍を実施する
が、本発明は仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤塗膜中の含
水率を０．３〜３％とすることを特徴としている。
板に塗布し、しかる後に乾燥して仕上焼鈍を実施する
が、本発明は仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤塗膜中の含
水率を０．３〜３％とすることを特徴としている。
【００３０】仕上げ焼鈍後は、連続歪み取り焼鈍・二次
被膜塗布および焼き付けを行う。更に必要に応じてレー
ザー照射、溝形成等の磁区細分化処理を施す。
被膜塗布および焼き付けを行う。更に必要に応じてレー
ザー照射、溝形成等の磁区細分化処理を施す。
【００３１】これまで超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。例えば、特開平６−８８１７１号公報では、
全く述べられていない。それにもかかわらず、一次被膜
不良になる場合があり、安定製造には至っていないのが
現状である。
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。例えば、特開平６−８８１７１号公報では、
全く述べられていない。それにもかかわらず、一次被膜
不良になる場合があり、安定製造には至っていないのが
現状である。
【００３２】しかし脱炭焼鈍を施した後ＭｇＯを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分
離剤の含水率を０．３〜３％とすることによって、｛１
１０｝＜００１＞方位集積度が極めて優れた一方向性電
磁鋼板の一次被膜の安定形成に極めて重要であることが
判明した。
とする焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分
離剤の含水率を０．３〜３％とすることによって、｛１
１０｝＜００１＞方位集積度が極めて優れた一方向性電
磁鋼板の一次被膜の安定形成に極めて重要であることが
判明した。
【００３３】図１にＣ：０．０７４％、Ｓｉ：３．２６
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂｉ：０〜
０．００５００％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼
鈍まで行い、その後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
鋼板片面あたり６ｇ／ｍ2 塗布し、仕上げ焼鈍開始時の
含水率を０．１〜５％とし、後工程処理した時の、Ｂｉ
含有量と仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の含水率と一次
被膜評点を示す。評点は以下のようにして決めた。２０
mm径の丸棒にそって製品を曲げても剥離しない場合を
Ａ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない
場合をＢ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げると剥離
する場合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、以
下Ｂ、Ｃと続く。
％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂｉ：０〜
０．００５００％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼
鈍まで行い、その後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を
鋼板片面あたり６ｇ／ｍ2 塗布し、仕上げ焼鈍開始時の
含水率を０．１〜５％とし、後工程処理した時の、Ｂｉ
含有量と仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の含水率と一次
被膜評点を示す。評点は以下のようにして決めた。２０
mm径の丸棒にそって製品を曲げても剥離しない場合を
Ａ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない
場合をＢ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げると剥離
する場合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、以
下Ｂ、Ｃと続く。
【００３４】図１より、Ｂｉ含有量が５ｐｐｍ未満の場
合は、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の含水率が０．３
％未満や３％を超えても一次被膜の評点がＡであるが、
Ｂｉ含有量が５ｐｐｍ以上の場合は、０．３〜３％で一
次被膜評点がＡであり、この範囲外ではＢ、Ｃであるこ
とがわかる。
合は、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の含水率が０．３
％未満や３％を超えても一次被膜の評点がＡであるが、
Ｂｉ含有量が５ｐｐｍ以上の場合は、０．３〜３％で一
次被膜評点がＡであり、この範囲外ではＢ、Ｃであるこ
とがわかる。
【００３５】図２は、Ｃ：０．０８０％、Ｓｉ：３．２
８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８８％、Ｂｉ：０．
００８７％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍まで
行い、その後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片
面あたり６ｇ／ｍ2 塗布し、仕上げ焼鈍開始時の含水率
を０．１〜５％とし、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被
膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制御を施した
時の、含水率と一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を示す。含水
率を０．３〜３％とすることによって、一次被膜量が
２．５ｇ／ｍ以上得られるため、付与張力も充分となり
優れた鉄損が得られていることがわかる。
８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８８％、Ｂｉ：０．
００８７％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍まで
行い、その後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片
面あたり６ｇ／ｍ2 塗布し、仕上げ焼鈍開始時の含水率
を０．１〜５％とし、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被
膜塗布、さらにはレーザー照射による磁区制御を施した
時の、含水率と一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を示す。含水
率を０．３〜３％とすることによって、一次被膜量が
２．５ｇ／ｍ以上得られるため、付与張力も充分となり
優れた鉄損が得られていることがわかる。
【００３６】これは、以下のことが主原因と考えてい
る。仕上げ焼鈍は一般的にコイル状で行われるが、Ｍｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分
によって必要を超えて酸化度が高まると、Ｂｉ系酸化物
とＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物が生成し、一次被膜形成不良が生じる。逆にＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分によ
る酸化度が必要未満に下がると、一次被膜の主化合物と
なるＭｇ2 ＳｉＯ4 の形成反応が進まず、一次被膜形成
不良が生じる。
る。仕上げ焼鈍は一般的にコイル状で行われるが、Ｍｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分
によって必要を超えて酸化度が高まると、Ｂｉ系酸化物
とＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物が生成し、一次被膜形成不良が生じる。逆にＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分によ
る酸化度が必要未満に下がると、一次被膜の主化合物と
なるＭｇ2 ＳｉＯ4 の形成反応が進まず、一次被膜形成
不良が生じる。
【００３７】しかし、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の
含水率を適正に制御することによって、一次被膜形成が
安定して行われたと考えられる。仕上げ焼鈍開始時の焼
鈍分離剤塗膜の含水率は、スラリー状の焼鈍分離剤を鋼
板に塗布した後の乾燥時の板温、乾燥後仕上げ焼鈍開始
時までの経過時間やＭｇＯのＩｇ−ｌｏｓｓ等によって
異なる。例えば、スラリー状の焼鈍分離剤を塗布し乾燥
する際の板温が低ければ含水率が増加する。また、乾燥
後仕上げ焼鈍開始時までの経過時間が長くなると焼鈍分
離剤塗膜は吸湿し含水率が増加する傾向にある。従っ
て、これらを適度に制御することにより仕上げ焼鈍開始
時の含水率を本発明範囲内とすることが重要となる。
含水率を適正に制御することによって、一次被膜形成が
安定して行われたと考えられる。仕上げ焼鈍開始時の焼
鈍分離剤塗膜の含水率は、スラリー状の焼鈍分離剤を鋼
板に塗布した後の乾燥時の板温、乾燥後仕上げ焼鈍開始
時までの経過時間やＭｇＯのＩｇ−ｌｏｓｓ等によって
異なる。例えば、スラリー状の焼鈍分離剤を塗布し乾燥
する際の板温が低ければ含水率が増加する。また、乾燥
後仕上げ焼鈍開始時までの経過時間が長くなると焼鈍分
離剤塗膜は吸湿し含水率が増加する傾向にある。従っ
て、これらを適度に制御することにより仕上げ焼鈍開始
時の含水率を本発明範囲内とすることが重要となる。
【００３８】高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、一次被膜を安定的に形成させる方法は、これまでに
様々述べられている。例えば、特開昭５９−５６５８２
号公報、特開昭６２−５４０８５号公報、特開平２−２
５９０１７号公報が挙げられる。これらはいずれも焼鈍
分離剤中の成分を規定したり、焼鈍分離剤塗布量を規定
したり、脱炭焼鈍によって形成された表面酸化層の性質
を規定するものである。
て、一次被膜を安定的に形成させる方法は、これまでに
様々述べられている。例えば、特開昭５９−５６５８２
号公報、特開昭６２−５４０８５号公報、特開平２−２
５９０１７号公報が挙げられる。これらはいずれも焼鈍
分離剤中の成分を規定したり、焼鈍分離剤塗布量を規定
したり、脱炭焼鈍によって形成された表面酸化層の性質
を規定するものである。
【００３９】これらに対し本発明は、一次被膜形成に多
大な影響を及ぼす地鉄中のＢｉに着眼して、その酸化物
がＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との低融点複合酸化物生
成することにより一次被膜形成不良を生じさせると考え
ているところが大きく違う。そしてその挙動を仕上げ焼
鈍開始時の焼鈍分離剤塗膜の含水率によって制御しよう
とするものであり、従来技術とはまったく異なる。
大な影響を及ぼす地鉄中のＢｉに着眼して、その酸化物
がＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との低融点複合酸化物生
成することにより一次被膜形成不良を生じさせると考え
ているところが大きく違う。そしてその挙動を仕上げ焼
鈍開始時の焼鈍分離剤塗膜の含水率によって制御しよう
とするものであり、従来技術とはまったく異なる。
【００４０】
【実施例】［実施例１］Ｃ：０．０７４％、Ｓｉ：３．
２６％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶
性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂｉ：
０．００８７％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後
直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。次いで
得られた熱延コイルに１０８０℃の焼鈍を施し、一回冷
延で０．２２０mm厚とした後、８５０℃で脱炭焼鈍を行
った。
２６％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶
性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂｉ：
０．００８７％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後
直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。次いで
得られた熱延コイルに１０８０℃の焼鈍を施し、一回冷
延で０．２２０mm厚とした後、８５０℃で脱炭焼鈍を行
った。
【００４１】その後、ＴｉＯ2 が３％添加されたＭｇＯ
焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、乾燥する際の板温を変更す
ることにより含水率を０．１〜４．８％として、１２０
０℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照
射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜量
測定、レーザー照射による磁区制御後に鉄損測定を実施
した。一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。
焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、乾燥する際の板温を変更す
ることにより含水率を０．１〜４．８％として、１２０
０℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザー照
射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜量
測定、レーザー照射による磁区制御後に鉄損測定を実施
した。一次被膜量と鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。
【００４２】
【表１】
【００４３】表１より明らかなように、含水率が０．３
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量が形
成されている。またこのことによって、０．７０Ｗ／ｋ
ｇ以下の極めて優れた鉄損が得られている。
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量が形
成されている。またこのことによって、０．７０Ｗ／ｋ
ｇ以下の極めて優れた鉄損が得られている。
【００４４】［実施例２］Ｃ：０．０７５％、Ｓｉ：
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂ
ｉ：０．０４６％を含有するスラブを１３６０℃で加熱
後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。得ら
れた熱延コイルを酸洗後１．６０mmに予備冷延し、１０
００℃の焼鈍後０．２００mmとした。その後ＭｇＯにＴ
ｉＯ2 が１０％、Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7 が０．６％添加された
焼鈍分離剤を塗布後、乾燥する際の板温を変更すること
により仕上げ焼鈍開始時の含水率を０．１〜５．０％と
して、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらに
はレーザー照射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後
に一次被膜測定、レーザー照射による磁区制御後に鉄損
測定を実施した。
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８０％、Ｂ
ｉ：０．０４６％を含有するスラブを１３６０℃で加熱
後直ちに熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。得ら
れた熱延コイルを酸洗後１．６０mmに予備冷延し、１０
００℃の焼鈍後０．２００mmとした。その後ＭｇＯにＴ
ｉＯ2 が１０％、Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7 が０．６％添加された
焼鈍分離剤を塗布後、乾燥する際の板温を変更すること
により仕上げ焼鈍開始時の含水率を０．１〜５．０％と
して、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらに
はレーザー照射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後
に一次被膜測定、レーザー照射による磁区制御後に鉄損
測定を実施した。
【００４５】一次被膜評点、一次被膜量と鉄損Ｗ17/50
を表２に示す。評点は以下のようにして決めた。２０mm
径の丸棒にそって製品を曲げても剥離しない場合をＡ、
３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない場合
をＢ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げると剥離する
場合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、以下
Ｂ、Ｃと続く。
を表２に示す。評点は以下のようにして決めた。２０mm
径の丸棒にそって製品を曲げても剥離しない場合をＡ、
３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げても剥離しない場合
をＢ、３０mm径の丸棒に沿って製品を曲げると剥離する
場合をＣとした。すなわち評点Ａが最も良好で、以下
Ｂ、Ｃと続く。
【００４６】
【表２】
【００４７】表２より明らかなように、含水率が０．３
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一次被膜
密着性評点Ａが得られている。またこのことによって、
０．７０Ｗ／ｋｇ以下の極めて優れた鉄損が得られてい
る。
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の一次被膜量と一次被膜
密着性評点Ａが得られている。またこのことによって、
０．７０Ｗ／ｋｇ以下の極めて優れた鉄損が得られてい
る。
【００４８】［実施例３］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０・００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。次いで、得られた熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を
施し、二回冷延で０．２２０mm厚とした後、８４０℃で
脱炭焼鈍を行った。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０・００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。次いで、得られた熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を
施し、二回冷延で０．２２０mm厚とした後、８４０℃で
脱炭焼鈍を行った。
【００４９】その後、ＴｉＯ2 が８％、Ｓｂ2 （Ｓ
Ｏ4 ）3 が０．１％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板
に塗布後、乾燥する際の板温を変更することにより仕上
げ焼鈍開始時の含水率を０．１〜５．３％として１１８
０℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜測定を実
施した。一次被膜密着性評点と一次被膜量を表３に示
す。評点は実施例２の評価方法と同一である。
Ｏ4 ）3 が０．１％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板
に塗布後、乾燥する際の板温を変更することにより仕上
げ焼鈍開始時の含水率を０．１〜５．３％として１１８
０℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜測定を実
施した。一次被膜密着性評点と一次被膜量を表３に示
す。評点は実施例２の評価方法と同一である。
【００５０】
【表３】
【００５１】表３より明らかなように、含水率が０．３
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量で一
次被膜密着性評点Ａが得られている。
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量で一
次被膜密着性評点Ａが得られている。
【００５２】［実施例４］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。得られた熱延
コイルを１０００℃の中間焼鈍を含む二回冷延で０．２
２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍を行った。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０・００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。得られた熱延
コイルを１０００℃の中間焼鈍を含む二回冷延で０．２
２０mm厚とした後、８６０℃で脱炭焼鈍を行った。
【００５３】その後、ＴｉＯ2 が１０％、ＳｒＳＯ4 が
０．３％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、
乾燥する際の板温を変更することにより仕上げ焼鈍開始
時の含水率を０．１〜５．５％として１２００℃の仕上
げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜測定を実施した。一
次被膜密着性評点と一次被膜量を表４に示す。評点は実
施例２の評価方法と同一である。
０．３％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、
乾燥する際の板温を変更することにより仕上げ焼鈍開始
時の含水率を０．１〜５．５％として１２００℃の仕上
げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜測定を実施した。一
次被膜密着性評点と一次被膜量を表４に示す。評点は実
施例２の評価方法と同一である。
【００５４】
【表４】
【００５５】表４より明らかなように、含水率が０．３
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量で一
次被膜密着性評点Ａが得られている。
〜３％で、２．５ｇ／ｍ2 以上の良好な一次被膜量で一
次被膜密着性評点Ａが得られている。
【００５６】
【発明の効果】Ｂｉを添加含有した一方向性電磁鋼板用
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延
板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に
仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上
げ焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
において、仕上焼鈍開始時のＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤の含水率を０．３〜３％とすることによって、一
次被膜の良好な超高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
るとともに、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れ
ており、工業的に非常に価値の高い有益なものといえ
る。
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延
板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に
仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上
げ焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
において、仕上焼鈍開始時のＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤の含水率を０．３〜３％とすることによって、一
次被膜の良好な超高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
るとともに、磁区細分化処理後の鉄損特性も極めて優れ
ており、工業的に非常に価値の高い有益なものといえ
る。
【図１】Ｂｉ含有量と、仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤
の含水率と、一次被膜密着性評点との関係を示す図表で
ある。
の含水率と、一次被膜密着性評点との関係を示す図表で
ある。
【図２】仕上げ焼鈍開始時の焼鈍分離剤の含水率と、一
次被膜量と、レーザー照射による磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 との関係を示す図表である。
次被膜量と、レーザー照射による磁区制御後の鉄損Ｗ
17/50 との関係を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｂ (72)発明者 竹田 和年 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 阿部 憲人 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とし、このスラブを加熱した後熱延して製
造した熱延板を、熱延板焼鈍後仕上げ冷延をし、あるい
は中間焼鈍を含む複数の冷延をし、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延をすることによって製品板
厚に仕上げ、脱炭焼鈍した後、鋼板表面にＭｇＯを主成
分とした焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍する一方向性
電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍開始時に焼鈍分
離剤塗膜の含水率を０．３〜３％とすることを特徴とす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする請求項１記載の超
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする請求項１記載の超
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 Ｓ及びＳｅの一方若しくは双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｂ及びＭｏの一方若しくは双方：０．００３０〜０．
３％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材としたことを特徴とする請求項１記載の超
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03499298A JP3397293B2 (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03499298A JP3397293B2 (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
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|---|---|
| JPH11229036A true JPH11229036A (ja) | 1999-08-24 |
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|---|---|
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
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1998
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