JPH1025516A - 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH1025516A JPH1025516A JP8181845A JP18184596A JPH1025516A JP H1025516 A JPH1025516 A JP H1025516A JP 8181845 A JP8181845 A JP 8181845A JP 18184596 A JP18184596 A JP 18184596A JP H1025516 A JPH1025516 A JP H1025516A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
- H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
Abstract
(57)【要約】
【課題】 変圧器に用いられる超高磁束密度一方向性電
磁鋼板の一次被膜を安定して得る。 【解決手段】 Ｂｉを添加含有した超高磁束密度一方向
性電磁鋼スラブを出発材として、脱炭焼鈍後仕上げ焼鈍
前にIg−Loss値が０．４〜１．５％の焼鈍分離剤を塗布
する。
磁鋼板の一次被膜を安定して得る。 【解決手段】 Ｂｉを添加含有した超高磁束密度一方向
性電磁鋼スラブを出発材として、脱炭焼鈍後仕上げ焼鈍
前にIg−Loss値が０．４〜１．５％の焼鈍分離剤を塗布
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トランス等の鉄心
として用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法に関する。
として用いられる｛１１０｝＜００１＞方位集積度を高
度に発達させた超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主にトランスその
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁
化させた時の単位ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
他の電気機器の鉄心材料として使用されており、励磁特
性、鉄損特性等の磁気特性が優れていることが要求され
ている。励磁特性を表す数値としては、通常８００Ａ／
ｍの磁場における磁束密度Ｂ（これをＢ8 と以下示す）
が使用される。また鉄損特性を表す代表的数値として
は、Ｗ17/50 （周波数５０Ｈｚにおいて１．７Ｔまで磁
化させた時の単位ｋｇあたりの鉄損）が用いられる。
【０００３】磁束密度は鉄損特性の重要支配因子であ
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損は良い。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
り、一般的にいって磁束密度が高いほど鉄損は良い。た
だしあまり磁束密度が高くなると、二次再結晶粒が大き
くなることに起因して異常渦電流損失が大きくなり鉄損
を悪くすることがある。これに対しては、磁区制御する
ことによって二次再結晶粒に関係なく鉄損を改善するこ
とができる。
【０００４】一方向性電磁鋼板は製造工程の仕上焼鈍に
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
おいて、二次再結晶を起こさせて鋼板面に｛１１０｝、
圧延方向に＜００１＞を有するいわゆるＧｏｓｓ組織を
発達させることによって得られる。そのなかでＢ8 ≧
１．８８Ｔの優れた励磁特性を持つものは高磁束密度一
方向性電磁鋼板と呼ばれている。
【０００５】高磁束密度一方向性電磁鋼板の代表的製造
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報および特公昭５１−１３４６９号公報に記載の方法
が挙げられる。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる
主なインヒビターとして、前者においてはＭｎＳおよび
ＡｌＮを、後者ではＭｎＳ、ＭｎＳｂ、Ｓｂ等を用いて
いる。上記特許に基づく製品は、現在世界的規模で生産
されている。特公昭４０−１５６４４号公報によれば、
その製造方法は、熱延板焼鈍を施した後に冷延率８０〜
９５％の一回冷延を行うことを特徴としている。
方法としては、田口らによる特公昭４０−１５６４４号
公報および特公昭５１−１３４６９号公報に記載の方法
が挙げられる。Ｇｏｓｓ組織の二次再結晶を起こさせる
主なインヒビターとして、前者においてはＭｎＳおよび
ＡｌＮを、後者ではＭｎＳ、ＭｎＳｂ、Ｓｂ等を用いて
いる。上記特許に基づく製品は、現在世界的規模で生産
されている。特公昭４０−１５６４４号公報によれば、
その製造方法は、熱延板焼鈍を施した後に冷延率８０〜
９５％の一回冷延を行うことを特徴としている。
【０００６】また、一方向性電磁鋼板の表面には、電気
的絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させるといった役割も担っている。
そのため均一に形成させることは極めて重要である。
的絶縁性を有する被膜が形成されていることが要求され
る。この被膜は絶縁性を保持する役割の他、鋼板に張力
を付与し鉄損を低減させるといった役割も担っている。
そのため均一に形成させることは極めて重要である。
【０００７】高磁束密度一方向性電磁鋼板の被膜は、一
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応して
得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とした
ものが用いられ、仕上焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭｇ
2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
次被膜と二次被膜の二段構成である。そのうち一次被膜
は、製造工程の脱炭焼鈍において鋼板表面に形成された
ＳｉＯ2 が、その後に塗布された焼鈍分離剤と反応して
得られる。一般的に焼鈍分離剤はＭｇＯを主成分とした
ものが用いられ、仕上焼鈍時にＳｉＯ2 と反応してＭｇ
2 ＳｉＯ4 となり、これが一次被膜となる。
【０００８】ところで最近、高嶋らによってＢ8 ≧１．
９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方
向性電磁鋼板が報告されている。その代表例としては、
特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。またその製
造方法の代表例としては、特開平６−８８１７１号公報
が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含むことを特
徴としているが、その他は特段、田口らによる特公昭４
０−１５６４４号公報で述べられている製造方法と変わ
りなく、大きな制約もない。
９５Ｔの極めて優れた励磁特性を持つ超高磁束密度一方
向性電磁鋼板が報告されている。その代表例としては、
特開平６−８９８０５号公報が挙げられる。またその製
造方法の代表例としては、特開平６−８８１７１号公報
が挙げられる。いずれもスラブ中にＢｉを含むことを特
徴としているが、その他は特段、田口らによる特公昭４
０−１５６４４号公報で述べられている製造方法と変わ
りなく、大きな制約もない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、鋼中にＢｉを
含むことによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、
一次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なく
ない。
含むことによると考えられる一次被膜密着性の劣化や、
一次被膜形成不良により、製品にならない場合が少なく
ない。
【００１０】本発明は、かかる問題を回避し、極めて磁
束密度の高い一方向性電磁鋼板の一次被膜の安定製造を
可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次被膜形成不良
を改善することを目的とする。
束密度の高い一方向性電磁鋼板の一次被膜の安定製造を
可能にし、一次被膜密着性の劣化や、一次被膜形成不良
を改善することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓお
よびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるスラブを出発材として加熱した後熱延し、熱延
板焼鈍後仕上げ冷延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷
延、あるいは熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延に
よって製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離
剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の製造方法において、Ig−Loss値が０．４〜１．５
％のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布することを
特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
ろは、以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、Ｓお
よびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４０
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、Ｎ：
０．００３０〜０．０１５０％、Ｂｉ：０．０００５〜
０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるスラブを出発材として加熱した後熱延し、熱延
板焼鈍後仕上げ冷延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷
延、あるいは熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延に
よって製品板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離
剤を塗布後、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の製造方法において、Ig−Loss値が０．４〜１．５
％のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布することを
特徴とする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１２】（２）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０
５〜０．５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるスラブ
を出発材とした（１）記載の超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０
５〜０．５０％、Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるスラブ
を出発材とした（１）記載の超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の製造方法。
【００１３】（３）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０
５〜０．５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：
０．０００５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなるスラブを出発材とした（１）記
載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｓｎ：０．０
５〜０．５０％、Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：
０．０００５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなるスラブを出発材とした（１）記
載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１４】（４）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、ＳｂおよびＭ
ｏの一方または双方：０．００３０〜０．３％、Ｂｉ：
０．０００５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなるスラブを出発材とした（１）記
載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
％、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．０２〜０．３
０％、ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜
０．０４０％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０
％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、ＳｂおよびＭ
ｏの一方または双方：０．００３０〜０．３％、Ｂｉ：
０．０００５〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなるスラブを出発材とした（１）記
載の超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明者は、いわゆる超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の一次被膜を、更に安定して得るべく種々の研究を
鋭意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主イン
ヒビターとする一方向性電磁鋼板用スラブを出発材とし
て加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あるい
は中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍後中
間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げた後
に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上げ焼鈍をす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、
前記焼鈍分離剤塗布工程でIg−Loss値が０．４〜１．５
％のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を用いることによ
って、極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の一次被膜を安定製造することに成功した。
する。本発明者は、いわゆる超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の一次被膜を、更に安定して得るべく種々の研究を
鋭意重ねた結果、Ｂｉを含んだＭｎＳとＡｌＮを主イン
ヒビターとする一方向性電磁鋼板用スラブを出発材とし
て加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あるい
は中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍後中
間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げた後
に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上げ焼鈍をす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法において、
前記焼鈍分離剤塗布工程でIg−Loss値が０．４〜１．５
％のＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を用いることによ
って、極めて磁束密度の高い超高磁束密度一方向性電磁
鋼板の一次被膜を安定製造することに成功した。
【００１６】本発明の成分条件について説明する。Ｃは
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
０．０３％未満では、熱延に先立つスラブ加熱時におい
て結晶粒が異常粒成長し、製品において線状細粒と呼ば
れる二次再結晶不良を起こすので好ましくない。一方
０．１５％を超えた場合では、冷延後の脱炭焼鈍におい
て脱炭時間が長時間必要となり経済的でないばかりでな
く、脱炭が不完全となりやすく、製品での磁気時効と呼
ばれる磁性不良を起こすので好ましくない。
【００１７】Ｓｉは鋼の電気抵抗を高めて鉄損の一部を
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
構成する渦電流損失を低減するのに極めて有効な元素で
あるが、２．５％未満では製品の渦電流損失を抑制でき
ない。また４．０％を超えた場合では、加工性が著しく
劣化して常温での冷延が困難になるので好ましくない。
【００１８】Ｍｎは二次再結晶を左右するインヒビター
と呼ばれるＭｎＳ、ＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。０．０２％未満では、二次再結晶を生じさせるのに
必要なＭｎＳ等の絶対量が不足するので好ましくない。
一方、０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時の固溶
が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズが粗大
化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布が損な
われて好ましくない。Ｓ，Ｓｅは上述のＭｎとＭｎＳ，
ＭｎＳｅを形成する重要な元素である。０．００５〜
０．０４０％の範囲を逸脱すると十分なインヒビター効
果が得られないので、Ｓ，Ｓｅの一方または双方をこの
範囲に限定した。
と呼ばれるＭｎＳ、ＭｎＳｅを形成する重要な元素であ
る。０．０２％未満では、二次再結晶を生じさせるのに
必要なＭｎＳ等の絶対量が不足するので好ましくない。
一方、０．３０％を超えた場合は、スラブ加熱時の固溶
が困難になるばかりでなく、熱延時の析出サイズが粗大
化しやすくインヒビターとしての最適サイズ分布が損な
われて好ましくない。Ｓ，Ｓｅは上述のＭｎとＭｎＳ，
ＭｎＳｅを形成する重要な元素である。０．００５〜
０．０４０％の範囲を逸脱すると十分なインヒビター効
果が得られないので、Ｓ，Ｓｅの一方または双方をこの
範囲に限定した。
【００１９】酸可溶性Ａｌは、高磁束密度一方向性電磁
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方、０．０４０％超ではイン
ヒビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果とし
てインヒビター強度を低下させるので好ましくない。Ｎ
は上述の酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成する重要な元素で
ある。０．００３０〜０．０１５０％の範囲を逸脱する
と、十分なインヒビター効果が得られないのでこの範囲
に限定した。
鋼板のための主要インヒビター構成元素であり、０．０
１５％未満では量的に不足してインヒビター強度が不足
するので好ましくない。一方、０．０４０％超ではイン
ヒビターとして析出させるＡｌＮが粗大化し、結果とし
てインヒビター強度を低下させるので好ましくない。Ｎ
は上述の酸可溶性ＡｌとＡｌＮを形成する重要な元素で
ある。０．００３０〜０．０１５０％の範囲を逸脱する
と、十分なインヒビター効果が得られないのでこの範囲
に限定した。
【００２０】更にＳｎについては薄手製品の二次再結晶
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
を安定して得る元素として有効であり、また二次再結晶
粒径を小さくする作用もある。この効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、０．５０％を
超えた場合にはその作用が飽和するのでコストアップの
点から０．５０％以下に限定する。
【００２１】ＣｕについてはＳｎ添加鋼の一次被膜向上
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
元素として有効である。０．０１％未満では効果が少な
く、０．１０％を超えると製品の磁束密度が低下するの
で好ましくない。
【００２２】Ｓｂ，Ｍｏについては薄手製品の二次再結
晶を安定して得る元素として有効である。この効果を得
るためには、Ｓｂ，Ｍｏの一方または双方を０．００３
０％以上の添加が必要であり、０．３０％を超えた場合
にはその作用が飽和するのでコストアップの点から０．
３０％以下に限定する。
晶を安定して得る元素として有効である。この効果を得
るためには、Ｓｂ，Ｍｏの一方または双方を０．００３
０％以上の添加が必要であり、０．３０％を超えた場合
にはその作用が飽和するのでコストアップの点から０．
３０％以下に限定する。
【００２３】Ｂｉは本発明であるＢ8 ≧１．９２Ｔの超
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
出発材であるスラブ中に必須の元素である。すなわち、
磁束密度向上効果がある。０．０００５％未満ではその
効果が十分に得られず、また０．０５％を超えた場合は
磁束密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの
端部に割れが発生するので好ましくない。
高磁束密度一方向性電磁鋼板の安定製造において、その
出発材であるスラブ中に必須の元素である。すなわち、
磁束密度向上効果がある。０．０００５％未満ではその
効果が十分に得られず、また０．０５％を超えた場合は
磁束密度向上効果が飽和するだけでなく、熱延コイルの
端部に割れが発生するので好ましくない。
【００２４】次に、本発明である一次被膜安定製造によ
る密着性の向上と鉄損改善の方法について説明する。上
記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方法
に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コイ
ルに圧延される。
る密着性の向上と鉄損改善の方法について説明する。上
記のごとく成分を調整した超高磁束密度一方向性電磁鋼
板製造用溶鋼は、通常の方法で鋳造する。特に鋳造方法
に限定はない。次いで通常の熱間圧延によって熱延コイ
ルに圧延される。
【００２５】引き続いて、熱延板焼鈍後仕上げ冷延、あ
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
るいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延板焼鈍
後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に仕上げ
るわけであるが、仕上げ冷延前の焼鈍では結晶組織の均
質化と、ＡｌＮの析出制御を行う。
【００２６】その後、連続脱炭焼鈍を施した後仕上げ焼
鈍をする前に、Ig−Loss値が０．４〜１．５％のＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤として塗布することを本発明
は特徴としている。焼鈍分離剤塗布後は仕上げ焼鈍、連
続歪取り焼鈍・二次被膜塗布および焼き付けを行う。更
に、必要に応じてレーザ照射、溝形成等の磁区細分化処
理を施す。
鈍をする前に、Ig−Loss値が０．４〜１．５％のＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤として塗布することを本発明
は特徴としている。焼鈍分離剤塗布後は仕上げ焼鈍、連
続歪取り焼鈍・二次被膜塗布および焼き付けを行う。更
に、必要に応じてレーザ照射、溝形成等の磁区細分化処
理を施す。
【００２７】これまで超高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。例えば、特開平６−８８１７１号公報では全
く述べられていない。それにもかかわらず、一次被膜不
良になる場合があり、安定製造には至っていないのが現
状である。
製造における一次被膜形成については特に言及されてい
なかった。例えば、特開平６−８８１７１号公報では全
く述べられていない。それにもかかわらず、一次被膜不
良になる場合があり、安定製造には至っていないのが現
状である。
【００２８】しかし脱炭焼鈍を施した後仕上げ焼鈍をす
る前に、Ig−Loss値が０．４〜１．５％のＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布することが、｛１１０｝＜０
０１＞方位集積度の極めて優れた一方向性電磁鋼板の一
次被膜の安定形成に極めて重要であることが判明した。
る前に、Ig−Loss値が０．４〜１．５％のＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布することが、｛１１０｝＜０
０１＞方位集積度の極めて優れた一方向性電磁鋼板の一
次被膜の安定形成に極めて重要であることが判明した。
【００２９】図１に、Ｃ：０．０８０％、Ｓｉ：３．２
８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８８％、Ｂｉ：０〜
０．０５００％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍
まで行い、その後Ig−Loss値が０．３〜２．５％のＭｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片面あたり４g/ｍ2
塗布し、後工程処理した時のＢｉ含有量と、ＭｇＯのIg
−Loss値と、一次被膜密着評点とを示す。評点は以下の
ようにして決めた。２０mm径の丸棒に沿って製品を曲げ
ても剥離しない場合をＡ、３０mm径の丸棒に沿って製品
を曲げても剥離しない場合をＢ、３０mm径の丸棒に沿っ
て製品を曲げると剥離する場合をＣとした。すなわち、
評点Ａが最も良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８８％、Ｂｉ：０〜
０．０５００％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍
まで行い、その後Ig−Loss値が０．３〜２．５％のＭｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片面あたり４g/ｍ2
塗布し、後工程処理した時のＢｉ含有量と、ＭｇＯのIg
−Loss値と、一次被膜密着評点とを示す。評点は以下の
ようにして決めた。２０mm径の丸棒に沿って製品を曲げ
ても剥離しない場合をＡ、３０mm径の丸棒に沿って製品
を曲げても剥離しない場合をＢ、３０mm径の丸棒に沿っ
て製品を曲げると剥離する場合をＣとした。すなわち、
評点Ａが最も良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
【００３０】図１より、Ｂｉ含有量が５ppm 未満の場合
は、焼鈍分離剤のIg−Loss値が０．４％未満や１．５％
を超えても一次被膜評点がＡであるが、Ｂｉ含有量が５
ppm以上の場合は、０．４〜１．５％でＡであり、この
範囲外ではＢ、Ｃであることがわかる。
は、焼鈍分離剤のIg−Loss値が０．４％未満や１．５％
を超えても一次被膜評点がＡであるが、Ｂｉ含有量が５
ppm以上の場合は、０．４〜１．５％でＡであり、この
範囲外ではＢ、Ｃであることがわかる。
【００３１】図２は、Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２
２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００７８％、Ｂｉ：０．
００５０％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍まで
行い、その後Ig−Loss値が０．３〜２．２％のＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片面あたり４g/ｍ2 塗布
し、後工程処理した時の、Ig−Loss値と一次被膜量と鉄
損Ｗ17/50 を示す。
２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００７８％、Ｂｉ：０．
００５０％を含有するスラブを通常工程で脱炭焼鈍まで
行い、その後Ig−Loss値が０．３〜２．２％のＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤を鋼板片面あたり４g/ｍ2 塗布
し、後工程処理した時の、Ig−Loss値と一次被膜量と鉄
損Ｗ17/50 を示す。
【００３２】図２より、Ig−Loss値を０．４〜２．５％
とすることによって、一次被膜量が２．５g/ｍ2 以上得
られるため付与張力も十分となり、優れた鉄損が得られ
ていることがわかる。
とすることによって、一次被膜量が２．５g/ｍ2 以上得
られるため付与張力も十分となり、優れた鉄損が得られ
ていることがわかる。
【００３３】これは、以下のことが主原因と考えてい
る。仕上げ焼鈍は一般的にコイル状で行われるが、Ｍｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分
によって必要を超えて酸化度が高まると、Ｂｉ系酸化物
とＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物が生成し、一次被膜形成不良が生じる。逆にＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分によ
って必要を超えて酸化度が下がると、一次被膜の主化合
物となるＭｇ2 ＳｉＯ4 の形成反応が進まず、一次被膜
形成不良が生じる。しかし、焼鈍分離剤のIg−Loss値を
適正に制御することによって、一次被膜形成が安定して
行われたと考えられる。
る。仕上げ焼鈍は一般的にコイル状で行われるが、Ｍｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分
によって必要を超えて酸化度が高まると、Ｂｉ系酸化物
とＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物が生成し、一次被膜形成不良が生じる。逆にＭｇＯを
主成分とする焼鈍分離剤によって持ち込まれた水分によ
って必要を超えて酸化度が下がると、一次被膜の主化合
物となるＭｇ2 ＳｉＯ4 の形成反応が進まず、一次被膜
形成不良が生じる。しかし、焼鈍分離剤のIg−Loss値を
適正に制御することによって、一次被膜形成が安定して
行われたと考えられる。
【００３４】高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造におい
て、一次被膜を安定的に形成させる方法は、これまでに
様々述べられている。例えば、特開昭５９−５６５８２
号公報、特開昭６２−５４０８５号公報、特開平２−２
５９０１７号公報、特開平１−４４２７号公報が挙げら
れる。これらはいずれも焼鈍分離剤中の成分を規定した
り、焼鈍分離剤塗布量を規定したり、脱炭焼鈍によって
形成された表面酸化層の性質を規定したり、あるいは仕
上げ焼鈍における脱Ｎに絡んだ条件を規定するものであ
る。
て、一次被膜を安定的に形成させる方法は、これまでに
様々述べられている。例えば、特開昭５９−５６５８２
号公報、特開昭６２−５４０８５号公報、特開平２−２
５９０１７号公報、特開平１−４４２７号公報が挙げら
れる。これらはいずれも焼鈍分離剤中の成分を規定した
り、焼鈍分離剤塗布量を規定したり、脱炭焼鈍によって
形成された表面酸化層の性質を規定したり、あるいは仕
上げ焼鈍における脱Ｎに絡んだ条件を規定するものであ
る。
【００３５】これらに対し本発明は、一次被膜形成に多
大な影響を及ぼす地鉄中のＢｉに着目して、その酸化物
がＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物を生成することにより一次被膜不良を生じさせると考
えているところが大きく違う。そしてその挙動を焼鈍分
離剤のIg−Loss値によって制御しようとするものであ
り、従来技術とはまったく異なる。
大な影響を及ぼす地鉄中のＢｉに着目して、その酸化物
がＳｉ系酸化物やＡｌ系酸化物との間に低融点複合酸化
物を生成することにより一次被膜不良を生じさせると考
えているところが大きく違う。そしてその挙動を焼鈍分
離剤のIg−Loss値によって制御しようとするものであ
り、従来技術とはまったく異なる。
【００３６】
［実施例１］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍ
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｂｉ：０．００２
０％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後直ちに熱延
して２．２mm厚の熱延コイルとした。熱延コイルに１０
８０℃の焼鈍を施し、一回冷延で０．２２０mm厚とした
後、８５０℃で脱炭焼鈍を行った。
ｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：
０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｂｉ：０．００２
０％を含有するスラブを１３６０℃で加熱後直ちに熱延
して２．２mm厚の熱延コイルとした。熱延コイルに１０
８０℃の焼鈍を施し、一回冷延で０．２２０mm厚とした
後、８５０℃で脱炭焼鈍を行った。
【００３７】その後Ig−Loss値が０．３〜２．２％のＴ
ｉＯ2 が７％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布
し、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらには
レーザ照射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一
次被膜を測定し、磁区制御後に鉄損を測定した。一次被
膜量と鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。
ｉＯ2 が７％添加されたＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布
し、１２００℃の仕上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらには
レーザ照射による磁区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一
次被膜を測定し、磁区制御後に鉄損を測定した。一次被
膜量と鉄損Ｗ17/50 を表１に示す。
【００３８】
【表１】
【００３９】表１より明らかなように、Ig−Loss値が
０．４〜１．５％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが形成されている。また、このことによって０．
７W/kg以上の極めて優れた鉄損が得られている。
０．４〜１．５％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが形成されている。また、このことによって０．
７W/kg以上の極めて優れた鉄損が得られている。
【００４０】［実施例２］Ｃ：０．０７５％、Ｓｉ：
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００３１％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。酸洗後１．６０mmに予備冷延し、１０
００℃の焼鈍後０．２００mmとした。
３．２２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２４％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１２％、Ｂｉ：０．００３１％を含有するスラ
ブを１３３０℃で加熱後直ちに熱延して２．３mm厚の熱
延コイルとした。酸洗後１．６０mmに予備冷延し、１０
００℃の焼鈍後０．２００mmとした。
【００４１】その後ＭｇＯにＴｉＯ2 が１０％、Ｎａ2
Ｂ4 Ｏ7 が０．６％添加されたIg−Loss値が０．２〜
１．８％の焼鈍分離剤を鋼板に塗布し、１２００℃の仕
上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザ照射による磁
区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜を測定し、磁
区制御後に鉄損を測定した。一次被膜評点と、一次被膜
量と、鉄損Ｗ17/50 とを表２に示す。評点はＡが一番良
好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
Ｂ4 Ｏ7 が０．６％添加されたIg−Loss値が０．２〜
１．８％の焼鈍分離剤を鋼板に塗布し、１２００℃の仕
上げ焼鈍、二次被膜塗布、さらにはレーザ照射による磁
区制御を行った。仕上げ焼鈍後に一次被膜を測定し、磁
区制御後に鉄損を測定した。一次被膜評点と、一次被膜
量と、鉄損Ｗ17/50 とを表２に示す。評点はＡが一番良
好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
【００４２】
【表２】
【００４３】表２より明らかなように、Ig−Loss値が
０．４〜１．４％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜量と一次被膜密着性評点Ａが得られている。また、こ
のことによって０．７０W/kg以上の極めて優れた鉄損が
得られている。
０．４〜１．４％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜量と一次被膜密着性評点Ａが得られている。また、こ
のことによって０．７０W/kg以上の極めて優れた鉄損が
得られている。
【００４４】［実施例３］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を施し、二回冷延で
０．２２０mm厚とした後、８４０℃で脱炭焼鈍を行っ
た。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｎ：０．１４％、Ｃｕ：０．０６０％を含有する溶鋼に
Ｂｉを０．０１２２％添加含有したスラブを１３５０℃
で加熱後直ちに熱延して２．０mm厚の熱延コイルとし
た。熱延コイルに１０５０℃の焼鈍を施し、二回冷延で
０．２２０mm厚とした後、８４０℃で脱炭焼鈍を行っ
た。
【００４５】その後、ＴｉＯ2 が８％、Ｓｂ2 （Ｓ
Ｏ4 ）3 が０．１％添加されたIg−Loss値が０．２〜
１．６％のＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、１１８０
℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜を測定し
た。一次被膜密着性評点と、一次被膜量を表３に示す。
評点はＡが一番良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
Ｏ4 ）3 が０．１％添加されたIg−Loss値が０．２〜
１．６％のＭｇＯ焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、１１８０
℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜を測定し
た。一次被膜密着性評点と、一次被膜量を表３に示す。
評点はＡが一番良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
【００４６】
【表３】
【００４７】表３より明らかなように、Ig−Loss値が
０．６〜１．４％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが評点Ａで得られている。
０．６〜１．４％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが評点Ａで得られている。
【００４８】［実施例４］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。１０００℃の
中間焼鈍を含む二回冷延で０．２２０mm厚とした後、８
６０℃で脱炭焼鈍を行った。
３．３０％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓｅ：０．０２５％、
酸可溶性Ａｌ：０．０２５％、Ｎ：０．００８４％、Ｓ
ｂ：０．０２２％、Ｍｏ：０．０１４％、Ｂｉ：０．０
０８０％を含有するスラブを１３５０℃で加熱後直ちに
熱延して２．３mm厚の熱延コイルとした。１０００℃の
中間焼鈍を含む二回冷延で０．２２０mm厚とした後、８
６０℃で脱炭焼鈍を行った。
【００４９】その後ＭｇＯにＴｉＯ2 が１０％、ＳｒＳ
Ｏ4 が０．３％添加された０．１〜２．３％のIg−Loss
値を有した焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、１２００℃の仕
上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜を測定した。一次
被膜密着性評点と、一次被膜量を表４に示す。評点はＡ
が一番良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
Ｏ4 が０．３％添加された０．１〜２．３％のIg−Loss
値を有した焼鈍分離剤を鋼板に塗布後、１２００℃の仕
上げ焼鈍を行った。水洗後、一次被膜を測定した。一次
被膜密着性評点と、一次被膜量を表４に示す。評点はＡ
が一番良好で、以下Ｂ、Ｃと続く。
【００５０】
【表４】
【００５１】表４より明らかなように、Ig−Loss値が
０．４〜１．２％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが評点Ａで得られている。
０．４〜１．２％で、２．５g/ｍ2 以上の良好な一次被
膜厚みが評点Ａで得られている。
【００５２】
【発明の効果】Ｂｉを添加含有した一方向性電磁鋼板用
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延
板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に
仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上
焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
おいて、Ig−Loss値が０．４〜１．５％の焼鈍分離剤を
塗布することによって、一次被膜の良好な超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が得られるとともに、磁区細分化処理
後の鉄損特性も極めて優れており、工業的に価値の高い
有益なものといえる。
スラブから得た熱延コイルを、熱延板焼鈍後仕上げ冷
延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるいは熱延
板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品板厚に
仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布後、仕上
焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に
おいて、Ig−Loss値が０．４〜１．５％の焼鈍分離剤を
塗布することによって、一次被膜の良好な超高磁束密度
一方向性電磁鋼板が得られるとともに、磁区細分化処理
後の鉄損特性も極めて優れており、工業的に価値の高い
有益なものといえる。
【図１】 Ｂｉ含有量と、焼鈍分離剤のIg−Loss値と、
一次被膜密着性評点との関係を示す図表である
一次被膜密着性評点との関係を示す図表である
【図２】 焼鈍分離剤のIg−Loss値と、一次被膜量と、
鉄損Ｗ17/50 との関係を示す図表である。
鉄損Ｗ17/50 との関係を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 筑摩 顯太郎 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵株 式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 難波 英一 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵株 式会社広畑製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材として加熱した後熱延し、熱延板焼鈍後仕
上げ冷延、あるいは中間焼鈍を含む複数の冷延、あるい
は熱延板焼鈍後中間焼鈍を含む複数の冷延によって製品
板厚に仕上げた後に、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布
後、仕上焼鈍をする超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法において、Ig−Loss値が０．４〜１．５％のＭｇ
Ｏを主成分とする焼鈍分離剤を塗布することを特徴とす
る超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とした請求項１記載の超高磁束密度一方向
性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とした請求項１記載の超高磁束密度一方向
性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０３〜０．１５％、 Ｓｉ：２．５〜４．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．３０％、 ＳおよびＳｅの一方または双方：０．００５〜０．０４
０％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜０．０４０％、 Ｎ ：０．００３０〜０．０１５０％、 ＳｂおよびＭｏの一方または双方：０．００３０〜０．
３％、 Ｂｉ：０．０００５〜０．０５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを出発材とした請求項１記載の超高磁束密度一方向
性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181845A JPH1025516A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8181845A JPH1025516A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1025516A true JPH1025516A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16107829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8181845A Pending JPH1025516A (ja) | 1996-07-11 | 1996-07-11 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1025516A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006137972A (ja) * | 2004-11-10 | 2006-06-01 | Jfe Steel Kk | クロムレス被膜付き方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US7981223B2 (en) | 2001-07-16 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Ultra-high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in iron loss at a high magnetic flux density and film properties and method for producing the same |
-
1996
- 1996-07-11 JP JP8181845A patent/JPH1025516A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7981223B2 (en) | 2001-07-16 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Ultra-high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in iron loss at a high magnetic flux density and film properties and method for producing the same |
| JP2006137972A (ja) * | 2004-11-10 | 2006-06-01 | Jfe Steel Kk | クロムレス被膜付き方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP4682590B2 (ja) * | 2004-11-10 | 2011-05-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クロムレス被膜付き方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030304 |