JPH11226949A - ガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 振動疲労特性、クリープ特性に著しく優れた
自動車構造部品、及び、各種構造部材として有用な、ガ
ラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットの提供。 【解決手段】 （Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｂ）ガラス繊
維からなり、（Ａ）および（Ｂ）の量をそれぞれＡ重量
部、Ｂ重量部とした時、Ａ＋Ｂ＝１００重量部、４０≦
Ａ≦９０重量部、１０≦Ｂ≦６０重量部を溶融混練して
なるガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットであって、
該ペレット中の（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）ガラス繊
維との界面にグラフト化ポリアミド樹脂が存在し、該グ
ラフト化ポリアミド樹脂量がガラス繊維１００重量部あ
たり０．１〜２重量部であるペレットであって、動的粘
弾性の温度分散スペクトルにおけるα緩和のｔａｎδの
ピーク値が、ｔａｎδ≦−３．２×１０^-4×Ｂ＋０．０
５７６を満足することを特徴とするガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂ペレット。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂ペレットに関するものである。詳しくは、
機械的強度、特に、疲労特性やクリープ特性の著しく改
良された成形品となるガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペ
レットに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ガラス繊維強化ポリアミド樹脂は、優れ
た機械的強度、剛性、耐熱性、耐薬品性などの特徴を有
するエンジニアリング樹脂として有用であり、自動車用
途および工業用途等幅広い分野に使用されている。また
近年、燃費向上の為の軽量化、低コスト化、部品のモジ
ュール化、一体化の観点から、従来金属が使用されてい
る自動車構造部品をガラス繊維強化ポリアミド樹脂に代
替する動きが顕著である。

【０００３】したがって、金属代替ということにより、
樹脂に要求される性能は一段と苛酷化、長期化が強いら
れ、これまで以上に樹脂材料の長期信頼性の向上が要求
される。特にガラス繊維強化ポリアミド樹脂は、その機
械的特性、耐熱性の観点から自動車エンジンルーム内部
品の材料として使用されているが、中でもエンジンマウ
ント、エアサスペンションタンク、インテークマニホー
ルド等の構造部品への適用を考える場合、重要な強度項
目の１つとして疲労特性があり、部品設計の観点から樹
脂材料の疲労特性の向上が必要となる。

【０００４】しかしながら、ガラス繊維強化ポリアミド
樹脂材料の場合、金属と比較して疲労特性等の動的機械
特性に関する検討はあまり行われておらず、周期的に応
力が負荷するような厳しい条件下での長期信頼性に乏し
かった。しかも、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂材料の
疲労寿命の予測はもちろんのこと、疲労特性とポリマー
構造の関係に対する定量的な知見はほとんどないという
のが現状である。

【０００５】従来、疲労特性を向上させる方法として
は、ガラス繊維濃度を高めて初期の機械的物性を向上さ
せることにより疲労寿命を伸ばす手法が一般的であった
が、部品重量の増加、外観不良等の問題が生じ、必ずし
も満足できる方法ではなかった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ガラス繊維
強化ポリアミド樹脂の優れた特徴を損なわずに、疲労特
性に優れたガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを提
供することを目的とするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、疲労特性
の著しく改良された成形品を与えるガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂ペレットを得るべく検討した結果、ポリアミ
ド樹脂とガラス繊維からなるペレットにおいてポリアミ
ド樹脂とガラス繊維との界面にグラフト化ポリアミド樹
脂が存在し、そのグラフト化ポリアミド樹脂量が特定の
範囲にあるペレットであって、動的粘弾性の温度分散ス
ペクトルにおけるα緩和のｔａｎδのピーク値とガラス
繊維濃度との間に特定の関係式が成立するとき、機械的
強度、特に、疲労特性やクリープ特性の著しく改良され
た成形品となるガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレット
を得ることを見出し、この知見に基づき本発明に到達し
たものである。

【０００８】すなわち、本発明は、（Ａ）ポリアミド樹
脂、（Ｂ）ガラス繊維からなり、（Ａ）および（Ｂ）の
量をそれぞれＡ重量部、Ｂ重量部とした時、Ａ＋Ｂ＝１
００重量部、４０≦Ａ≦９０重量部、１０≦Ｂ≦６０重
量部を溶融混練してなるガラス繊維強化ポリアミド樹脂
ペレットであって、該ペレット中の（Ａ）ポリアミド樹
脂と（Ｂ）ガラス繊維との界面にグラフト化ポリアミド
樹脂が存在し、該グラフト化ポリアミド樹脂量がガラス
繊維１００重量部あたり０．１〜２重量部であるペレッ
トであって、動的粘弾性の温度分散スペクトルにおける
α緩和のｔａｎδのピーク値が、ｔａｎδ≦−３．２×
１０^-4×Ｂ＋０．０５７６を満足することを特徴とする
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットに関する。

【０００９】以下、本発明を詳しく説明する。本発明に
用いる（Ａ）ポリアミド樹脂は、二塩基酸とジアミンの
重縮合物、環状ラクタム開環重合物、アミノカルボン酸
の重縮合物、および、これらのコポリマー、ブレンド物
等が挙げられる。具体的には、ポリアミド６６、ポリア
ミド４６、ポリアミド６１２、ポリアミド６１０、ポリ
アミド６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、などの脂
肪族ポリアミド樹脂、ポリメタキシレンアジパミド（以
下、ポリアミドＭＸＤ６という）、ポリヘキサメチレン
テレフタラミド（以下、ポリアミド６Ｔという）、ポリ
ヘキサメチレンイソフタラミド（以下、ポリアミド６Ｉ
という）などの脂肪族−芳香族ポリアミド樹脂、およ
び、これらの共重合体やブレンド物等を挙げることがで
きる。特に、本発明において好適なポリアミド樹脂とし
ては、耐熱性、機械的強度の点からポリアミド６６、ポ
リアミド６、ポリアミド６６／６、ポリアミド６６／６
Ｉを挙げることができる。

【００１０】ポリアミド樹脂の重合度については、特に
限定されないが、通常の射出成形加工性から、ＪＩＳ
Ｋ６８１０に従って９８％硫酸中濃度１％、２５℃で測
定する相対粘度が２．０以上であることが好ましい。本
発明に用いるポリアミド樹脂の重合方法は特に限定され
ず、溶融重合、界面重合、溶液重合、塊状重合、固相重
合、および、これらを組み合わせた方法を利用すること
ができる。通常、溶融重合が好ましく用いられる。

【００１１】本発明に用いる（Ｂ）ガラス繊維は、通常
ポリアミド樹脂に用いられるものであって、特に制限は
ない。また、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレット中
の数平均繊維長さ（以下、Ｌともいう）、数平均繊維径
（以下、Ｄともいう）、ＬとＤの比（以下、Ｌ／Ｄとも
いう）については特に限定されないが、ガラス繊維強化
ポリアミド樹脂ペレット中の数平均繊維長さ２００μｍ
以上、Ｌ／Ｄ＝２０以上であることが好ましい。

【００１２】ガラス繊維の配合量は、ガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂ペレット１００重量部中、１０〜６０重量
部である。１０重量部未満では機械的強度への改良効果
がなく、６０重量部を越えると成形品の外観が損なわ
れ、比重の増加につながる。本発明に用いるペレット
は、ポリアミド樹脂、ガラス繊維と必要に応じて加える
添加剤等を、適切にデザインされたスクリューを有する
押出し機を用いて溶融混練して得ることが出来る。ポリ
アミド樹脂とガラス繊維との界面に存在するグラフト化
ポリアミド樹脂は、ポリアミド樹脂と表面処理等を施し
たガラス繊維とを溶融混練することにより樹脂とガラス
繊維の界面に形成させるものである。そのグラフト化ポ
リアミド樹脂の量（以下、グラフト化量ともいう）は、
押出条件（温度、スクリューデザイン等）、ポリアミド
樹脂（分子量、末端基濃度）、ガラス繊維の表面処理等
で変え得るが、本発明における範囲のグラフト化量が得
られるものであれば、これらの製造方法は限定されな
い。

【００１３】本発明に言う、ポリアミド樹脂とガラス繊
維との界面に存在するグラフト化ポリアミド樹脂とは、
ポリアミド樹脂ペレットまたは成形品をポリアミド樹脂
の溶媒に浸し、ポリアミド樹脂を溶出させガラス繊維を
析出させた時、溶媒中に溶出せずガラス繊維表面に残る
ポリアミド樹脂を主成分とする有機物のことをいい、赤
外吸収スペクトル、熱分解ガスクロマトグラフ分析で確
認できる。

【００１４】具体例として、ガラス繊維強化ポリアミド
６６樹脂を例に挙げて説明すると、まず、ガラス繊維強
化ポリアミド６６樹脂ペレット又は成形品中のガラス繊
維とグラフト化していないポリアミド６６樹脂を分離す
るためにフェノールと混合する。ポリアミド６６−フェ
ノール溶液部分を除去し、残ったガラス繊維部分を、ポ
リアミド６６が溶出しなくなるまで数回フェノールで洗
浄した後、フェノールを除去するためにエタノールで数
回洗浄後、エタノールを乾燥して除去する。

【００１５】この様にして得られたものが、有機物がグ
ラフト化されたガラス繊維である。この様にして樹脂ペ
レットまたは成形品中から取り出した、有機物がグラフ
ト化されたガラス繊維を、以下、グラフト化ガラス繊維
という。このグラフト化した有機物は、赤外吸収スペク
トル、熱分解ガスクロマトグラフ／マススペクトル分析
の結果から、ポリアミド６６樹脂を主成分とするもので
あることが確認できる。

【００１６】本発明に言う、ポリアミド樹脂とガラス繊
維との界面に存在するグラフト化ポリアミド樹脂の量
（グラフト化量）は、上記の様にして取り出したグラフ
ト化ガラス繊維をＪＩＳ Ｒ３４２０（強熱減量）に従
って測定し、重量減少量から求めることができる。この
界面に存在するグラフト化ポリアミド樹脂の量は、ガラ
ス繊維１００重量部あたり０．１〜２重量部、好ましく
は０．２〜２重量部、さらに好ましくは０．２〜０．７
重量部である。０．１重量部未満ではガラス繊維表面を
充分に被覆することができず、ペレットより得られた成
形品の疲労特性やクリープ特性が充分に発現しないため
好ましくない。また、２重量部を越えると、溶融流動性
が低下し射出成形時の圧力が高くなり好ましくない。

【００１７】また、本発明に用いるペレットには、本発
明の目的を損なわない範囲において、１種または２種以
上の添加物、例えば、他の樹脂ポリマー、無機充填材、
安定剤および禁止剤（酸化劣化、熱劣化、紫外線劣化に
対する）、滑剤および離形剤、着色剤（染料および顔料
を含む）、核形成剤、可塑剤、発泡剤、難燃剤、帯電防
止剤などを目的に応じて適宜加えることが出来る。

【００１８】熱安定剤として、銅化合物、例えば、ヨウ
化銅、臭化第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅、酢酸銅、
プロピオン酸銅、安息香酸銅、アジピン酸銅、テレフタ
ル酸銅、イソフタル酸銅等が挙げられる。キレート剤に
配位した銅錯塩等でもよい。これらの銅化合物は、単独
で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。な
かでもヨウ化銅がガラス転移温度以上における疲労特性
向上に効果的であり、特に好ましい。また、ハロゲン化
アルカリは耐熱性改良剤としても作用するため、ヨウ化
カリウム、臭化カリウム、塩化カリウム、塩化ナトリウ
ムを用いることも好ましい。これらのハロゲン化アルカ
リは単独で用いてもよく、また併用してもよい。

【００１９】本発明において、動的粘弾性の温度分散ス
ペクトルにおけるα緩和とは、ポリアミド樹脂のガラス
転移温度近傍で非晶部に存在する主鎖分子のミクロブラ
ウン運動に起因する緩和現象を表しているものである。
また、ｔａｎδは歪と応力との間の位相角である損失角
の正接であり、緩和の大きさに対応し、後述する方法に
よって得られる。

【００２０】本発明においては、ガラス繊維強化ポリア
ミド樹脂ペレット１００重量部中、ガラス繊維Ｂ重量部
とした時、動的粘弾性の温度分散スペクトルにおけるα
緩和のｔａｎδのピーク値が、ｔａｎδ≦−３．２×１
０^-4×Ｂ＋０．０５７６である。ｔａｎδが−３．２×
１０^-4×Ｂ＋０．０５７６を越えると、疲労特性が充分
に発現しないため好ましくない。ｔａｎδの値は、０に
近いほど好ましい。また、ｔａｎδは、射出成形条件
（樹脂温度、金型温度、射出速度等）、アニール処理等
で変え得るが、本発明における範囲のｔａｎδが得られ
るものであれば、これらの製法は限定されない。

【００２１】本発明のペレットから得られる成形品は、
射出成形、押し出し成形、圧縮成形、ブロー成形など公
知の成形法によって各種成形品に形成される。本発明の
ペレットから得られる成形品は、金型形状を変えること
により、いかなる形状の成形品も作成可能であるが、特
に優れた疲労特性、クリープ特性が要求される自動車構
造部品では、エンジンマウント、エアサスペンションタ
ンク、インテークマニホールド、ラジエータタンク、燃
料噴射ポンプ部品、ベアリングリテーナー、オイルパ
ン、ホイール、シリンダーヘッドカバー、シフトレバー
ブラケット、ラジエータファン、各種シリンダー等への
適用が期待される。また、アジャスター、プラ束、天井
釣り具等の住宅用構造部品、エアコンファン等の家電部
品、椅子の脚、座、背等のＯＡ、家具部品への適用も期
待される。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、実施例、比較例により本発
明を更に説明するが、本発明はこれらに限定されるもの
でない。なお、測定方法、試験片の作成方法等は次の通
りである。 （１）グラフト化量 ポリアミド樹脂ペレットまたはその成形品約５ｇを９０
％フェノール１００ｍｌと混合する（４０℃、２時間攪
拌）。静置するとガラス繊維部分は沈殿するので上澄み
のポリアミド−フェノール溶液を除去する。残ったガラ
ス繊維部分に９０％フェノール１００ｍｌを加えてガラ
ス繊維部分を洗浄する（４０℃、２時間攪拌）。静置す
るとガラス繊維部分は沈殿するので上澄みの溶液を除去
する。この操作を３回繰り返した後、９９．５％エタノ
ール１００ｍｌを加えてフェノールを取り除く（４０
℃、２時間攪拌）。静置するとガラス繊維部分は沈殿す
るので上澄みの溶液を除去する。この操作を３回繰り返
した後、エタノールを除去するために窒素フロー乾燥機
で８０℃、２昼夜乾燥する。

【００２３】この様にして得られたグラフト化ガラス繊
維をＪＩＳ Ｒ３４２０に準じて測定してグラフト化量
を求めた。グラフト化ガラス繊維を１ｇ以上採りその質
量を測定する。次に１１０±５℃で１時間以上乾燥した
後、デシケーターに入れて室温まで放冷してその質量を
測定する（ｍ₁ ）。これを６２５±２０℃に保った電気
炉で恒量になるまで（１５分間）加熱した後取り出し、
デシケーターに入れて室温まで放冷してその質量を量る
（ｍ₂ ）。次式に従って強熱減量（重量部）を算出し、
グラフト化量（重量部）を求める。

【００２４】 グラフト化量＝｛（ｍ₁ −ｍ₂ ）／ｍ₁ ｝×１００ （２）粘弾性試験片の作成 射出成形機（日精樹脂製：ＰＳ４０Ｅ５Ａ）を用いて、
シリンダー温度２９０℃、金型温度８０℃で、ＡＳＴＭ
Ｄ１８２２ ＴＹＰＥ Ｌ試験片を成形した。

【００２５】（３）ｔａｎδ 粘弾性測定解析装置（レオロジ製：ＤＶＥ−Ｖ４）を用
いて、ＡＳＴＭ Ｄ１８２２ ＴＹＰＥ Ｌ試験片の平
行部を短冊状に切削した試験片の動的粘弾性の温度分散
スペクトルを以下の条件で測定した。なお、試験片寸法
は、３．１ｍｍ（幅）×２．９ｍｍ（厚み）×１５ｍｍ
（長さ：つかみ具間距離）であった。

【００２６】測定モード：引張、波形：正弦波、周波
数：３．５Ｈｚ、温度範囲：０℃〜１８０℃、昇温ステ
ップ：２℃／ｍｉｎ、静荷重：４００ｇ、変位振幅：
０．７５μｍである。ｔａｎδは、上記測定方法によっ
て得られる試験片の損失正接のα緩和のピーク値から求
めた。

【００２７】（４）疲労試験片の作成 射出成形機（日精樹脂製：ＰＳ４０Ｅ）を用い、シリン
ダー温度２９０℃、金型温度８０℃で、ＡＳＴＭ Ｄ１
８２２ ＴＹＰＥ Ｓ試験片を成形した。 （５）疲労特性 ２３℃における振動疲労試験は、振動疲労試験機（オリ
エンテック製：ＶＦＡ−１ＫＶＡ）を用いて、引張荷重
制御、チャック間距離：２０ｍｍ、周囲温度：２３℃、
周波数：１０Ｈｚ、応力モード：引張−引張、最大応
力：１１０、１００ＭＰａ、最小応力：５．４ＭＰａの
条件下で測定を行った。

【００２８】１２０℃における振動疲労試験は、振動疲
労試験機（島津製作所製：サーボパルサーＥＨＦ−ＥＧ
５ｋＮ−２０Ｌ）を用いて、引張荷重制御、チャック間
距離：２０ｍｍ、周囲温度：１２０℃、周波数：１００
Ｈｚ、応力モード：引張−引張、最大応力：６０、５０
ＭＰａ、最小応力：５．４ＭＰａの条件下で測定を行っ
た。

【００２９】（６）静的引張強度試験片の作成 射出成形機（日精樹脂製：ＰＳ４０Ｅ）を用い、シリン
ダー温度２９０℃、金型温度８０℃で、ＡＳＴＭ Ｄ６
３８ ＴＹＰＥ Ｉ試験片を成形した。 （７）静的引張強度 ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準じて、試験片を引張試験機（東
洋精機製：ＵＴＭ２５）で、２３℃、クロスヘッドスピ
ード５ｍｍ／分の条件で測定を行った。

【００３０】

【実施例１】４００Ｌのオートクレーブ中に、４０％Ａ
Ｈ塩（アジピン酸／ヘキサメチレンジアミンの等モル
塩）水溶液を仕込み、１．８ＭＰａ加圧下で加熱溶融重
合を行い、冷却固化、造粒してポリアミド６６樹脂ペレ
ットを得た。得られたペレット１００重量部に対して、
ガラス繊維（繊維径１０μｍ×長さ３ｍｍのチョップド
ストランドをアミノシランカップリング剤と無水マレイ
ン酸系集束剤の混合物で表面処理したガラス繊維）５０
重量部とを、２９０℃の温度で２軸押出し機（東芝機械
製；ＴＥＭ３５）を用いて溶融混練して、ガラス繊維濃
度３３重量％の強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得
られたペレットを上記に示す射出成形方法で試験片を作
成し、この試験片を上記測定方法に従って、解析および
諸特性の測定した。２３℃における疲労特性を表１に示
す。

【００３１】

【実施例２】４００Ｌのオートクレーブ中に表１の成分
組成になる様に、４０％ＡＨ塩（アジピン酸／ヘキサメ
チレンジアミンの等モル塩）水溶液、ヨウ化カリウム、
ヨウ化銅を仕込み、１．８ＭＰａ加圧下で加熱溶融重合
を行い、冷却固化、造粒してポリアミド６６樹脂ペレッ
トを得た。このポリアミド６６樹脂ペレットを用いた以
外は、実施例１と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で試
験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、解
析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性を
表１に示す。

【００３２】

【実施例３】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤とウレタン系集束剤の混合物で表面処理したガラ
ス繊維５０重量部を用いた以外は、実施例２と同様にし
てガラス繊維濃度３３重量％の強化ポリアミド樹脂ペレ
ットを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で
試験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、
解析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性
を表１に示す。

【００３３】

【実施例４】ガラス繊維を１００重量部とした以外は、
実施例２と同様にしてガラス繊維濃度５０重量％の強化
ポリアミド樹脂ペレットを得た。このペレットを上記に
示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片を上記
測定方法に従って、解析および諸特性を測定した。２３
℃における疲労特性を表１に示す。

【００３４】

【実施例５】ガラス繊維として、繊維径１３μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤とアクリル系集束剤の混合物で表面処理したガラ
ス繊維５０重量部を用いた以外は、実施例２と同様にし
てガラス繊維濃度３３重量％の強化ポリアミド樹脂ペレ
ットを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で
試験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、
解析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性
を表１に示す。

【００３５】

【実施例６】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤と無水マレイン酸−アクリル系集束剤の混合物で
表面処理したガラス繊維５０重量部を用いた以外は、実
施例１と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレットを得
た。このペレットを上記に示す射出成形方法で試験片を
作成し、この試験片を上記測定方法に従って、解析およ
び諸特性を測定した。２３℃における疲労特性を表１に
示す。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【比較例１】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤で表面処理したガラス繊維５０重量部を用いた以
外は、実施例１と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で試
験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、解
析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性を
表２に示す。

【００３８】

【比較例２】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤で表面処理したガラス繊維５０重量部を用いた以
外は、実施例２と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で試
験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、解
析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性を
表２に示す。

【００３９】

【比較例３】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのガラス繊維（表面処理なし）５０重量部を用い
た以外は、実施例１と同様にして強化ポリアミド樹脂ペ
レットを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法
で試験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従っ
て、解析および諸特性を測定した。２３℃における疲労
特性を表２に示す。

【００４０】

【比較例４】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤とウレタン系集束剤で表面処理したガラス繊維１
００重量部を用いた以外は、実施例２と同様にして強化
ポリアミド樹脂ペレットを得た。このペレットを上記に
示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片を上記
測定方法に従って、解析および諸特性を測定した。２３
℃における疲労特性を表２に示す。

【００４１】

【比較例５】ガラス繊維として、繊維径１３μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤で表面処理したガラス繊維５０重量部を用いた以
外は、実施例２と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。このペレットを上記に示す射出成形方法で試
験片を作成し、この試験片を上記測定方法に従って、解
析および諸特性を測定した。２３℃における疲労特性を
表２に示す。

【００４２】

【比較例６】ガラス繊維として、繊維径１０μｍ×長さ
３ｍｍのチョップドストランドをアミノシランカップリ
ング剤とウレタン−アクリル系集束剤の混合物で表面処
理したガラス繊維５０重量部を用いた以外は、実施例１
と同様にして強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。この
ペレットを上記に示す射出成形方法で試験片を作成し、
この試験片を上記測定方法に従って、解析および諸特性
を測定した。２３℃における疲労特性を表２に示す。

【００４３】

【表２】

【００４４】

【実施例７】実施例２の強化ポリアミド樹脂ペレットを
上記に示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片
を上記測定方法に従って測定した、１２０℃における疲
労特性を表３に示す。

【００４５】

【実施例８】実施例３の強化ポリアミド樹脂ペレットを
上記に示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片
を上記測定方法に従って測定した、１２０℃における疲
労特性を表３に示す。

【００４６】

【比較例７】比較例２の強化ポリアミド樹脂ペレットを
上記に示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片
を上記測定方法に従って測定した、１２０℃における疲
労特性を表３に示す。

【００４７】

【比較例８】比較例３の強化ポリアミド樹脂ペレットを
上記に示す射出成形方法で試験片を作成し、この試験片
を上記測定方法に従って測定した、１２０℃における疲
労特性を表３に示す。

【００４８】

【表３】

【００４９】

【発明の効果】本発明のガラス繊維強化ポリアミド樹脂
ペレットは、機械的特性、特に疲労特性やクリープ特性
の著しく優れたものであり、このペレットからなる自動
車部品、及び、各種構造部材は、非常に耐久性、信頼性
の高い部品である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｂ）ガラス繊
   維からなり、（Ａ）および（Ｂ）の量をそれぞれＡ重量
   部、Ｂ重量部とした時、Ａ＋Ｂ＝１００重量部、４０≦
   Ａ≦９０重量部、１０≦Ｂ≦６０重量部を溶融混練して
   なるガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットであって、
   該ペレット中の（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）ガラス繊
   維との界面にグラフト化ポリアミド樹脂が存在し、該グ
   ラフト化ポリアミド樹脂量がガラス繊維１００重量部あ
   たり０．１〜２重量部であるペレットであって、動的粘
   弾性の温度分散スペクトルにおけるα緩和のｔａｎδの
   ピーク値が、ｔａｎδ≦−３．２×１０^-4×Ｂ＋０．０
   ５７６を満足することを特徴とするガラス繊維強化ポリ
   アミド樹脂ペレット。