JPH11226702A

JPH11226702A - ロール式連続鋳造機及びそのサイド堰とノズル

Info

Publication number: JPH11226702A
Application number: JP4998698A
Authority: JP
Inventors: Tetsuo Fushimi; 哲郎伏見; Nobuhiro Hasebe; 悦弘長谷部; Yoichiro Mochizuki; 陽一郎望月; Hitoshi Takigawa; 整瀧川; Takeo Wakui; 健男涌井
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd; Toshiba Ceramics Co Ltd
Current assignee: Coorstek KK; Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-02-17
Filing date: 1998-02-17
Publication date: 1999-08-24

Abstract

(57)【要約】【課題】低コストで製造でき、十分な耐摩耗性と摺動
性を有するロール式連続鋳造機用のサイド堰を提供す
る。【解決手段】堰本体１５，２１，３１，１１５と、ロ
ールに接触する部分に配置される摺動部材１７，２３，
３３，１１７とから構成され、摺動部材１７，２３，３
３，１１７が堰本体１５，２１，３１，１１５とは別材
料の溶融シリカ質材料で形成されることを特徴とするロ
ール式連続鋳造機用のサイド堰。ノズル本体３ａ，１０
３ａと、ロール側の端部に配置される摺動部材４，１０
４とから構成され、摺動部材４，１０４がノズル本体３
ａ，１０３ａとは別材質のＢＮ質材料で形成されること
を特徴とするロール式連続鋳造用のノズル。前記サイド
堰と前記ノズルの少なくとも一方を備えたロール式連続
鋳造機。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、ロール式連続鋳
造機及びそのサイド堰とノズルに関する。本発明は単ロ
ール式、双ロール式いずれの場合でも、また、双ロール
式の場合には横・縦注ぎ式の両方に適用可能である。

【０００２】

【従来の技術】冷却ロールを用いて、溶融金属から１〜
１０ｍｍ程度の厚さの薄肉鋳片を連続的に製造する鋳造
法として、単ロールによる鋳造法と双ロールによる鋳造
法とがある。さらに、双ロール式連続鋳造機には、いわ
ゆる横注ぎ式と縦注ぎ式がある。横注ぎ式では２個のロ
ールは実質的に縦方向に並べられ、そのロールと一対の
サイド堰と底部を形成するノズルによって形成される湯
だまり部に溶融金属を蓄える。また、縦注ぎ式では実質
的に横方向に並べられた２個のロールと一対のサイド堰
とによって形成される湯だまり部に溶融金属を蓄える。

【０００３】双ロール式連続鋳造機は、所定の間隙を保
って平行に配置され互いに逆方向に回転する２個のロー
ルを利用し、溶融金属を急冷凝固させて金属薄板を製造
する構成になっている。

【０００４】単ロール式は、横注ぎ式の双ロール式連続
鋳造機の上ロールを省いたものにほぼ相当する。そのた
め構造上双ロール式と同じ問題を有している。

【０００５】つまり、単ロール式、双ロール式のいずれ
の方式においても、ロールとノズルの間で湯差しや湯漏
れを皆無にすることが重要である。そのため、サイド堰
やノズルの材料には優れた耐熱衝撃性と耐食性及び摺動
性が要求される。また、熱膨張率がロールと余り違わな
いことも必要である。

【０００６】従来、双ロール式連続鋳造機用のサイド堰
は、例えば、窒化硼素（ＢＮ）質耐火物の一体物として
形成されることが多かった。ＢＮ質耐火物は優れた耐熱
衝撃性と耐食性及び摺動性を備えている。

【０００７】しかしながら、ＢＮ質材料は非常に高価で
あり、製造される金属製品のコストダウンを阻む１つの
要因となっていた。

【０００８】また、ＢＮ質材料はホットプレス法によっ
て製造されるが、当該方法は大型の製品の製造には適し
ていない。それゆえ、鋳造装置が大型化し、それに伴っ
てサイド堰も大きくなり、縦・横共に３００ｍｍ以上と
なった場合には、サイド堰の製造が難しかった。

【０００９】一方、ノズルには一体型のものと、底ノズ
ルとサイドノズルから構成されるものがある。

【００１０】特開昭６３−１０１０５３号公報は、ノズ
ルのシール対策として、ロールと底ノズルの間にセラミ
ックスファイバーを配置し、そのクッション性でシール
性を高める手法を開示している。

【００１１】しかし、セラミックファイバーは機械的強
度が低いため、ロールとの摺動で欠損が発生し、これが
金属製品の表面欠陥をもたらし問題となっていた。

【００１２】そこで、特開平５−３１８０４０号公報
は、セラミックファイバーの欠損対策として、セラミッ
クファイバーとロールの間に金属薄板を介在させる手法
を提案している。

【００１３】しかしながら、金属薄板を用いても、長時
間の連続鋳造では、同様のファイバーフェルトの欠損が
無くなるわけではなかった。

【００１４】なお、双ロール式連続鋳造機は、ツインロ
ール式ストリップキャストとも呼ばれる。また、サイド
堰は、サイドダムとも呼ばれる。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述のよう
な従来技術の問題点を解消し、低コストで製造でき、大
型化も可能であり、安定した連続鋳造操業が可能なロー
ル式連続鋳造機及びそのサイド堰とノズルを提供するこ
とを目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、堰本体（１
５，２１，３１，１１５）と、ロールに接触する部分に
配置される摺動部材（１７，２３，３３，１１７）とか
ら構成され、摺動部材（１７，２３，３３，１１７）が
堰本体（１５，２１，３１，１１５）とは別材料の溶融
シリカ質材料で形成されることを特徴とするロール式連
続鋳造機用のサイド堰を要旨としている。

【００１７】本発明は、ノズル本体（３ａ，１０３ａ）
と、ロール側の端部に配置される摺動部材（４，１０
４）とから構成され、摺動部材（４，１０４）がノズル
本体（３ａ，１０３ａ）とは別材質のＢＮ質材料で形成
されることを特徴とするロール式連続鋳造機用のノズル
も要旨としている。

【００１８】本発明は、前記サイド堰と前記ノズルの少
なくとも一方を備えたロール式連続鋳造機も要旨として
いる。

【００１９】なお、本発明で「ＢＮ質材料」とは、ＢＮ
を５重量％以上含有する材質を指し、「溶融シリカ質」
とは、少なくとも非晶質シリカが９０重量％以上の材質
を指す。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明のロール式連続鋳造機用の
サイド堰は、ロールに接触する部分に堰本体とは別体の
摺動部材を配置し、この摺動部材を堰本体とは別材料の
溶融シリカ質材料で形成することを特徴としている。

【００２１】堰本体は、好ましくはアルミナ−黒鉛質耐
火物で形成する。アルミナ−黒鉛質耐火物は、例えば浸
漬ノズル等に用いられる耐火物であり、耐熱衝撃性や耐
食性に優れている。

【００２２】堰本体を形成するアルミナ−黒鉛質耐火物
は、十分な耐熱衝撃性と耐食性を得るため、アルミナを
３０〜８０重量％、黒鉛を１０〜５０重量％含有するこ
とが好ましい。

【００２３】サイド堰の摺動部材の材料となる溶融シリ
カ質耐火物は、非晶質シリカが９５重量％以上、不純物
５重量％以下であることが好ましい。不純物が５重量％
以上含まれると、加熱中に失透を起こし、欠け落ち等の
不具合が発生し易くなる。

【００２４】溶融シリカ質耐火物の粒度は、最大粒径が
５００μｍとするのが好ましい。最大粒径が５００μｍ
を超える場合には、十分な耐摩耗性及び摺動性が得られ
ないことがある。

【００２５】サイド堰本体と摺動部材は、例えば接着剤
を用いて一体化される。接着剤は、好ましくは２価の金
属塩を触媒にして製造したレゾール型熱硬化性フェノー
ル樹脂アルコール溶液１０〜３０重量％と、金属アルミ
ニウム粉末、アルミニウム−マグネシウム合金粉末及び
アルミニウム−シリコン合金粉末から選んだ少なくとも
１種の粉末２〜１０重量％と、耐火材料６０〜８８重量
％から構成される。

【００２６】少なくとも１種の粉末２〜１０重量％と
は、１種又は２種以上の粉末の合計の重量％を意味して
いる。

【００２７】この接着剤は、結合材として、２価の金属
塩を触媒にして製造したレゾール型熱硬化性フェノール
樹脂を用いるため、４００〜８００℃の温度域で大きな
結合強度が得られる。その理由は、以下のとおりであ
る。

【００２８】２価の金属塩を触媒にして製造したレゾー
ル型熱硬化性フェノール樹脂は、水酸基とメチロール基
によって２価の金属とのキレート結合を含んでおり、１
２０〜１３０℃の熱処理によってエーテル結合に変化す
る。エーテル結合とならないメチロール基は、７０〜８
０℃からメチレン結合化して硬化し始める。一方、エー
テル結合はホルマリンを発生しながらメチレン結合化す
るため、１３０〜１５０℃から硬化する。

【００２９】このように、２価の金属塩を触媒にして製
造したレゾール型熱硬化性フェノール樹脂は硬化温度が
低温から高温にまでわたっており、４００〜８００℃の
温度域で未分解の結合が多く維持されるため、高い結合
強度を維持することができるのである。

【００３０】２価の金属塩を触媒にして製造したレゾー
ル型熱硬化性フェノール樹脂の配合割合を、１０〜３０
重量％に限定した理由を述べる。前記樹脂の配合割合が
１０重量％未満の場合には、特に４００〜８００℃の温
度域で、十分な結合強度が得られなくなる。また、前記
樹脂の配合割合が３０重量％を超える場合には、耐火材
料の割合が少なくなり、十分な耐熱性が得られなくなっ
てしまう。

【００３１】このような観点から、レゾール型熱硬化性
フェノール樹脂のさらに好ましい配合割合は、１５〜２
５重量％である。

【００３２】金属アルミニウム粉末、アルミニウム−マ
グネシウム合金粉末及びアルミニウム−シリコン合金粉
末から選んだ少なくとも１種の粉末の総量を２〜１０重
量％に限定した理由を述べる。これらの粉末の総量が２
重量％未満の場合には、８００℃以上の熱間強度が低く
なると云う不具合が生じる。また、総量が１０重量％を
超えると、フェノール樹脂溶液中の水又はアルコールと
の反応により発生するガスが増え、気泡が多くなると云
う不具合が生じる。

【００３３】このような観点から、前記粉末の総量のさ
らに好ましい配合割合は、３〜８重量％である。

【００３４】また、前記粉末の最大粒径は、１ｍｍ以下
にすることが好ましい。その理由は、１ｍｍ以上では接
着剤の強度が低くなるからである。

【００３５】耐火材料としては、最大粒径が１ｍｍ以下
のアルミナを用いることが好ましい。アルミナの粒径を
１ｍｍ以下にすることによって、接着層厚さを薄くし、
接着強度を高めることができるという利点が得られる。

【００３６】また、耐火材料として、最大粒径が４５μ
ｍ以下のマグネシア粉末１〜５重量％最大と最大粒径１
ｍｍ以下のアルミナを用いることも好ましい。この場
合、粒径が１ｍｍ以下のアルミナの割合は５５〜８７重
量％となる。

【００３７】このように、粒径が４５μｍ以下のマグネ
シア粉末を適量加えることによって、低温域から高温域
までより高い接着強度を保ち、長い耐用を享受すること
ができる。

【００３８】添加するマグネシア粉末の量を１〜５重量
％に限定した理由を述べる。マグネシアが１重量％未満
の場合には、接着剤が硬化し難くなる。また、マグネシ
アが５重量％を超える場合には硬化速度が大き過ぎて作
業性が悪くなってしまう。

【００３９】このような接着剤を用いることによって、
溶融金属で加熱されても、良好な接合を長期に渡って維
持することができる。

【００４０】本発明のロール式連続鋳造機用のサイド堰
の摺動部分は、複数の分割体として構成できる。これら
の分割体も、前記接着剤を用いて互いに接合することが
好ましい。

【００４１】次に、本発明のロール式連続鋳造用のノズ
ルについて述べる。ノズルはノズル本体と、ロール側の
端部に配置される摺動部材とから構成され、摺動部材が
ノズル本体とは別材質のＢＮ質材料で形成されることを
特徴とする。

【００４２】ノズル本体は、好ましくは溶融シリカ質耐
火物で形成する。溶融シリカ質耐火物は熱膨張係数が
０．４×１０^-6／℃と小さいため、耐熱衝撃性に優れて
いる。また、予熱時の熱変形が小さいため、冷却時に設
定したロールとの精度の狂いを少なくできる。

【００４３】ノズルの摺動部材の材料となるＢＮ質材料
は、ＢＮを５〜９９重量％、Ｓｉ₃Ｎ₄、ＡｌＮ、Ａｌ
₂Ｏ₃から選んだ少なくとも１種を９５〜１重量％含ん
でいる。ＢＮ質材料は不可避不純物も含んでいる。

【００４４】ＢＮは耐熱衝撃性及び摺動性を向上すると
共に、鉄の浸潤を防止する作用も有する。ＢＮの添加量
を５重量％以上としたのは、このような効果を十分に大
きくするためである。

【００４５】ＢＮの粒径について述べると、その最大粒
径は１０μｍ以下が望ましい。最大粒径が１０μｍを超
える場合には、十分な摺動性が得られないことがある。

【００４６】摺動材の組成についてはＢＮ単体でもＳＩ
ＡＬＯＮ−ＢＮ、Ｓｉ₃Ｎ₄、ＡＬＯＮ−ＢＮ系複合材
いずれでもよい。

【００４７】添加するＳｉ₃Ｎ₄、ＡｌＮ、Ａｌ₂Ｏ₃
の粒径は、十分な耐摩耗性及び摺動性を得るため、いず
れも５０μｍ以下であることが好ましい。

【００４８】ＢＮ質材料に含まれる不可避不純物とは、
Ｂ₂Ｏ₃、ＣａＯ等である。それらの含有量は、５重量
％以下に抑えることが好ましい。

【００４９】ノズルの先端のロールとの摺動部に接着さ
れ、摺動部材となるＢＮ質材料は、六方晶系の結晶構造
を有するため、機械的な摩擦に対して優れた潤滑性を示
し、また、一様に摩耗し、欠け等による欠損を起し難い
という性質を有する。このようにＢＮ質材料を用いれば
ロールとの摺動によってロールの曲率に合致する形状に
適度に摩耗し、ノズルとロールの隙間を限りなく小さく
することができる。ＢＮ質材料の摺動部材としては、ホ
ットプレス法で製造したものや、窒化珪素等との複合材
料を用いることができる。

【００５０】摺動部材とノズル本体は、前記接着剤を用
いて接合することが好ましい。

【００５１】摺動部材は、複数の分割体として構成でき
る。これらの分割体も前記接着剤を用いて互いに接合す
ることが好ましい。

【００５２】ノズルの先端はノズルとロールとで形成さ
れる湯だまりに隣接しているため、摺動材の接着部は１
２００℃以上の高温となる。摺動材には、ロールとの摺
動によって高温下で機械的応力がかかるため、従来の水
ガラス系、りん酸アルミニウム系の接着剤では熱間での
接着強度が低く、使用できないか、長時間の使用には剥
離等の問題が発生する。これに対し、前記接着剤はカー
ボンボンドによる接着のため、１４００℃でも５ＭＰａ
以上の接着力を有し、摺動材の剥離等の問題の発生はな
い。

【００５３】次に、本発明のロール式連続鋳造機につい
て述べる。本発明のロール式連続鋳造機は、１または２
のロールと、ロールに摺接する一対のサイド堰と、さら
に横注ぎ式の場合においては、底部を形成するノズルと
によって形成される空間に湯だまりを形成し、その中に
蓄えられる溶融金属をロールの回転により所定の厚みに
鋳造するロール式連続鋳造機において、前述のようなサ
イド堰と前述のようなノズルの少なくとも一方を具備す
ることを特徴とする。

【００５４】ロール式連続鋳造機におけるノズルとサイ
ド堰は、前述のような様々な態様で形成することができ
る。

【００５５】

【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。

【００５６】図１は、本発明のサイド堰を備えた双ロー
ル式連続鋳造機（たて注ぎ式）の一部を示す概念図であ
る。双ロール式連続鋳造機１０は、平行に配置された一
対のロール１２を有し、両ロールは図示しない駆動装置
によって互いに反対方向に回転駆動される。ロール１２
の端面側には、サイド堰２０がロール１２と摺動可能に
固定されている。

【００５７】サイド堰２０とロール端面の接触部は、溶
融金属が漏洩しないように確実に当接され、かつ摺動可
能になっている。

【００５８】サイド堰２０とロール１２の周面によっ
て、湯溜まりが形成され、そこに溶融金属が収容され
る。

【００５９】ロール１２を駆動すると、ロール１２で冷
却された溶融金属が、２つのロール１２のすきまから金
属薄帯として連続的に排出される。

【００６０】溶融金属は、双ロール式連続鋳造機１０の
上方に配置したタンディッシュ等から適宜供給できる。

【００６１】サイド堰２０は、堰本体２１と、ロールに
接触する部分に配置される摺動部材２３から構成されて
いる。両者は、別の材料で形成されている。

【００６２】堰本体２１は、ロールとの接触領域周辺に
円弧状の溝を有しており、その溝に摺動部材を配置する
構成になっている。堰本体は、例えばアルミナ４０重量
％、黒鉛３５重量％からなるアルミナ−黒鉛質材料で構
成される。

【００６３】一方、摺動部材２３は、堰本体２１の溝に
対応した円弧形状を有している。摺動部材２３は、溶融
シリカ質材料で形成されている。具体的な組成の一例を
述べると、非晶質シリカ９９重量％、不純物１重量％、
最大粒径３００μｍである。

【００６４】堰本体２１と摺動部材２３は、接着剤２４
を用いて接合されている。接着剤の具体的な組成の一例
を述べると、２価の金属塩を触媒にして製造したレゾー
ル型熱硬化性フェノール樹脂アルコール溶液２２重量％
と、アルミニウム−マグネシウム合金粉６重量％と、ア
ルミナ粉末７２重量％である。

【００６５】図２は、本発明のサイド堰の他の実施例を
示す斜視図である。

【００６６】この実施例では、両側の摺動部材３３がそ
れぞれ２つの分割体３３ａとして形成されている。これ
らの分割体３３ａは、図１と同様の接着剤によって、堰
本体３１に接合されている。分割体３３ａの繋ぎ目３５
にも、接着剤が塗布されている。

【００６７】図３は、本発明による横注ぎ式の双ロール
式連続鋳造機１１の主要部を示す概念図である。図５
は、ノズル３とサイド堰１４の組み立て図である。

【００６８】連続鋳造機１１は、ほぼ縦並びで平行に配
置された一対のロール１ａ，１ｂを有し、両ロールは図
示しない駆動装置によって互いに反対方向に回転駆動さ
れる。

【００６９】下部ロール１ｂには、タンディッシュ２に
固定されたノズル３が均一に押し付けられている。ま
た、上部ロール１ａの端面と下部ロールの回転円周面に
は、サイド堰１４がロール１ａ，１ｂと摺動可能な状態
で、例えばエアーシリンダー等の押圧手段によって押し
付けられている。

【００７０】サイド堰１４とノズル３、サイド堰１４と
ロール１、ノズル３とロール１ｂの接触部は、溶融金属
５が漏洩しないように確実に当接され、しかもサイド堰
１４、ノズル３とロール１ａ，１ｂの接触部は摺動可能
になっている。

【００７１】タンディッシュ２に注入された溶融金属５
は、ノズル３、サイド堰１４及びロールａ，１ｂで形成
された湯だまりに導かれる。ロール１ａ，１ｂを互いに
逆回りに駆動すると、ロール１ａ，１ｂで冷却された溶
融金属が２つのロール１ａ，１ｂの隙間から金属薄帯６
として連続的に排出される。

【００７２】図６に示すように、サイド堰１４は、堰本
体１５と、ロールに接触する部分に配置される摺動部材
１７から構成されている。両者は、別の材料で形成され
ている。

【００７３】堰本体１５は、ロールとの接触領域周辺に
円弧状の溝を有しており、その溝に摺動部材１７が配置
され接着材で固定されている。堰本体１５は、例えばア
ルミナ５０重量％、黒鉛３０重量％からなるアルミナ−
黒鉛質材料で構成される。

【００７４】摺動部材１７は、前記溝に対応した円弧形
状を有している。摺動部材１７は３つの分割体からな
り、非晶質シリカ９９重量％不純物１％の溶融シリカ質
材料で形成されている。

【００７５】堰本体１５と摺動部材１７は、接着剤１６
によって接合されている。接着剤１６は、２価の金属塩
を触媒にして製造したレゾール型熱硬化性フェノール樹
脂アルコール溶液２２％と、アルミニウム−マグネシウ
ム合金粉末６重量％とアルミナ粉末７２重量％の組成を
有する。

【００７６】図４は、ノズル３の先端部分を示してい
る。

【００７７】ノズル３の先端には、ＢＮ含有率７０重量
％、残部がＳｉ₃Ｎ₄からなる材料を常圧法で製造した
ＢＮ質摺動部材４が接着剤７により接合されている。接
着材７は、前記堰本体１５に摺動部材１７を接着した接
着剤１６と同じものを用いた。ＢＮ質摺動部材４は下部
ロール１ｂに押し付けられており、ロールの回転によっ
て適度に摺動摩擦し、下部ロールと同一の曲率となる。
このため、底ノズルと下部ロール１ｂの密着性が向上
し、湯漏れを確実に防止できる。摺動部材４は、幾つか
の分割体で構成して、底ノズルの全幅に渡って接着する
ようにしても良い。

【００７８】図７は、本発明による単ロール式連続鋳造
機１００の主要部を示す概念図である。この単ロール式
連続鋳造機は、図５記載の横注ぎ式の双ロール式連続鋳
造機１１から上部ロール１ａを取り除いた構造である。

【００７９】タンデッシュ１０２に接続するノズル１０
３は、溶融シリカ質からなるノズル本体１０３ａとロー
ルとの摺接部を形成する摺動部材１０４から成ってお
り、両者は接着剤１０７により一体化されている。ノズ
ル本体１０３、摺動部材１０４および接着剤１０７はい
ずれも、前記図５のノズル本体３ａ、摺動部材４および
接着剤７と同じ組成である。

【００８０】ノズルの両端にはロールの周面と摺動しな
がら一対のサイド堰１１４が圧着されている。サイド堰
１１４は、やはり堰本体１１５と摺動部材１１７とから
なり両者は接着剤１１６により一体化されている。堰本
体１１５、摺動部材１１７および接着剤１１６は、図６
で説明した堰本体１５、摺動部材１７および接着剤１６
と同一である。

【００８１】

【発明の効果】請求項１に記載のロール式連続鋳造機用
のサイド堰においては、ＢＮを使用せず低コストで製造
でき、大型化も可能となる。このサイド堰は、十分な耐
摩耗性と摺動性を備えている。

【００８２】前記特定の接着剤で接合することによっ
て、モルタルに比べて大きな接合力を得ることができ、
接合寿命も長くできる。すなわち、堰本体と摺動部材と
の強力な接合を長期に渡って維持できる。

【００８３】請求項３に記載のロール式連続鋳造用のノ
ズルを用いることにより、ノズルと下部ロールの密着性
を高めることができる。また、従来のファイバーフェル
トのように鋳造中に欠け落ちることもなく、湯もれの発
生を防止できる。

【００８４】請求項５及び６に記載のロール式連続鋳造
機は長寿命を享受できる。

【００８５】なお、本発明は前述の実施例に限定されな
い。例えば、サイド堰の摺動部材の形状は円弧状に限ら
ず、ロールとの摺動領域を実質的にカバーする形状であ
れば三角形やその他の形状でも良い。また、複数の分割
体で摺動部材を構成する場合にも、様々な形状の分割体
を採用できることは当然である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の双ロール式連続鋳造機（たて注ぎ式）
のサイド堰の部分を示す概略図。

【図２】本発明のサイド堰の他の実施例を示す斜視図。

【図３】本発明の双ロール式連続鋳造機（横注ぎ式）の
主要部を示す概略図。

【図４】図３の鋳造機のノズルの先端部分を示す断面
図。

【図５】図３の鋳造機のノズルとサイド堰の組立図。

【図６】図３の鋳造機のサイド堰を示す斜視図。

【図７】本発明の単ロール式連続鋳造機の主要部を示す
概略図。

【符号の説明】

１０，１１双ロール式連続鋳造機１００単ロール式連続鋳造機２，１０２タンディッシュ３，１０３ノズル３ａ，１０３ａノズル本体４，１０４摺動部材（ノズル）５，１０５溶融金属６，１０６金属薄板７，１６，２４，３４，１０７，１１６接着剤層１２，１０１ロール２０，３０，１４，１１４サイド堰１５，２１，３１，１１５堰本体１７，２３，３３，１１７摺動部材（サイド堰）３３ａ分割体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者望月陽一郎愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地東芝セラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者瀧川整愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地東芝セラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者涌井健男大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】堰本体（１５，２１，３１，１１５）
と、ロールに接触する部分に配置される摺動部材（１
７，２３，３３，１１７）とから構成され、摺動部材
（１７，２３，３３，１１７）が堰本体（１５，２１，
３１，１１５）とは別材料の溶融シリカ質材料で形成さ
れることを特徴とするロール式連続鋳造機用のサイド
堰。
【請求項２】堰本体（１５，２１，３１，１１５）が
アルミナ−黒鉛質耐火物で形成されることを特徴とする
請求項１に記載のロール式連続鋳造機用のサイド堰。
【請求項３】ノズル本体（３ａ，１０３ａ）と、ロー
ル側の端部に配置される摺動部材（４，１０４）とから
構成され、摺動部材（４，１０４）がノズル本体（３
ａ，１０３ａ）とは別材質のＢＮ質材料で形成されるこ
とを特徴とするロール式連続鋳造機用のノズル。
【請求項４】ノズル本体（３ａ，１０３ａ）と摺動部
材（４，１０４）が、２価の金属塩を触媒にして製造し
たレゾール型熱硬化性フェノール樹脂アルコール溶液１
０〜３０重量％と、金属アルミニウム粉末、アルミニウ
ム−マグネシウム合金粉末及びアルミニウム−シリコン
合金粉末から選んだ少なくとも１種の粉末２〜１０重量
％と、耐火材料６０〜８８重量％から構成される接着剤
を用いて接合されることを特徴とする請求項３に記載の
ロール式連続鋳造機用のノズル。
【請求項５】単ロールまたは横方向又は縦方向に並置
された双ロールと、ロールに溶融金属を導いて湯だまり
を形成するためのノズルとサイド堰を備えたロール式連
続鋳造機において、サイド堰が堰本体（１５，２１，３
１，１１５）とロールに接触する部分に配置される摺動
部材（１７，２３，３３，１１７）とから構成され、摺
動部材（１７，２３，３３，１１７）が堰本体（１５，
２１，３１，１１５）とは別材料の溶融シリカ質材料で
形成されることを特徴とするロール式連続鋳造機。
【請求項６】単ロール又は縦方向に並置された双ロー
ルと、ロールに溶融金属を導いて湯だまりを形成するた
めのノズルとサイド堰を備えたロール式連続鋳造機にお
いて、ノズルがノズル本体（３ａ，１０３ａ）とロール
側の端部に配置される摺動部材（４，１０４）とから構
成され、摺動部材（４，１０４）がノズル本体（３ａ）
とは別材質のＢＮ質材料で形成されることを特徴とする
ロール式連続鋳造機。