JPH11215709A - インバータ制御装置 - Google Patents
インバータ制御装置Info
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- JPH11215709A JPH11215709A JP10008688A JP868898A JPH11215709A JP H11215709 A JPH11215709 A JP H11215709A JP 10008688 A JP10008688 A JP 10008688A JP 868898 A JP868898 A JP 868898A JP H11215709 A JPH11215709 A JP H11215709A
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- H02J3/28—Arrangements for balancing of the load in a network by storage of energy
- H02J3/32—Arrangements for balancing of the load in a network by storage of energy using batteries with converting means
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 定格無効電力以上の無効電力出力を得ること
ができるとともに、定格有効電力以上の有効電力出力を
得ることができるインバータ制御装置を得る。 【解決手段】 可変タップ付き降圧変圧器３、インバー
タ装置５の直流側に接続されて有効電力を供給または消
費するＤＣエネルギー装置７、降圧変圧器の可変タップ
を制御する制御回路１０を備え、制御回路１０は、系統
電圧の実効値を演算する演算回路１１、実効値指令値を
設定する設定回路１２、実効値とその指令値の偏差を演
算する偏差演算回路１３、偏差に対応したタップ指令値
を出力するタップ指令回路１４、可変タップを変更して
インバータ電流を定格以上に出力するか否かを判断する
判断回路１５、判断結果に基づきタップ指令値を変更さ
せるタップ指令回路１６、両タップ指令値のいずれかを
選択する選択回路１７、選択したタップ指令値に基づき
可変タップを変更するタップ変更回路１８を有する。
ができるとともに、定格有効電力以上の有効電力出力を
得ることができるインバータ制御装置を得る。 【解決手段】 可変タップ付き降圧変圧器３、インバー
タ装置５の直流側に接続されて有効電力を供給または消
費するＤＣエネルギー装置７、降圧変圧器の可変タップ
を制御する制御回路１０を備え、制御回路１０は、系統
電圧の実効値を演算する演算回路１１、実効値指令値を
設定する設定回路１２、実効値とその指令値の偏差を演
算する偏差演算回路１３、偏差に対応したタップ指令値
を出力するタップ指令回路１４、可変タップを変更して
インバータ電流を定格以上に出力するか否かを判断する
判断回路１５、判断結果に基づきタップ指令値を変更さ
せるタップ指令回路１６、両タップ指令値のいずれかを
選択する選択回路１７、選択したタップ指令値に基づき
可変タップを変更するタップ変更回路１８を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、有効電力および
／または無効電力を制御するインバータ制御装置に関す
る。
／または無効電力を制御するインバータ制御装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図４は例えば、三菱電機技報・Ｖｏｌ．
６５・Ｎｏ．６・１９９１の「アーク炉フリッカ補償用
大容量アクティブフィルタ」のｐ６２（５８２）に示さ
れた受電変圧器と名乗る降圧変圧器とアクティブフィル
タと名乗るインバータ装置を示すもので、上記文献に示
す図６から高調波フィルタとアーク炉負荷を除いた単線
結線図である。図４において、５はインバータ装置、１
はインバータ装置５の交直変換器、２はインバータ装置
５のインバータ変圧器、４は系統電圧源、３はインバー
タ装置１を系統電圧源４に連系する可変タップ付き降圧
変圧器で、この可変タップ付き降圧変圧器３のタップは
制御回路１０によって可変制御される。６はインバータ
装置５のＤＣコンデンサである。
６５・Ｎｏ．６・１９９１の「アーク炉フリッカ補償用
大容量アクティブフィルタ」のｐ６２（５８２）に示さ
れた受電変圧器と名乗る降圧変圧器とアクティブフィル
タと名乗るインバータ装置を示すもので、上記文献に示
す図６から高調波フィルタとアーク炉負荷を除いた単線
結線図である。図４において、５はインバータ装置、１
はインバータ装置５の交直変換器、２はインバータ装置
５のインバータ変圧器、４は系統電圧源、３はインバー
タ装置１を系統電圧源４に連系する可変タップ付き降圧
変圧器で、この可変タップ付き降圧変圧器３のタップは
制御回路１０によって可変制御される。６はインバータ
装置５のＤＣコンデンサである。
【０００３】７はインバータ装置７のＤＣ側に接続され
たＤＣエネルギー装置であり、インバータ装置５に有効
電力を供給もしくは消費する。このＤＣエネルギー装置
７は、例えば下記のようなものが考えられる。 ａ）ＤＣコンデンサ回路、 ｂ）バッテリー等のＤＣエレルギー蓄積手段に直接接続
されたＤＣ回路、 ｃ）バッテリー等のＤＣエネルギー蓄積手段、チョッパ
回路等に間接的接続されて、直流電圧が一定に制御され
たＤＣ回路、 ｄ）外部電源から充電できるＤＣ回路、 ｅ）抵抗等によって放電できるＤＣ回路、 ｆ）発電機等にＡＣ側を接続されたインバータ装置のＤ
Ｃ回路、 ｇ）フライホイール等のエレルギー蓄積手段を持つ電動
機にＡＣ側を接続されたインバータ装置のＤＣ回路、 ｈ）ＡＶＲ（automatic voltage regulation）機能を持
つ変圧器と整流器回路。
たＤＣエネルギー装置であり、インバータ装置５に有効
電力を供給もしくは消費する。このＤＣエネルギー装置
７は、例えば下記のようなものが考えられる。 ａ）ＤＣコンデンサ回路、 ｂ）バッテリー等のＤＣエレルギー蓄積手段に直接接続
されたＤＣ回路、 ｃ）バッテリー等のＤＣエネルギー蓄積手段、チョッパ
回路等に間接的接続されて、直流電圧が一定に制御され
たＤＣ回路、 ｄ）外部電源から充電できるＤＣ回路、 ｅ）抵抗等によって放電できるＤＣ回路、 ｆ）発電機等にＡＣ側を接続されたインバータ装置のＤ
Ｃ回路、 ｇ）フライホイール等のエレルギー蓄積手段を持つ電動
機にＡＣ側を接続されたインバータ装置のＤＣ回路、 ｈ）ＡＶＲ（automatic voltage regulation）機能を持
つ変圧器と整流器回路。
【０００４】図５は上記可変タップ付き降圧変圧器３の
可変タップを動作させる制御回路１０の一例である。図
５において、１１は系統電圧Ｖ0の実効値を演算する実
効値演算回路、１２は系統電圧Ｖ0の実効値指令値Ｖｏ
＊の設定回路、１３は系統電圧Ｖ0の実効値と指令値Ｖ0
＊との偏差△Ｖ0を演算する偏差演算回路、１４は系統
電圧偏差△Ｖ0に対応したタップを指令するタップ指令
回路、１８はタップ指令回路１４の出力と現在のタップ
とを比較して時間遅延要素をもって可変タップ付き降圧
変圧器３のタップを変更するタップ変更回路である。
可変タップを動作させる制御回路１０の一例である。図
５において、１１は系統電圧Ｖ0の実効値を演算する実
効値演算回路、１２は系統電圧Ｖ0の実効値指令値Ｖｏ
＊の設定回路、１３は系統電圧Ｖ0の実効値と指令値Ｖ0
＊との偏差△Ｖ0を演算する偏差演算回路、１４は系統
電圧偏差△Ｖ0に対応したタップを指令するタップ指令
回路、１８はタップ指令回路１４の出力と現在のタップ
とを比較して時間遅延要素をもって可変タップ付き降圧
変圧器３のタップを変更するタップ変更回路である。
【０００５】次に動作について説明する。系統電圧Ｖ0
は、系統電圧源４に接続された他の負荷の動作状態によ
り定格電圧Ｖ0より定常的に例えば５％も上昇または降
下する。この時、系統電圧Ｖ0の実効値演算回路１１か
らの出力値と設定回路１２からの実効値指令値Ｖ0＊と
の偏差を偏差演算回路１３で演算し、タップ指令回路１
４から系統電圧偏差△Ｖ0に対応したタップが指令さ
れ、タップ変更回路１８により、タップ指令回路１４の
出力のタップ指令値と現在のタップを比較して、時間遅
延要素をもってタップを変更することにより、可変タッ
プ付き降圧変圧器３は、負荷が連系した状態のまま電圧
タップを変更して、二次電圧Ｖsがタップ幅△Ｖs以内に
抑制される。
は、系統電圧源４に接続された他の負荷の動作状態によ
り定格電圧Ｖ0より定常的に例えば５％も上昇または降
下する。この時、系統電圧Ｖ0の実効値演算回路１１か
らの出力値と設定回路１２からの実効値指令値Ｖ0＊と
の偏差を偏差演算回路１３で演算し、タップ指令回路１
４から系統電圧偏差△Ｖ0に対応したタップが指令さ
れ、タップ変更回路１８により、タップ指令回路１４の
出力のタップ指令値と現在のタップを比較して、時間遅
延要素をもってタップを変更することにより、可変タッ
プ付き降圧変圧器３は、負荷が連系した状態のまま電圧
タップを変更して、二次電圧Ｖsがタップ幅△Ｖs以内に
抑制される。
【０００６】図６は可変タップ付き降圧変圧器３の一相
分の単線結線図を示す。系統電圧Ｖ0が定格電圧時に
は、可変タップは、図６に示されたタップＶkにある
が、系統電圧Ｖ0が定常的に定格値より上昇した時に
は、可変タップは、図６に示されたＶ1の方へ１ステッ
プずつ予め設定された時間毎に段階的に移動していき、
二次電圧Ｖsが定格電圧の一定幅以内におさまるように
制御される。逆に、系統電圧Ｖ0が定常的に定格値より
降下した時には、可変タップは、図６に示されたＶ2の
方へ１ステップずつ予め設定された時間毎に段階的に移
動していき、二次電圧Ｖsが定格電圧の一定幅以内にお
さまるように制御される。
分の単線結線図を示す。系統電圧Ｖ0が定格電圧時に
は、可変タップは、図６に示されたタップＶkにある
が、系統電圧Ｖ0が定常的に定格値より上昇した時に
は、可変タップは、図６に示されたＶ1の方へ１ステッ
プずつ予め設定された時間毎に段階的に移動していき、
二次電圧Ｖsが定格電圧の一定幅以内におさまるように
制御される。逆に、系統電圧Ｖ0が定常的に定格値より
降下した時には、可変タップは、図６に示されたＶ2の
方へ１ステップずつ予め設定された時間毎に段階的に移
動していき、二次電圧Ｖsが定格電圧の一定幅以内にお
さまるように制御される。
【０００７】インバータ装置５の交直変換器１は、イン
バータ変圧器２を介して入力されるインバータ電圧Ｖa
の基本波電圧実効値と位相を、可変タップ付き降圧変圧
器３の二次電圧Ｖsの基本波電圧実効値と位相に対して
可変に制御する。ここでは説明を容易にするために、イ
ンバータ変圧器２の巻線比を１対１とし、インバータ変
圧器２を介して入力されるインバータ電流Ｉaが零にお
いて二次電圧Ｖsの実効値とインバータ電圧Ｖaの実効値
は等しいものとする。インダクタンスＸaをもつインバ
ータ変圧器２には、インバータ電圧実効値Ｖaと二次電
圧実効値Ｖsの差電圧実効値△Ｖxa＝Ｖa−Ｖsが印加さ
れるので、差電圧実効値△ＶxaをインダクタンスＸaで
割ったインバータ電流の実効値Ｉaが発生する。この
時、インバータ電流Ｉaの位相は差電圧△Ｖxaに対して
９０度遅れた位相である。
バータ変圧器２を介して入力されるインバータ電圧Ｖa
の基本波電圧実効値と位相を、可変タップ付き降圧変圧
器３の二次電圧Ｖsの基本波電圧実効値と位相に対して
可変に制御する。ここでは説明を容易にするために、イ
ンバータ変圧器２の巻線比を１対１とし、インバータ変
圧器２を介して入力されるインバータ電流Ｉaが零にお
いて二次電圧Ｖsの実効値とインバータ電圧Ｖaの実効値
は等しいものとする。インダクタンスＸaをもつインバ
ータ変圧器２には、インバータ電圧実効値Ｖaと二次電
圧実効値Ｖsの差電圧実効値△Ｖxa＝Ｖa−Ｖsが印加さ
れるので、差電圧実効値△ＶxaをインダクタンスＸaで
割ったインバータ電流の実効値Ｉaが発生する。この
時、インバータ電流Ｉaの位相は差電圧△Ｖxaに対して
９０度遅れた位相である。
【０００８】インバータ装置５が発生するインバータ電
圧Ｖaの実効値と位相は、有効電力および／または無効
電力の流れる方向により可変に制御される。差電圧△Ｖ
xaが二次電圧Ｖsに対して同位相の時、インバータ電圧
Ｖaは（Ｖs＋△Ｖxa）と実効値が大きくなり、インバー
タ電流Ｉaが二次電圧Ｖsより９０度進んだ位相で発生
し、進相の無効電力が発生するコンデンサ動作となる。
逆に、差電圧△Ｖxaが二次電圧Ｖsに対して１８０度位
相差がある時、インバータ電圧Ｖaは（Ｖs−△Ｖxa）と
実効値が小さくなり、インバータ電流Ｉaが二次電圧Ｖs
より９０度遅れた位相で発生し、遅相の無効電力が発生
するリアクトル動作となる。
圧Ｖaの実効値と位相は、有効電力および／または無効
電力の流れる方向により可変に制御される。差電圧△Ｖ
xaが二次電圧Ｖsに対して同位相の時、インバータ電圧
Ｖaは（Ｖs＋△Ｖxa）と実効値が大きくなり、インバー
タ電流Ｉaが二次電圧Ｖsより９０度進んだ位相で発生
し、進相の無効電力が発生するコンデンサ動作となる。
逆に、差電圧△Ｖxaが二次電圧Ｖsに対して１８０度位
相差がある時、インバータ電圧Ｖaは（Ｖs−△Ｖxa）と
実効値が小さくなり、インバータ電流Ｉaが二次電圧Ｖs
より９０度遅れた位相で発生し、遅相の無効電力が発生
するリアクトル動作となる。
【０００９】また、インバータ電流Ｉaが二次電圧Ｖsと
同位相で発生するように差電圧△Ｖxaを発生する時、イ
ンバータ電圧Ｖaは√（Ｖs 2＋△Ｖxa 2）となり、有効電
力がインバータ装置５の交流から直流に流れるコンバー
タ動作となる。逆に、インバータ電流Ｉaが二次電圧Ｖs
と１８０度位相差で発生するように差電圧△Ｖxaを発生
する時、インバータ電圧Ｖaは√（Ｖs 2＋△Ｖxa 2）とな
り、有効電力がインバータ装置５の直流から交流に流れ
るインバータ動作となる。
同位相で発生するように差電圧△Ｖxaを発生する時、イ
ンバータ電圧Ｖaは√（Ｖs 2＋△Ｖxa 2）となり、有効電
力がインバータ装置５の交流から直流に流れるコンバー
タ動作となる。逆に、インバータ電流Ｉaが二次電圧Ｖs
と１８０度位相差で発生するように差電圧△Ｖxaを発生
する時、インバータ電圧Ｖaは√（Ｖs 2＋△Ｖxa 2）とな
り、有効電力がインバータ装置５の直流から交流に流れ
るインバータ動作となる。
【００１０】インバータ定格電圧Ｖa0をインバータ電流
Ｉaが零の時のインバータ電圧Ｖaと定義するが、インバ
ータの容量はインバータ電流Ｉaとインバータ定格電圧
Ｖa0の積で定義する。インバータ装置５の直流電圧Ｅd
とインバータ定格電圧Ｖa0との関係式（１）は、 Ｅd≧Ｋ×√２×Ｖa0×√（（１＋Ｘa・Ｉa・ｃｏｓθ）2 ＋（Ｘa・Ｉa・ｓｉｎθ）2） （１） となる。
Ｉaが零の時のインバータ電圧Ｖaと定義するが、インバ
ータの容量はインバータ電流Ｉaとインバータ定格電圧
Ｖa0の積で定義する。インバータ装置５の直流電圧Ｅd
とインバータ定格電圧Ｖa0との関係式（１）は、 Ｅd≧Ｋ×√２×Ｖa0×√（（１＋Ｘa・Ｉa・ｃｏｓθ）2 ＋（Ｘa・Ｉa・ｓｉｎθ）2） （１） となる。
【００１１】ここで、ｓｉｎθ＝ｉp／（ｉp 2＋
ｉq 2）、ｃｏｓθ＝ｉq／（ｉp 2＋ｉq 2）、Ｉa＝√（ｉ
p 2＋ｉq 2）と定義し、θ＝０°をコンバータ動作、θ＝
９０°をコンデンサ動作、θ＝１８０°をインバータ動
作、θ＝２７０°をリアクトル動作とし、ｉp（＞０）
をコンバータ動作の有効電流、ｉq（＞０）をコンデン
サ動作の進相の無効電流、ｉp（＜０）をインバータ動
作の有効電流、ｉq（＜０）をリアクトル動作の無効電
流とする。また、定数Ｋは、インバータ装置５の構成や
制御性能で決まる定数で、例えばＫ＝１．２のように、
通常はＫ＞１であるが、ここでは本論の要点に無関係な
定数なので、理想状態のＫ＝１とする。
ｉq 2）、ｃｏｓθ＝ｉq／（ｉp 2＋ｉq 2）、Ｉa＝√（ｉ
p 2＋ｉq 2）と定義し、θ＝０°をコンバータ動作、θ＝
９０°をコンデンサ動作、θ＝１８０°をインバータ動
作、θ＝２７０°をリアクトル動作とし、ｉp（＞０）
をコンバータ動作の有効電流、ｉq（＞０）をコンデン
サ動作の進相の無効電流、ｉp（＜０）をインバータ動
作の有効電流、ｉq（＜０）をリアクトル動作の無効電
流とする。また、定数Ｋは、インバータ装置５の構成や
制御性能で決まる定数で、例えばＫ＝１．２のように、
通常はＫ＞１であるが、ここでは本論の要点に無関係な
定数なので、理想状態のＫ＝１とする。
【００１２】インバータ装置５によるコンデンサ動作、
リアクトル動作、コンバータ動作、インバータ動作のう
ち、インバータ電圧実効値Ｖaもしくは波高値（√２×
Ｖa）が最大になるのはコンデンサ動作の時である。コ
ンデンサ動作の時、θ＝９０°における関係式（１）よ
り、 Ｅd≧√２×Ｖa0×（１＋Ｘa・Ｉq） （２） となり、発生できる進相無効電流Ｉqの上限Ｉq1は、交
直変換器１の変換素子としてＧＴＯやＩＧＢＴ等の電力
用半導体素子（以後、素子と略す）の可制御最大電流以
下であるとすると、 Ｉq1＝（Ｅd／（√２×Ｖa0）−１）／Ｘa （３） となる。
リアクトル動作、コンバータ動作、インバータ動作のう
ち、インバータ電圧実効値Ｖaもしくは波高値（√２×
Ｖa）が最大になるのはコンデンサ動作の時である。コ
ンデンサ動作の時、θ＝９０°における関係式（１）よ
り、 Ｅd≧√２×Ｖa0×（１＋Ｘa・Ｉq） （２） となり、発生できる進相無効電流Ｉqの上限Ｉq1は、交
直変換器１の変換素子としてＧＴＯやＩＧＢＴ等の電力
用半導体素子（以後、素子と略す）の可制御最大電流以
下であるとすると、 Ｉq1＝（Ｅd／（√２×Ｖa0）−１）／Ｘa （３） となる。
【００１３】コンバータ動作やインバータ動作の時、θ
＝０°もしくはθ＝１８０°における関係式（１）よ
り、 Ｅd≧√２×Ｖa0×√（１＋（Ｘa・Ｉp）2） （４） となり、発生できる有効電流Ｉpの上限Ｉp1は、素子の
可制御最大電流以下であるとすると、 Ｉp1＝（√（（Ｅd／（√２×Ｖa0））2−１））／Ｘa （５） となる。
＝０°もしくはθ＝１８０°における関係式（１）よ
り、 Ｅd≧√２×Ｖa0×√（１＋（Ｘa・Ｉp）2） （４） となり、発生できる有効電流Ｉpの上限Ｉp1は、素子の
可制御最大電流以下であるとすると、 Ｉp1＝（√（（Ｅd／（√２×Ｖa0））2−１））／Ｘa （５） となる。
【００１４】インバータ装置５の直流電圧Ｅdは、素子
定格電圧や素子の直列接続数等のインバータ装置５の構
成によって決まる定数である。この時、インバータ電圧
波高値（√２×Ｖa0）をインバータ直流電圧Ｅdに対し
て余裕のない値に設計した場合、例えばＥd／（√２×
Ｖa0）＝１．１、Ｘa＝０．２とした場合、Ｉq1＝０．
５に対してＩp1＝２．３と、進相無効電流の実効値｜ｉ
q1｜は有効電流実効値｜ｉp1｜ほど出力できないことに
なる。
定格電圧や素子の直列接続数等のインバータ装置５の構
成によって決まる定数である。この時、インバータ電圧
波高値（√２×Ｖa0）をインバータ直流電圧Ｅdに対し
て余裕のない値に設計した場合、例えばＥd／（√２×
Ｖa0）＝１．１、Ｘa＝０．２とした場合、Ｉq1＝０．
５に対してＩp1＝２．３と、進相無効電流の実効値｜ｉ
q1｜は有効電流実効値｜ｉp1｜ほど出力できないことに
なる。
【００１５】
【課題を解決するための手段】従来のインバータ制御装
置は以上のように構成されているので、設計上決められ
た定格無効電力以上の無効電力を得ることができなかっ
たので、素子定格や素子接続数を増やして直流電圧を上
げる等のインバータの構成そのものを大きくすることが
必要である。また、設計上決められた定格有効電力以上
の有効電力を得ることができない等の問題点があった。
置は以上のように構成されているので、設計上決められ
た定格無効電力以上の無効電力を得ることができなかっ
たので、素子定格や素子接続数を増やして直流電圧を上
げる等のインバータの構成そのものを大きくすることが
必要である。また、設計上決められた定格有効電力以上
の有効電力を得ることができない等の問題点があった。
【００１６】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたものであり、定格無効電力以上の無効電力
出力を得ることができるとともに、定格有効電力以上の
有効電力出力を得ることができるインバータ制御装置を
得ることを目的とする。
めになされたものであり、定格無効電力以上の無効電力
出力を得ることができるとともに、定格有効電力以上の
有効電力出力を得ることができるインバータ制御装置を
得ることを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明に係るインバータ制御装置は、有効電力お
よび／または無効電力を制御するインバータ装置と、電
力系統の送配電線に上記インバータ装置を連系するため
の可変タップ付き降圧変圧器と、上記インバータ装置の
直流側に接続されて有効電力を供給もしくは消費するＤ
Ｃエネルギー装置と、上記可変タップ付き降圧変圧器の
可変タップを制御する制御手段とを備え、上記制御手段
は、上記電力系統の系統電圧の実効値を演算する実効値
演算回路と、系統電圧の実効値指令値を設定する設定回
路と、系統電圧の実効値と実効値指令値との偏差を演算
する偏差演算回路と、上記偏差に対応したタップ指令値
を時間遅延要素をもって出力する系統電圧によるタップ
指令回路と、上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タッ
プを変更してインバータ電流を定格以上に出力するか否
かを判断するタップ変更判断回路と、上記タップ変更判
断回路による判断結果に基づいてタップ指令値を時間遅
延要素をもって変更させるインバータ用タップ指令回路
と、上記系統電圧によるタップ指令回路によるタップ指
令値と上記インバータ用タップ指令回路によるタップ指
令値とのいずれかを選択するタップ指令値選択回路と、
上記タップ指令値選択回路により選択されたタップ指令
値に基づいて上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タッ
プを変更するタップ変更回路とを有することを特徴とす
るものである。
に、この発明に係るインバータ制御装置は、有効電力お
よび／または無効電力を制御するインバータ装置と、電
力系統の送配電線に上記インバータ装置を連系するため
の可変タップ付き降圧変圧器と、上記インバータ装置の
直流側に接続されて有効電力を供給もしくは消費するＤ
Ｃエネルギー装置と、上記可変タップ付き降圧変圧器の
可変タップを制御する制御手段とを備え、上記制御手段
は、上記電力系統の系統電圧の実効値を演算する実効値
演算回路と、系統電圧の実効値指令値を設定する設定回
路と、系統電圧の実効値と実効値指令値との偏差を演算
する偏差演算回路と、上記偏差に対応したタップ指令値
を時間遅延要素をもって出力する系統電圧によるタップ
指令回路と、上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タッ
プを変更してインバータ電流を定格以上に出力するか否
かを判断するタップ変更判断回路と、上記タップ変更判
断回路による判断結果に基づいてタップ指令値を時間遅
延要素をもって変更させるインバータ用タップ指令回路
と、上記系統電圧によるタップ指令回路によるタップ指
令値と上記インバータ用タップ指令回路によるタップ指
令値とのいずれかを選択するタップ指令値選択回路と、
上記タップ指令値選択回路により選択されたタップ指令
値に基づいて上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タッ
プを変更するタップ変更回路とを有することを特徴とす
るものである。
【００１８】また、上記可変タップ付き降圧変圧器の出
力側に固定容量コンデンサ設備を設けたことを特徴とす
るものである。
力側に固定容量コンデンサ設備を設けたことを特徴とす
るものである。
【００１９】さらに、上記可変タップ付き降圧変圧器の
出力側に可変容量をもつ無効電力補償装置を設けたこと
を特徴とするものである。
出力側に可変容量をもつ無効電力補償装置を設けたこと
を特徴とするものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】実施の形態１．以下、この発明の
実施の形態１を図に基づいて説明する。図１は図５に示
す従来例の制御回路１０に対応する実施の形態１に係る
制御回路１０を示す構成図であり、図４に示す単線結線
図に適用されるものである。図１において、図５に示す
従来例と同一部分は同一符号を付してその説明は省略す
る。新たな符号として、１５はインバータ装置５のイン
バータ電流Ｉaを定格以上に出力するか否かを判断する
タップ変更判断回路、１６はインバータ装置５から可変
タップを時間遅延要素をもって変更させるインバータ用
タップ指令回路、１７は系統電圧Ｖ0によるタップ指令
回路１４の出力とインバータによるタップ指令回路１６
の出力とのいずれかを選択するタップ指令値選択回路で
ある。
実施の形態１を図に基づいて説明する。図１は図５に示
す従来例の制御回路１０に対応する実施の形態１に係る
制御回路１０を示す構成図であり、図４に示す単線結線
図に適用されるものである。図１において、図５に示す
従来例と同一部分は同一符号を付してその説明は省略す
る。新たな符号として、１５はインバータ装置５のイン
バータ電流Ｉaを定格以上に出力するか否かを判断する
タップ変更判断回路、１６はインバータ装置５から可変
タップを時間遅延要素をもって変更させるインバータ用
タップ指令回路、１７は系統電圧Ｖ0によるタップ指令
回路１４の出力とインバータによるタップ指令回路１６
の出力とのいずれかを選択するタップ指令値選択回路で
ある。
【００２１】次に動作について説明する。無効電力を定
格無効電力以上に出力するために、可変タップ付き降圧
変圧器２のタップを上げてその二次電圧Ｖsを下げ、交
直変換器１に入力されるインバータ電圧Ｖaを下げるこ
とにより、インバータ電流Ｉaが零におけるインバータ
定格電圧Ｖa1を下げて、直流電圧Ｅdとインバータ定格
電圧Ｖa1の波高値（√２×Ｖa 1）（（√２×Ｖa0）より
小さい値）との差電圧を増大させる。ただし、この時、
有効電力出力は零とするため、インバータ電流Ｉaは無
効電流ｉqと等しくなる。
格無効電力以上に出力するために、可変タップ付き降圧
変圧器２のタップを上げてその二次電圧Ｖsを下げ、交
直変換器１に入力されるインバータ電圧Ｖaを下げるこ
とにより、インバータ電流Ｉaが零におけるインバータ
定格電圧Ｖa1を下げて、直流電圧Ｅdとインバータ定格
電圧Ｖa1の波高値（√２×Ｖa 1）（（√２×Ｖa0）より
小さい値）との差電圧を増大させる。ただし、この時、
有効電力出力は零とするため、インバータ電流Ｉaは無
効電流ｉqと等しくなる。
【００２２】進相無効電流Ｉqの上限Ｉq2は、素子の可
制御最大電流以下であるとすると、関係式（３）によ
り、 Ｉq2＝（Ｅd／（√２×Ｖa1）−１）／Ｘa （６） となり、 Ｉq2／Ｉq0＝｛［Ｅd／（√２×Ｖa1）−１］／Ｘa｝ ／｛［Ｅd／（√２×Ｖa0）−１］／Ｘa｝ ＝［Ｅd／（√２×Ｖa1）−１］ ／［Ｅd／（√２×Ｖa0）−１］ ＞１ （７） とＩq0より増大していることがわかる。
制御最大電流以下であるとすると、関係式（３）によ
り、 Ｉq2＝（Ｅd／（√２×Ｖa1）−１）／Ｘa （６） となり、 Ｉq2／Ｉq0＝｛［Ｅd／（√２×Ｖa1）−１］／Ｘa｝ ／｛［Ｅd／（√２×Ｖa0）−１］／Ｘa｝ ＝［Ｅd／（√２×Ｖa1）−１］ ／［Ｅd／（√２×Ｖa0）−１］ ＞１ （７） とＩq0より増大していることがわかる。
【００２３】タップ変更判断回路１５は、インバータ電
流Ｉaが定格まで達したことを検出すると、定格以上の
インバータ電流Ｉaを出力すると判断し、インバータ用
タップ指令回路１６にて適切なタップ値を出力し、タッ
プ指令選択回路１７にて系統電圧Ｖ0によるタップ指令
回路１４の出力とインバータ用タップ指令回路１６の出
力とのいずれかを選択して、タップ変更回路１８で可変
タップ付き降圧変圧器２のタップを変更する。インバー
タ用タップ指令回路１６もタップ指令回路１４も共に時
間遅延要素をもっているが、タップ指令選択回路１７に
おいては時間設定の短い方が優先的、支配的に動作す
る。
流Ｉaが定格まで達したことを検出すると、定格以上の
インバータ電流Ｉaを出力すると判断し、インバータ用
タップ指令回路１６にて適切なタップ値を出力し、タッ
プ指令選択回路１７にて系統電圧Ｖ0によるタップ指令
回路１４の出力とインバータ用タップ指令回路１６の出
力とのいずれかを選択して、タップ変更回路１８で可変
タップ付き降圧変圧器２のタップを変更する。インバー
タ用タップ指令回路１６もタップ指令回路１４も共に時
間遅延要素をもっているが、タップ指令選択回路１７に
おいては時間設定の短い方が優先的、支配的に動作す
る。
【００２４】なお、有効電力を定格有効電力以上に出力
するために、可変タップ付き降圧変圧器２のタップを下
げて、二次電圧Ｖsを上げ、インバータ電圧Ｖaを上げる
ことにより、インバータ電流Ｉaが零におけるインバー
タ定格電圧Ｖa2を上げる。この時、直流電圧Ｅdとイン
バータ定格電圧Ｖa2の波高値（√２×Ｖa2）（（√２×
Ｖa1）より大きい値）との差電圧は減少する。ただし、
この時、無効電力は零とするため、インバータ電流Ｉa
は有効電流ｉpと等しくなる。
するために、可変タップ付き降圧変圧器２のタップを下
げて、二次電圧Ｖsを上げ、インバータ電圧Ｖaを上げる
ことにより、インバータ電流Ｉaが零におけるインバー
タ定格電圧Ｖa2を上げる。この時、直流電圧Ｅdとイン
バータ定格電圧Ｖa2の波高値（√２×Ｖa2）（（√２×
Ｖa1）より大きい値）との差電圧は減少する。ただし、
この時、無効電力は零とするため、インバータ電流Ｉa
は有効電流ｉpと等しくなる。
【００２５】有効電流Ｉpの上限Ｉp2は、素子の可制御
最大電流以下であるとすると、関係式（５）により、 Ｉp2＝［√（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１）］／Ｘa （８） となり、 Ｉp2／Ｉp0＝｛［√（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１）／Ｘa ｝ ／｛（√（（Ｅd／（√２×Ｖa0））2−１）／Ｘa｝ ＝√｛（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１） ／｛（（Ｅｄ／（√２×Ｖa0））2−１）｝ ＞１ （９） とＩp0より増大していることがわかる。
最大電流以下であるとすると、関係式（５）により、 Ｉp2＝［√（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１）］／Ｘa （８） となり、 Ｉp2／Ｉp0＝｛［√（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１）／Ｘa ｝ ／｛（√（（Ｅd／（√２×Ｖa0））2−１）／Ｘa｝ ＝√｛（（Ｅd／（√２×Ｖa2））2−１） ／｛（（Ｅｄ／（√２×Ｖa0））2−１）｝ ＞１ （９） とＩp0より増大していることがわかる。
【００２６】タップ変更判断回路１５は、インバータ電
流Ｉaが定格まで達したことを検出すると、定格以上の
インバータ電流Ｉaを出力すると判断し、インバータ用
タップ指令回路１６にて適切なタップ値を出力し、タッ
プ指令選択回路１７は系統電圧Ｖoによるタップ指令回
路１４の出力とインバータ用タップ指令回路１６の出力
とのいずれかのインバータ電流Ｉaが小さくなる方を選
択して、タップ変更回路１８で可変タップ付き降圧変圧
器２のタップを変更する。インバータ用タップ指令回路
１６もタップ指令回路１４も共に時間遅延要素をもって
いるが、タップ指令選択回路１７においては時間設定の
短い方が優先的、支配的に動作する。
流Ｉaが定格まで達したことを検出すると、定格以上の
インバータ電流Ｉaを出力すると判断し、インバータ用
タップ指令回路１６にて適切なタップ値を出力し、タッ
プ指令選択回路１７は系統電圧Ｖoによるタップ指令回
路１４の出力とインバータ用タップ指令回路１６の出力
とのいずれかのインバータ電流Ｉaが小さくなる方を選
択して、タップ変更回路１８で可変タップ付き降圧変圧
器２のタップを変更する。インバータ用タップ指令回路
１６もタップ指令回路１４も共に時間遅延要素をもって
いるが、タップ指令選択回路１７においては時間設定の
短い方が優先的、支配的に動作する。
【００２７】実施の形態２．上記実施の形態１では、可
変タップ付き降圧変圧器３の二次側に接続される機器は
インバータ装置５のみの場合について述べたものである
が、図２に示すように、固定容量コンデンサ設備８を設
けるようにすることにより、可変タップ付き降圧変圧器
３のタップを変えなくても二次電圧Ｖsを上昇させるこ
とができる。固定容量コンデンサ設備８は、インバータ
電流Ｉaの進相容量が設定値Ｑ1を越えると投入され、ま
た、設定値Ｑ2を下回ると開放するように制御される
（一般に、Ｑ1＞Ｑ2）。また、上記固定容量コンデンサ
設備８が入り切りする際に発生する電圧変動を過渡的に
和らげるようにインバータ装置５が無効電力を制御して
系統電圧を一定に保つことができるので、上記固定容量
コンデンサ設備８の系統への動揺を抑制することができ
る。
変タップ付き降圧変圧器３の二次側に接続される機器は
インバータ装置５のみの場合について述べたものである
が、図２に示すように、固定容量コンデンサ設備８を設
けるようにすることにより、可変タップ付き降圧変圧器
３のタップを変えなくても二次電圧Ｖsを上昇させるこ
とができる。固定容量コンデンサ設備８は、インバータ
電流Ｉaの進相容量が設定値Ｑ1を越えると投入され、ま
た、設定値Ｑ2を下回ると開放するように制御される
（一般に、Ｑ1＞Ｑ2）。また、上記固定容量コンデンサ
設備８が入り切りする際に発生する電圧変動を過渡的に
和らげるようにインバータ装置５が無効電力を制御して
系統電圧を一定に保つことができるので、上記固定容量
コンデンサ設備８の系統への動揺を抑制することができ
る。
【００２８】実施の形態３．上記実施の形態１では、可
変タップ付き降圧変圧器３の二次側に接続される機器は
インバータ装置５のみの場合について述べたものである
が、図３に示すように、可変容量をもつ無効電力補償装
置９を設けるようにすることにより、可変タップ付き降
圧変圧器３のタップを変えなくても二次電圧Ｖsを上昇
させることができる。しかも、上記実施の形態２の上記
固定容量コンデンサ設備８の入り切りの際に発生する系
統への電圧動揺を、上記可変容量をもつ無効電力補償装
置９により瞬時に無効電力出力を放出または吸収して系
統電圧を一定に保つように制御できるので、系統への動
揺を抑制することができる。
変タップ付き降圧変圧器３の二次側に接続される機器は
インバータ装置５のみの場合について述べたものである
が、図３に示すように、可変容量をもつ無効電力補償装
置９を設けるようにすることにより、可変タップ付き降
圧変圧器３のタップを変えなくても二次電圧Ｖsを上昇
させることができる。しかも、上記実施の形態２の上記
固定容量コンデンサ設備８の入り切りの際に発生する系
統への電圧動揺を、上記可変容量をもつ無効電力補償装
置９により瞬時に無効電力出力を放出または吸収して系
統電圧を一定に保つように制御できるので、系統への動
揺を抑制することができる。
【００２９】また、上記実施の形態１ないし３では、イ
ンバータ変圧器２が設けられる場合について説明した
が、インバータ用リアクトルが設けられる場合であって
もよく、上記実施の形態と同様の効果を奏する。
ンバータ変圧器２が設けられる場合について説明した
が、インバータ用リアクトルが設けられる場合であって
もよく、上記実施の形態と同様の効果を奏する。
【００３０】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、イン
バータ電流の定格以上の無効電力を出力できるように構
成したり、インバータ電流の定格以上の有効電力を出力
できるように構成したので、インバータ装置に過負荷定
格をもたせることができる。また、降圧変圧器のタップ
を制御することにより、インバータ装置の余裕を最小限
に抑えて、容量あたりのコストを安価にすることができ
る。さらに、系統電圧Ｖsの上昇分を見込んでインバー
タ装置の直流電圧Ｅdを高めに設計していた従来のイン
バータ装置に対し、可変タップ付き降圧変圧器のタップ
変更を利用することにより、系統電圧が上昇したり降下
したりする余裕分を設計に盛込む無駄を省くことができ
る利点がある。
バータ電流の定格以上の無効電力を出力できるように構
成したり、インバータ電流の定格以上の有効電力を出力
できるように構成したので、インバータ装置に過負荷定
格をもたせることができる。また、降圧変圧器のタップ
を制御することにより、インバータ装置の余裕を最小限
に抑えて、容量あたりのコストを安価にすることができ
る。さらに、系統電圧Ｖsの上昇分を見込んでインバー
タ装置の直流電圧Ｅdを高めに設計していた従来のイン
バータ装置に対し、可変タップ付き降圧変圧器のタップ
変更を利用することにより、系統電圧が上昇したり降下
したりする余裕分を設計に盛込む無駄を省くことができ
る利点がある。
【００３１】また、可変タップ付き降圧変圧器の二次側
に固定容量コンデンサ設備を設けるようにすることによ
り、可変タップ付き降圧変圧器のタップを変えなくても
二次電圧Ｖsを上昇させることができ、上記固定容量コ
ンデンサ設備が入り切りする際に発生する電圧変動を過
渡的に和らげるようにインバータ装置が無効電力を制御
することで、上記固定容量コンデンサ設備の系統への動
揺を抑制することができる。
に固定容量コンデンサ設備を設けるようにすることによ
り、可変タップ付き降圧変圧器のタップを変えなくても
二次電圧Ｖsを上昇させることができ、上記固定容量コ
ンデンサ設備が入り切りする際に発生する電圧変動を過
渡的に和らげるようにインバータ装置が無効電力を制御
することで、上記固定容量コンデンサ設備の系統への動
揺を抑制することができる。
【００３２】さらに、可変タップ付き降圧変圧器の二次
側に可変容量をもつ無効電力補償装置を設けるようにす
ることにより、可変タップ付き降圧変圧器のタップを変
えなくても二次電圧Ｖsを上昇させることができ、可変
容量をもつ無効電力補償装置により徐々に無効電力出力
を増大させたり減少させたりできるので、系統への動揺
を抑制することができる。
側に可変容量をもつ無効電力補償装置を設けるようにす
ることにより、可変タップ付き降圧変圧器のタップを変
えなくても二次電圧Ｖsを上昇させることができ、可変
容量をもつ無効電力補償装置により徐々に無効電力出力
を増大させたり減少させたりできるので、系統への動揺
を抑制することができる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る制御回路１０
の内部構成図である。
の内部構成図である。
【図２】 この発明の実施の形態２に係るインバータ制
御装置を示す単線結線図である。
御装置を示す単線結線図である。
【図３】 この発明の実施の形態３に係るインバータ制
御装置を示す単線結線図である。
御装置を示す単線結線図である。
【図４】 インバータ装置と関連する機器の単線結線図
である。
である。
【図５】 従来の可変タップ付き降圧変圧器の制御回路
の内部構成図である。
の内部構成図である。
【図６】 可変タップ付き降圧変圧器の一相分の単線結
線図である。
線図である。
１ 交直変換器、２ インバータ変圧器、３ 可変タッ
プ付き降圧変圧器、４ 系統電圧源、５ インバータ装
置、６ ＤＣコンデンサ、７ ＤＣエレルギー装置、８
固定容量コンデンサ設備、９ 可変容量をもつ無効電
力補償装置、１１ 実効値演算回路、１２ 実効値指令
値の設定回路、１３ 偏差演算回路、１４ タップ指令
回路、１５ タップ変更判断回路、１６ インバータ用
タップ指令回路、１７ タップ指令値選択回路、１８
タップ変更回路。
プ付き降圧変圧器、４ 系統電圧源、５ インバータ装
置、６ ＤＣコンデンサ、７ ＤＣエレルギー装置、８
固定容量コンデンサ設備、９ 可変容量をもつ無効電
力補償装置、１１ 実効値演算回路、１２ 実効値指令
値の設定回路、１３ 偏差演算回路、１４ タップ指令
回路、１５ タップ変更判断回路、１６ インバータ用
タップ指令回路、１７ タップ指令値選択回路、１８
タップ変更回路。
Claims (3)
- 【請求項１】 有効電力および／または無効電力を制御
するインバータ装置と、 電力系統の送配電線に上記インバータ装置を連系するた
めの可変タップ付き降圧変圧器と、 上記インバータ装置の直流側に接続されて有効電力を供
給もしくは消費するＤＣエネルギー装置と、 上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タップを制御する
制御手段とを備え、 上記制御手段は、 上記電力系統の系統電圧の実効値を演算する実効値演算
回路と、 系統電圧の実効値指令値を設定する設定回路と、 系統電圧の実効値と実効値指令値との偏差を演算する偏
差演算回路と、 上記偏差に対応したタップ指令値を時間遅延要素をもっ
て出力する系統電圧によるタップ指令回路と、 上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タップを変更して
インバータ電流を定格以上に出力するか否かを判断する
タップ変更判断回路と、 上記タップ変更判断回路による判断結果に基づいてタッ
プ指令値を時間遅延要素をもって変更させるインバータ
用タップ指令回路と、 上記系統電圧によるタップ指令回路によるタップ指令値
と上記インバータ用タップ指令回路によるタップ指令値
とのいずれかを選択するタップ指令値選択回路と、 上記タップ指令値選択回路により選択されたタップ指令
値に基づいて上記可変タップ付き降圧変圧器の可変タッ
プを変更するタップ変更回路とを有することを特徴とす
るインバータ制御装置。 - 【請求項２】 上記可変タップ付き降圧変圧器の出力側
に固定容量コンデンサ設備を設けたことを特徴とする請
求項１記載のインバータ制御装置。 - 【請求項３】 上記可変タップ付き降圧変圧器の出力側
に可変容量をもつ無効電力補償装置を設けたことを特徴
とする請求項１記載のインバータ制御装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10008688A JPH11215709A (ja) | 1998-01-20 | 1998-01-20 | インバータ制御装置 |
| US09/088,054 US5999430A (en) | 1998-01-20 | 1998-06-01 | Inverter control unit |
| CN98115581A CN1079602C (zh) | 1998-01-20 | 1998-07-02 | 逆变器控制装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10008688A JPH11215709A (ja) | 1998-01-20 | 1998-01-20 | インバータ制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11215709A true JPH11215709A (ja) | 1999-08-06 |
Family
ID=11699873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10008688A Pending JPH11215709A (ja) | 1998-01-20 | 1998-01-20 | インバータ制御装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5999430A (ja) |
| JP (1) | JPH11215709A (ja) |
| CN (1) | CN1079602C (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006081286A (ja) * | 2004-09-09 | 2006-03-23 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 電力変換装置の連系変圧器の一次電圧推定方法とその装置 |
| JP2010539886A (ja) * | 2007-09-18 | 2010-12-16 | フライバック エネルギー，インク． | 局所的なエネルギー源から高調波歪みの小さい交流電力を生成する電流波形構造 |
| WO2011133937A2 (en) * | 2010-04-22 | 2011-10-27 | Sntech, Inc. | Apparatus for selecting speed of electrically commutated motor for use in hvac system |
| US8587233B2 (en) | 2010-01-25 | 2013-11-19 | Sntech, Inc. | Speed-defined torque control |
| JP6220438B1 (ja) * | 2016-11-15 | 2017-10-25 | 株式会社日立製作所 | 電圧変動補償装置並びに送配電系統の運用方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4549605B2 (ja) * | 2000-04-06 | 2010-09-22 | リー、ヂャン、ホン | 電源制御装置 |
| BRPI0601093A (pt) * | 2006-02-17 | 2007-11-06 | Eduardo Pedrosa Santos | sistema para regulação de tensão, controle, proteção e monitoração de estado de comutadores sob carga de transformadores de potência, reguladores de tensão, bancos de capacitores e congêneres |
| US7852650B2 (en) * | 2006-10-13 | 2010-12-14 | Pv Powered, Inc. | Selectable line voltage inverters and associated methods |
| US7989983B2 (en) * | 2009-11-24 | 2011-08-02 | American Superconductor Corporation | Power conversion systems |
| JP5502504B2 (ja) * | 2010-01-25 | 2014-05-28 | 株式会社東芝 | 変電所自動制御システム |
| AU2011369270A1 (en) * | 2011-05-24 | 2013-11-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Electrical feeding device |
| US9570909B2 (en) | 2011-07-26 | 2017-02-14 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized power loss reduction control |
| US8838285B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-09-16 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized power factor control |
| US8965588B2 (en) | 2011-07-26 | 2015-02-24 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized voltage control |
| US8838284B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-09-16 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized Volt/VAR control |
| US8761954B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-06-24 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized coordinated volt/VAR control |
| US10890932B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-01-12 | Eaton Intelligent Power Limited | Electrical network configured to magnetically couple to a winding and to control magnetic saturation in a magnetic core |
| US11735923B2 (en) | 2020-07-28 | 2023-08-22 | Eaton Intelligent Power Limited | Voltage regulation device that includes a converter for harmonic current compensation and reactive power management |
Family Cites Families (6)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2635725B2 (ja) * | 1988-11-02 | 1997-07-30 | 東京電力株式会社 | 系統直流連系装置の制御装置 |
| US5428551A (en) * | 1992-09-23 | 1995-06-27 | Siemens Energy & Automation, Inc. | Tap changer monitor apparatus and method |
| SE515140C2 (sv) * | 1995-02-10 | 2001-06-18 | Abb Ab | Anläggning för överföring av elektrisk effekt med hjälp av högspänd likström |
| US5619121A (en) * | 1995-06-29 | 1997-04-08 | Siemens Energy & Automation, Inc. | Load voltage based tap changer monitoring system |
| DE19528827C1 (de) * | 1995-08-05 | 1996-12-12 | Reinhausen Maschf Scheubeck | Verfahren zur Regelung von Stufenschaltern |
-
1998
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Also Published As
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