JPH11213949A - セラミック製放電ランプ - Google Patents
セラミック製放電ランプInfo
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- JPH11213949A JPH11213949A JP1597898A JP1597898A JPH11213949A JP H11213949 A JPH11213949 A JP H11213949A JP 1597898 A JP1597898 A JP 1597898A JP 1597898 A JP1597898 A JP 1597898A JP H11213949 A JPH11213949 A JP H11213949A
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Abstract
て所期のランプ特性を有し、しかも、製造コストの小さ
いセラミック製放電ランプを提供すること。 【解決手段】 透光性多結晶アルミナよりなるバルブ10
と、このバルブ10内に互いに対向するよう配置された一
対の電極21とを具えてなるセラミック製放電ランプにお
いて、バルブ10の表面におけるカルシウムの表面被覆率
が3%以下であることを特徴とする。また、バルブ10を
構成する透光性多結晶アルミナの平均結晶粒子径が20
〜40μmであることが好ましい。
Description
ミナよりなるバルブを有するセラミック製放電ランプに
関する。
源や紫外線処理装置の光源として、高圧または低圧の水
銀放電ランプやメタルハライドランプなどの放電ランプ
が使用されている。このような放電ランプでは、透光性
のバルブの発光管部内に一対の電極が互いに対向するよ
う配置されると共に、水銀、希ガス、および必要に応じ
て各種の金属ハロゲン化物よりなる発光物質が封入され
ている。放電ランプのバルブは、通常、石英ガラスによ
り形成され、球形または楕円球形の発光管部と、その両
端に一体に連設された封止管部とを有してなり、先端に
電極を有する電極構造体がこの封止管部において封着さ
れることによって、当該封止管部に気密封止構造が形成
されると共に、発光管部内に気密に伸びる電流供給部が
構成されている。
他に、例えばアルミナ、イットリア、イットリウム−ア
ルミニウム−ガーネット(いわゆる「YAG」)、ジル
コニアなどの透光性セラミックスが知られており、この
透光性セラミックスは、石英ガラスに比較して、機械的
強度が大きいこと、耐熱温度が高いこと、特定の金属元
素に対して優れた耐蝕性を有することなどの利点を有し
ている。このため、最近においては、バルブを透光性セ
ラミックス、特に、透光性多結晶アルミナにより形成し
たセラミック製放電ランプが注目されている。
電ランプにおいては、以下のような問題がある。石英ガ
ラス製のバルブを有する放電ランプの製造においては、
そのバルブ材に対して一旦真空脱ガス処理を行えば、そ
の後、このバルブ材が大気中に晒されることによってそ
の表面に例えば水分子が吸着しても、当該バルブ材に対
してあらためて約400℃の真空加熱を行うことによっ
てその表面に吸着した水分子を除去することができ、そ
の結果、完成後の放電ランプの発光管内に取り込まれる
水分子の量を少なくすることができる。然るに、透光性
多結晶アルミナは、石英ガラスに比較して、表面に吸着
した水分子やCO、ハイドロカーボン分子を除去しにく
いものである。そのため、セラミックス製放電ランプの
製造においては、そのバルブ材に対して一旦真空脱ガス
処理を行った場合でも、その後、このバルブ材が大気中
に晒されることによってその表面に水分子やCO、ハイ
ドロカーボン分子が吸着したときには、400℃程度の
真空加熱では表面に吸着した水分子を除去することはで
きない。そして、バルブの内面に吸着した水分子が放電
空間に放出されると、当該水分子によって、始動電圧の
上昇、発光管の黒化現象などが生じるため、所期のラン
プ特性を有するセラミック製放電ランプを得ることが困
難となる。また、COやハイドロカーボン分子が放電空
間に放出されると、発光物質の酸化や始動電圧の上昇を
起こす。
のバルブの発光管部内に取り込まれる水分子の量と、得
られる放電ランプのランプ特性との関係については、次
のことが判明している。 (1)ランプの始動特性:水分子がバルブの発光管部内
に取り込まれると、ランプの始動電圧が上昇する。発光
管部内における水分子の濃度が数百ppmになると、当
該放電ランプには、点灯時の始動性に不具合が生じる。 (2)発光管の黒化現象:水分子がバルブの発光管部内
に取り込まれると、当該放電ランプの点灯中において、
水分子がアーク中で解離して電極物質であるタングステ
ンと反応することにより、タングステン酸化物(WO2
あるいはWO3 )が生成され、このタングステン酸化物
は蒸発してバルブの内壁に付着する。そして、バルブの
内壁に付着したタングステン酸化物が水素分子によって
還元されることにより、当該バルブの内壁においてタン
グステンと水分子とが生成する。このような現象(いわ
ゆるウォーターサイクル)によって電極物質が当該電極
からバルブの内壁に輸送されることにより、バルブの黒
化現象が生ずる。特に、メタルハライドランプにおいて
は、水素分子によって気相中のタングステンの溶解度が
増大するため、バルブの黒化現象が早期に生じやすい。
ンプの製造においては、それぞれ脱ガス処理されたバル
ブ材および電極構造体を、大気中に晒すことなく、水分
濃度が極めて小さい環境下、例えばガス精製機によって
雰囲気の露点が−90℃以下に制御されたグローブボッ
クス内に搬入し、このグローブボックス内において、バ
ルブ材および電極構造体の組立・封止作業が行われる。
然るに、グローブボックス内における雰囲気の露点を−
90℃以下に制御するためには、高い能力を有する高価
なガス精製機を用いることが必要であるため、ランプの
製造コストが高くなる、という問題がある。
な事情に基づいてなされたものであって、その目的は、
バルブ内に取り込まれる水分子の量が少なくて所期のラ
ンプ特性を有し、しかも、製造コストの小さいセラミッ
ク製放電ランプを提供することにある。
め、本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、透光性多結晶
アルミナ中には、不純物としてカルシウムが含有されて
おり、このカルシウムがバルブの表面に偏析して水やC
O、ハイドロカーボン分子などの吸着サイトとして作用
することを見い出し、この知見に基づいて本発明を完成
した。
プは、透光性多結晶アルミナよりなるバルブと、このバ
ルブ内に互いに対向するよう配置された一対の電極とを
具えてなるセラミック製放電ランプにおいて、前記バル
ブの表面におけるカルシウムの表面被覆率が3%以下で
あることを特徴とする。
は、バルブを構成する透光性多結晶アルミナの平均結晶
粒子径が20〜40μmであることが好ましい。
ランプについて詳細に説明する。図1は、本発明のセラ
ミック製放電ランプの一例における構成を示す説明用断
面図である。このセラミック製放電ランプにおいて、バ
ルブ10は、放電空間Sを囲繞する大略球状の発光管部
11と、この発光管部11の両端から外方に伸びるよう
連設された直管状の封止管部12とを有してなり、透光
性多結晶アルミナにより形成されている。このバルブ1
0は、通常、発光管部11の最大外径が8.7〜10.
0mm、内容積は0.4〜0.7mm3 、封止管部12
の外径は1.8〜2.6mm、内径は0.65〜1.0
mm、長さは8〜15mm、全長は32〜40mmとさ
れる。
に対向するよう配置されている。図示の例の電極21
は、封止管部12内から発光管部11内に管軸に沿って
伸びる電極棒22の先端部に、金属コイルが巻き付けら
れて形成されている。電極棒22の基端には、電極棒2
2と同方向に伸びる棒状の中間リード23を介して、こ
れと同方向に伸びる棒状の外部リード24が例えば溶接
により一体に連結されて電気的に接続された状態とされ
ている。具体的には、電極21が発光管部11内に位置
すると共に外部リード24の先端が外部に位置され、ま
た電極棒22の基端側部分および中間リード23が封止
管部12内に位置された状態とされている。ここに、電
極棒22および金属コイルの材質としては例えばタング
ステンなどが用いられ、中間リード23の材質としては
例えばニオブなどが用いられ、また外部リード24の材
質としては例えば白金などが用いられる。
管部11に接近する内方位置には、セラミックスよりな
るスリーブ26が、電極棒22が挿通された状態で配置
されている。このスリーブ26を構成する材料として
は、アルミナ多結晶体、シリカガラスなどを用いること
ができるが、バルブ10の材料と同一であることが好ま
しい。またスリーブ26の長さは、封止管部12の長さ
にもよるが、例えば4〜6mmである。
の内径と適合すると共にその内径が電極棒22の外径と
適合する形状を有することが望ましい。特にスリーブ2
6の外径と封止管部12の内径との差は小さいことが好
ましく、具体的には0.12mm以下であることが望ま
しい。これにより、両者間の間隙が狭隘となってこれに
進入して凝縮する封入物の量を少なく抑えることが可能
となり、その結果、発光管部11内において、発光物質
の蒸気圧を、常に所期の演色性が実現される上で必要な
高さに維持することができる。
よりも外方に位置する外端側部分には気密封止構造が形
成されている。具体的には、封止用のフリットガラス3
0が封止管部12の外端側部分内に注入されて、スリー
ブ26の外端から突出する電極棒22の基端部および中
間リード23と封止管部12の内壁面との間の間隙に充
填されると共に、封止管部12の外端部上にフリットガ
ラスのビード部31が外方に突出するよう形成され、こ
のビード部31内に、中間リード23と外部リード24
との接続部を含む部分が埋没された状態で固定され、外
部リード24の先端部はこのフリットガラスのビード部
31から外部に突出した状態とされている。ここに、封
止用のフリットガラス30としては、例えばアルミナ−
シリカ−希土類酸化物系のものを好ましく用いることが
できる。
バルブ10の表面におけるカルシウムの表面被覆率が3
%以下とされている。ここに、「カルシウムの表面被覆
率」は、バルブ10の表面に露出した全原子の数密度に
対するカルシウム原子の数密度を百分率で示したもので
ある。このカルシウムの表面被覆率は、オージェ電子分
光法(AES)により測定することができる。カルシウ
ムの表面被覆率が3%を超える場合には、当該放電ラン
プの製造において、例えば露点が−80℃以上の雰囲気
下で組立・封止作業を行うと、バルブ10の表面に対す
る水分子の吸着量が増大する結果、始動電圧が上昇する
などの不具合が生じる。
アルミナは、その平均結晶粒子径が20〜40μmのも
のであることが好ましい。本発明において、「平均結晶
粒子径」とは、「インターセプト長の1.5倍」を意味
する。ここに、「インターセプト長」とは、以下の方法
により測定されるものをいう。透光性多結晶アルミナの
焼結体の表面を、例えばダイヤモンドペーストにより研
磨し、この研磨された面を粒界が現れるようプラズマエ
ッチング処理した後、走査型電子顕微鏡(SEM)によ
り、プラズマエッチング処理された面の写真を撮影す
る。得られた写真に、適宜の寸法の正方形を描き、この
正方形にその横辺および縦辺の各々に平行な直線を等間
隔で引くことにより、正方形内に同一の寸法の枡目を形
成し、正方形の4辺および枡目を形成する直線の各々を
横切る粒界の数を測定する。そして、正方形の4辺およ
び枡目を形成する直線の合計の長さ(写真上での長さ)
をLとし、正方形の4辺および枡目を形成する直線の各
々を横切る粒界の数をnとしたとき、インターセプト長
はL/nの値である。例えば、一辺が300μmの正方
形内に一辺が30μmの正方形の枡目を形成した場合に
は、正方形の4辺および枡目を形成する直線の合計の長
さLは6600μmであり、正方形の4辺および枡目を
形成する直線の各々を横切る粒界の数nが330である
場合には、インターセプト長は20μmであり、平均結
晶粒子径は30μmである。
20μm未満である場合には、得られるバルブ10は透
光性が低いもの(例えば全光線透過率が95%以下)と
なることがある。一方、透光性多結晶アルミナの平均結
晶粒子径が40μmを超える場合には、粒界に存在する
カルシウムの量が多いため、カルシウムの表面被覆率が
3%以下であるバルブ10を得ることが実際上困難とな
る。
以下のようにして製造される。先ず、図2(イ)に示す
ような、発光管部11の両端に封止管部12が形成され
た、透光性多結晶アルミナよりなるバルブ材10aを製
造するとと共に、図2(ロ)に示すような、先端部に電
極21が形成された電極棒22、中間リード23、外部
リード線24およびスリーブ26により構成される電極
構造体20と、封止用のフリットガラスと、必要な固体
発光物質とを用意する。
の原料粉末をバルブ材10aの形状に成形した後、この
成形体を焼結処理し、得られる焼結体を洗浄処理するこ
とにより製造される。以上において、透光性多結晶アル
ミナの原料粉末としては、カルシウムの濃度が10pp
m以下のものを用いることが好ましい。焼結処理工程に
おいては、用いられる焼結炉の炉体を構成する耐火性材
料として、カルウシムを含有するものを使用しないこと
が好ましい。また、焼結処理は、大気圧の水素ガス中に
おいて、処理温度が1650〜1900℃、処理時間が
4〜16時間の条件で行われることが好ましい。洗浄処
理工程においては、脱イオン化された水を用いることが
好ましい。
面に例えば酸化物として存在するカルシウムの除去処理
を行う。このカルシウムの除去処理は、サーマルエッチ
ングにより行われる。具体的には、水蒸気分圧が水素分
圧より高く、かつ、全圧が1×10-3Pa以下の環境下
において、1400℃以上の温度で1〜4時間加熱する
ことにより、カルシウムの除去処理を行うことが好まし
い。
ーマルエッチングを行う前に、必要に応じて、硫酸など
の酸により、化学的エッチングを行うことが好ましい。
このような方法を用いることにより、カルシウムの表面
被覆率が例えば2%以下のバルブ材が得られる。
0、フリットガラスおよび固体封入物の脱ガス処理を行
う。これらの脱ガス処理は、減圧下において加熱するこ
とにより行われる。以下、バルブ材10a、電極構造体
20、フリットガラスおよび固体発光物質の各々の脱ガ
ス処理の具体的な条件について説明する。
の脱ガス処理は、1×10-3Pa以下の圧力の環境下に
おいて、800℃以上の温度で15〜120分間加熱す
ることにより行うことが好ましい。1×10-3Paを超
える圧力の環境下において脱ガス処理を行う場合には、
脱ガス処理に使用する加熱用ヒーターを構成する材料、
その酸化物あるいは炭化物や、真空排気装置からの油分
が、バルブ材10aに付着することにより、当該バルブ
材10aが汚染することがある。加熱温度が800℃未
満である場合には、バルブ材10aの表面に吸着した
水、CO、ハイドロカーボンのような不純ガスを十分に
除去することができない。加熱時間が15分間未満であ
る場合には、十分な脱ガス処理が行われないことがあ
る。一方、加熱時間が120分間を超える場合には、脱
ガス処理における時間的効率が低くなるため、好ましく
ない。
0の脱ガス処理は、1×10-3Pa以下の圧力の環境下
において、800〜1100℃の温度で15〜120分
間加熱することにより行うことが好ましい。1×10-3
Paを超える圧力の環境下において脱ガス処理を行う場
合には、例えば中間リード23を構成するニオブが、無
視することができない程度に酸化される恐れがある。ま
た、脱ガス処理に使用する加熱用ヒーターを構成する材
料、その酸化物あるいは炭化物が、電極構造体20に付
着することがある。加熱温度が800℃未満である場合
には、電極構造体20の表面に吸着した不純ガスを十分
に除去することができない。一方、加熱温度が1100
℃を超える場合には、中間リード23に劣化が生じる恐
れがある。また、加熱時間が15分間未満である場合に
は、十分な脱ガス処理が行われないことがある。一方、
加熱時間が120分間を超える場合には、脱ガス処理に
おける時間的効率が低くなるため、好ましくない。
ガラスの脱ガス処理は、1×10-3Pa以下の圧力の環
境下において1000〜1200℃以上の温度で15〜
120分間加熱することにより行うことが好ましい。1
×10-3Paを超える圧力の環境下において脱ガス処理
を行う場合には、脱ガス処理に使用する加熱用ヒーター
を構成する材料、その酸化物あるいは炭化物や、真空排
気装置からの油分が、フリットガラスに付着することに
より、当該フリットガラスが汚染することがある。加熱
温度が1000℃未満である場合には、十分な脱ガス処
理を行うためには相当に長い時間を要し、脱ガス処理に
おける時間的効率が低くなるため、好ましくない。一
方、加熱温度が1200℃を超える場合には、当該フリ
ットガラスの焼結が進行するため、好ましくない。ま
た、加熱時間が15分間未満である場合には、十分な脱
ガス処理が行われないことがある。一方、加熱時間が1
20分間を超える場合には、脱ガス処理における時間的
効率が低くなるため、好ましくない。
質の脱ガス処理は、当該固体発光物質がハロゲン化金属
である場合には、1×10-3Pa以下の圧力の環境下に
おいて、当該ハロゲン化金属の飽和蒸気圧が1×10-3
〜1×10-5Paとなる温度または350℃以下の温度
で、15〜120分間加熱することにより行われること
が好ましい。1×10-3を超える圧力の環境下において
脱ガス処理を行う場合には、真空排気装置からの油分が
固体発光物質に付着することにより、当該固体発光物質
が汚染することがある。加熱温度が、ハロゲン化金属の
飽和蒸気圧が1×10-5Paとなる温度未満である場合
には、十分な脱ガス処理が行われないことがある。一
方、加熱温度が、ハロゲン化金属の飽和蒸気圧が1×1
0-3Paとなる温度または350℃を超える場合には、
当該ハロゲン化金属の蒸発が著しくなるため、好ましく
ない。また、加熱時間が15分間未満である場合には、
十分な脱ガス処理が行われないことがある。一方、加熱
時間が120分間を超える場合には、脱ガス処理におけ
る時間的効率が低くなるため、好ましくない。
10a、電極構造体20、フリットガラスおよび固体発
光物質の各々を、大気中に晒すことなく、例えば低湿度
雰囲気のグローブボックス内に搬入する。ここに、グロ
ーブボックス内の露点は−70〜−80℃程度である。
次いで、グローブボックス内において、図3に示すよう
に、電極構造体20を、バルブ材10aの一端から挿入
し、当該バルブ材10a内の所定の位置に配置する。そ
して、加熱溶融されたフリットガラスを、スリーブ26
の外端から突出する電極棒22の基端部および中間リー
ド23と封止管部12の内壁面との間の間隙Kに充填す
ると共に、封止管部12の一端にフリットガラスのビー
ド部を外方に突出するよう形成し、その後、フリットガ
ラスを冷却することにより、バルブ材10aの封止管部
12に電極構造体20が気密に固着され、以て、気密封
止構造が形成される。
に固体発光物質を配置した後、上記と同様にして、バル
ブ材10aの他端側の封止管部12に電極構造体20を
気密に固着して気密封止構造を形成することにより、図
1に示すセラミック製放電ランプが製造される。
ルブ10の表面におけるカルシウムの表面被覆率が3%
以下であるため、当該セラミック製ランプの製造におい
て、例えば露点が−70℃の雰囲気下でバルブ材10a
および電極構造体20の組立・封止作業を行っても、バ
ルブ10aの表面に吸着する水分子などの量が極めて少
ない。従って、バルブ10内に取り込まれる水分子など
の量が少なくて所期のランプ特性を有し、しかも、製造
のコストの小さいセラミック製放電ランプが得られる。
したが、本発明は上記のセラミック製放電ランプに限定
されず、その具体的構成については種々の変更を加える
ことが可能である。例えば、中間リード23が除去され
て電極棒22と外部リード24とが直接接続されていて
もよい。この場合には、外部リード24の材質として例
えばニオブが用いられる。また、バルブは、両端封止型
のものに限られず、一端封止型のものであってもよい。
メタルハライドランプとして実施する場合には、図4に
示すように、ハルブ10を内管とし、このバルブ10を
取り囲むよう、外管40が設けられていてもよい。具体
的に説明すると、図示の例の外管40は、一端に排気管
残部41を有し、他端にピンチシール部42を有してな
り、石英ガラスまたは硬質ガラスにより形成されてお
り、外管40の内部空間Nは、排気されることによって
例えば1×10-3Torr以下の真空状態とされてい
る。外管40のピンチシール部42には、モリブデンよ
りなる一対の金属箔43が互いに離間して埋設されてお
り、金属箔43の各々の内端部(図で左端部)には、接
続用リード44を介して外部リード24が電気的に接続
され、金属箔43の各々の外端部には、外管40の管軸
方向に伸びる給電用リード45が接続されている。ま
た、外管40内には、例えば亜鉛−アルミニウム合金よ
りなるゲッター46が配置されており、このゲッター4
6は、適宜の位置に設けられた支柱(図示省略)に、ス
ポット溶接により固定されている。
体的な実施例について説明するが、本発明はこれらに限
定されるものではない。
(イ)および(ロ)に示す構成に従ってバルブ材および
電極構造体を作製すると共に、フリットガラスおよび固
体封入物質を用意した。バルブ材(10a)は、平均粒
子径が約30μmの透光製多結晶アルミナよりなり、発
光管部(11)の最大外径が8.7mm,内容積が0.
4mm3 であり、封止管部(12)の外径が2.2m
m、内径が0.75mm、全長が36mmであって、透
光性多結晶アルミナの原料粉末として、カルシウムの濃
度が6ppm以下のものを用い、大気圧の水素ガス中に
おいて、1900℃で12時間の条件で焼結することに
よって製造されたものである。電極構造体(20)の電
極棒(22)は外径が0.3mmのタングステン線、外
部リード(24)は外径が0.5mmのニオブ線であ
る。電極構造体(20)のスリーブ(26)は、多結晶
アルミナよりなり、外径が0.72mm、長さが5mm
である。フリットガラスとしては、Dy2 O3 −Al2
O3 −SiO2 〔組成比が60:17:23(重量%)
のもの〕を用いた。固体発光物質としては、DyI3 −
TlI−NaI(組成比が33:10:57(重量%)
のもの〕を3.6g用いた。
て、雰囲気圧力が1.3×10-4Pa、加熱温度が14
50℃、加熱時間が2時間のサーマルエッチングを行う
ことにより、当該バルブ材(10a)の表面におけるカ
ルシウムの除去処理を行った。
(20)、フリットガラスおよび固体発光物質に対して
下記の条件により脱ガス処理を行った。 〔バルブ材(10a)〕 雰囲気圧力:2×10-4Pa,加熱温度:1100℃,
加熱時間:1時間, 〔電極構造体(20)〕 雰囲気圧力:2×10-4Pa,加熱温度:1100℃,
加熱時間:1時間, 〔フリットガラス〕 雰囲気圧力:2×10-4Pa,加熱温度:1100℃,
加熱時間:1時間, 〔固体発光物質〕 雰囲気圧力:2×10-4Pa,加熱温度:1100℃,
加熱時間:1時間,
(10a)、電極構造体(20)、フリットガラスおよ
び固体発光物質の各々を、外気に晒すことなく、露点が
−70℃に設定されたアルゴンガス雰囲気のグローブボ
ックス内に搬入した。そして、電極構造体(20)を、
バルブ材(10a)の一端から挿入し、当該バルブ材
(10a)内の所定の位置に配置し、加熱溶融されたフ
リットガラスを、スリーブ(26)の外端から突出する
電極棒(22)の基端部および外部リード(24)の内
端側部分と封止管部(12)の内壁面との間の間隙
(K)に充填すると共に、封止管部(12)の一端にフ
リットガラスのビード部を外方に突出するよう形成し、
その後、フリットガラスを冷却することにより、バルブ
材(10a)の一端側の封止管部(12)に電極構造体
(20)を固着した。次いで、バルブ材(10a)の発
光管部(11)内に固体発光物質を配置した後、上記と
同様にして、バルブ材(10a)の他端側の封止管部
(12)に電極構造体(20)を固着することにより、
電極間距離が7mmで、バルブ(10)の発光管部(1
1)内にアルゴンガス(封入圧13kPa)および固体
封入物質が封入された、定格電力が75Wのセラミック
製放電ランプを製造した(図6参照)。このセラミック
製放電ランプのバルブ(10)の表面におけるカルシウ
ムの表面被覆率を、オージェ電子分光法により測定した
ところ、3%であった。
ウムの除去処理において、サーマルエッチングを行う前
に以下のようにして化学的エッチングを行ったこと以外
は、実施例1と同様にしてセラミック製放電ランプを製
造した。内壁がフッ素樹脂よりなるオートクレーブ内に
10%硫酸水溶液を仕込み、このオートクレーブ内にお
いて、バルブ材(10a)を200℃で1時間加熱する
ことにより、バルブ材(10a)の表面の化学的エッチ
ングを行った。このセラミック製放電ランプのバルブの
表面におけるカルシウムの表面被覆率を、オージェ電子
分光法により測定したところ、1.5%であった。
ウムの除去処理を行わなかったこと以外は、実施例1と
同様にしてセラミック製放電ランプを製造した。このセ
ラミック製放電ランプのバルブの表面におけるカルシウ
ムの表面被覆率を、オージェ電子分光法により測定した
ところ、5%であった。
例1に係るセラミック製放電ランプをそれぞれ5本ずつ
用意し、これらの放電ランプの始動電圧を20回ずつ測
定した。始動電圧の測定結果の平均値を表1に示す。
および実施例2に係るセラミック製放電ランプは、始動
電圧の平均値がいずれも600〜700Vで十分に低い
ものであることが確認された。これに対し、比較例1に
係るセラミック製放電ランプは、始動電圧の平均値が8
00V以上と高いものであった。
透光性多結晶アルミナよりなるバルブと、このバルブ内
に互いに対向するよう配置された一対の電極とを具えて
なるセラミック製放電ランプにおいて、バルブ内に取り
込まれる水分子の量が少なくて所期のランプ特性を有
し、しかも、製造コストの小さいセラミック製放電ラン
プを提供することができる。
る構成を示す説明用断面図である。
るバルブ材および電極構造体を示す説明用断面図であ
る。
す説明用断面図である。
ける構成を示す説明用断面図である。
示す説明用断面図である。
示す説明用断面図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 透光性多結晶アルミナよりなるバルブ
と、このバルブ内に互いに対向するよう配置された一対
の電極とを具えてなるセラミック製放電ランプにおい
て、 前記バルブの表面におけるカルシウムの表面被覆率が3
%以下であることを特徴とするセラミック製放電ラン
プ。 - 【請求項2】 バルブを構成する透光性多結晶アルミナ
の平均結晶粒子径が20〜40μmであることを特徴と
する請求項1に記載のセラミック製放電ランプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01597898A JP3411810B2 (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | セラミック製放電ランプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP01597898A JP3411810B2 (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | セラミック製放電ランプ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11213949A true JPH11213949A (ja) | 1999-08-06 |
JP3411810B2 JP3411810B2 (ja) | 2003-06-03 |
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Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP01597898A Expired - Fee Related JP3411810B2 (ja) | 1998-01-28 | 1998-01-28 | セラミック製放電ランプ |
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JP (1) | JP3411810B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005285721A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Tadahiro Omi | 真空管およびその製造装置と真空管の製造方法 |
JP2008262728A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Iwasaki Electric Co Ltd | 高圧放電ランプ |
-
1998
- 1998-01-28 JP JP01597898A patent/JP3411810B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JP2008262728A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Iwasaki Electric Co Ltd | 高圧放電ランプ |
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