JPH11210587A - ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 - Google Patents
ディーゼルエンジンの燃料噴射装置Info
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- JPH11210587A JPH11210587A JP1166998A JP1166998A JPH11210587A JP H11210587 A JPH11210587 A JP H11210587A JP 1166998 A JP1166998 A JP 1166998A JP 1166998 A JP1166998 A JP 1166998A JP H11210587 A JPH11210587 A JP H11210587A
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Abstract
が行われるように構成した、ディーゼルエンジンの燃料
噴射装置において、1の燃料噴射カム3に1の予備噴射
用突起4と1の主噴射用突起5とが設けられ、燃料噴射
ポンプ7として、逃げ孔式のものが用いられ、予備噴射
1と主噴射2の終了がいずれも、プランジャ室23内の
燃料を逃げ孔26から燃料溜め室24に逃がすことによ
って行われるもの。 【効果】予備噴射1と主噴射2の終了条件が一致し、予
備噴射1と主噴射2の終了時に行われる吸い戻し弁30
の燃料吸い戻し条件が一致し、予備噴射1終了時に燃料
噴射管8の残圧が低下する不備を防止することができ
る。このため、これに起因する噴射の欠落や、噴射タイ
ミングの狂いを防止でき、円滑な運転を行うことができ
る。
Description
ンの燃料噴射装置に関する。
来技術として、予備噴射と主噴射とが行われるように構
成したものがある。主噴射前に予備噴射を行い、主噴射
による燃焼を改善するためである。
プとして逃げ孔式のものが用いられ、主噴射の終了はプ
ランジャ室内の燃料を逃げ孔から燃料溜め室に逃がすこ
とによって行われている。しかし、予備噴射量を主噴射
量より少なくするため、予備噴射時のプランジャのリフ
ト寸法は主噴射時よりも短く設定されており、予備噴射
の終了はプランジャのリフト終了によって行われてい
る。
問題点がある。上記従来技術では、主噴射の終了がプラ
ンジャ室内の燃料を逃げ孔から燃料溜め室に逃がして行
うのに対し、予備噴射の終了がプランジャのリフト終了
によって行われ、予備噴射と主噴射の終了条件が相違す
るため、予備噴射と主噴射の終了時に行われる吸い戻し
弁による燃料の吸い戻し条件が相違し、予備噴射終了時
に燃料噴射管の残圧が低下することがある。このため、
噴射が欠落したり、噴射タイミングが狂うことがあり、
円滑な運転を行うことができない。
とにある。
構成は次の通りである(図1参照)。燃料噴射として、
予備噴射(1)と主噴射(2)とが行われるように構成し
た、ディーゼルエンジンの燃料噴射装置において、1の
燃料噴射カム(3)に1の予備噴射用突起(4)と1の主噴
射用突起(5)とが設けられ、燃料噴射ポンプ(7)とし
て、逃げ孔式のものが用いられ、予備噴射(1)と主噴射
(2)の終了がいずれも、プランジャ室(23)内の燃料を
逃げ孔(26)から燃料溜め室(24)に逃がすことによっ
て行われるもの。
発明は、次の作用効果を奏する(図1参照)。予備噴射
(1)と主噴射(2)の終了がいずれも、プランジャ室(2
3)内の燃料を逃げ孔(26)から燃料溜め室(24)に逃
がすことによって行われるので、予備噴射(1)と主噴射
(2)の終了条件が一致し、予備噴射終了時に燃料噴射管
(8)の残圧が低下する不備を防止することができる。こ
のため、これに起因する噴射の欠落や、噴射タイミング
の狂いを防止でき、円滑な運転を行うことができる。
と主噴射(2)の2回に分割して噴射することができ、1
サイクル中に1回の噴射のみを行う場合に比べ、1噴射
当たりの燃料吐出量が少なくて済み、小型小能力の安価
な燃料噴射ポンプ(7)を用いることができる。
も、プランジャ室(23)内の燃料を逃げ孔(26)から燃
料溜め室(24)に逃がすことによって行われるので、予
備噴射(1)と主噴射(2)の終了時には、プランジャ室
(23)の燃料油圧が速やかに低下し、吸い戻し弁(33)
が速やかに閉弁するので、噴射後の燃料の後だれを防止
できる。
求項1の発明の作用効果に加え、次の作用効果を奏する
(図2または図6参照)。低負荷領域で予備噴射(1)が
なされない。予備噴射量も主噴射量も少なくなる低負荷
領域で予備噴射(1)が行われると、予備噴射(1)による
混合気が希薄になるうえ、主噴射(2)による燃焼熱が低
いため、火炎伝播が遅れ、予備噴射(1)による混合気が
未燃焼のまま排気されやすい。このため、低負荷領域で
は予備噴射(1)がなされないようにすることにより、予
備噴射(1)による混合気の形成が防止され、その排出が
防止される。
求項2の発明の作用効果に加え、次の作用効果を奏する
(図2または図6参照)。低負荷領域では予備噴射(1)
がなされず、中高負荷領域では負荷が小さくなるにつれ
て、予備噴射量が次第に0に近づくので、低負荷領域と
中高負荷領域の範囲では、予備噴射量と主噴射量の増減
変化が緩やかになり、エンジン回転速度のハンチングが
起こりにくい。
求項1から請求項3のいずれかの発明の作用効果に加
え、次の作用効果を奏する(図2または図6参照)。始
動領域では予備噴射(1)がなされないので、予備噴射燃
料の気化による燃焼室(6)の冷却が防止され、始動が円
滑に行われる。
求項1から請求項4のいずれかの発明の作用効果に加
え、次の作用効果を奏する(図2または図6参照)。同
一負荷で比較して、予備噴射量が主噴射量よりも少なく
なるので、過早着火が起こりにくく、適性な出力が得ら
れる。また、予備噴射燃料の自発火燃焼によるノッキン
グを抑制できる。
求項5の発明の作用効果に加え、次の作用効果を奏する
(図2、図3または図6、図7参照)。逃げ孔(26)と
して、主ポート(26a)とサブポート(26b)とが用い
られ、プランジャ(21)のリフト速度の設定により、同
一負荷で比較して、予備噴射(1)の際のサブポート(2
6b)からの燃料の逃げ量が、主噴射(2)の際のそれよ
りも多くなるので、簡単な構造によって、予備噴射量を
主噴射量よりも少なくできる。
求項6の発明の作用効果に加え、次の作用効果を奏する
(図2、図3、図4参照)。プランジャ(21)の周面の
リフト側端縁部に切り欠き(32)が設けられ、ストロー
ク(31)の開始時期にサブポート(26b)から燃料が逃
がされるので、簡単な切り欠き(32)の加工によって容
易に製作できる。
求項6の発明の作用効果に加え、次の作用効果を奏する
(図6、図7、図8参照)。プランジャ(21)の周面の
リフト側端縁(33)から反リフト側に偏った位置に溝
(34)が設けられ、ストローク(31)の終了時期にサブ
ポート(26b)から燃料が逃がされるので、予備噴射の
開始遅れがなく、予備噴射(1)から主噴射(2)までの期
間を長くとることができ、気化した予備噴射燃料が燃焼
室全体(6)全体に行き渡った後に主噴射(2)が行われ
る。このため、主噴射(2)による燃焼火炎が燃焼室(6)
全体に伝播し、空気の利用率が高くなり、不完全燃焼に
よる黒煙の発生が抑制される。
いて説明する。図1から図4は本発明の第1実施形態を
説明する図である。この実施形態では、直接噴射式の縦
型多気筒ディーゼルエンジンが用いられている。
る。図1(A)に示すように、シリンダ(17)にピスト
ン(11)が内嵌され、ピストン(11)の頂面(16)にキ
ャビティ(12)が設けられ、このキャビティ(12)内が
燃焼室(6)とされている。シリンダ(17)にシリンダヘ
ッド(18)が組み付けられ、このシリンダヘッド(18)
に燃料噴射ノズル(9)が取り付けられている。図中の符
号(19)は吸気弁である。
成は、次の通りである。図1(A)に示すように、燃料
噴射ポンプ(7)に燃料噴射管(8)が接続され、この燃料
噴射管(8)の先端に燃料噴射ノズル(9)が接続されてい
る。燃料噴射ポンプ(7)は燃料噴射カム(3)によって駆
動される。そして、図1(B)に示すように、燃料噴射
として、予備噴射(1)と主噴射(2)とが行われる。
ム(3)に1の予備噴射用突起(4)と1の主噴射用突起
(5)とが設けられ、燃料噴射ポンプ(7)として、逃げ孔
式のものが用いられ、予備噴射(1)と主噴射(2)の終了
がいずれも、プランジャ室(23)内の燃料を逃げ孔(2
6)から燃料溜め室(24)に逃がすことによって行われ
る。
予備噴射用突起(4)によってリフトされる最大リフト寸
法が、主噴射用突起(5)によってリフトされる最大リフ
ト寸法と実質的に同一とされている。予備噴射用突起
(4)と主噴射用突起(5)とが、燃料噴射カム(3)の回転
中心を間に挟んで、相互反対側に配置されている。この
ため、これらを十分に離して配置でき、燃料噴射カム
(3)のカムプロフィールの設計や製作を容易に行うこと
ができる。
れ、主噴射(2)が圧縮工程の後半に開始される。このた
め、予備噴射(1)から主噴射(2)までの期間が長く、気
化した予備噴射燃料が燃焼室(6)全体に行き渡った後に
主噴射(2)が行われる。このため、主噴射(2)による燃
焼火炎が燃焼室(6)全体に伝播し、空気の利用率が高く
なり、不完全燃焼による黒煙の発生が抑制される。予備
噴射(1)は排気弁(図外)が閉弁された直後に開始され、
吸気工程の前半で終了する。主噴射(2)は圧縮工程が終
了する上死点の手前で開始され、その上死点の後で終了
する。
(2)とが燃料噴射ポンプ(7)に接続された1の燃料噴射
管(8)と、この燃料噴射管(8)に接続された1の燃料噴
射ノズル(9)とを介して、燃焼室(6)に直接行われる。
このように、予備噴射(1)と主噴射(2)とが単一の噴射
経路を介して行われるので、燃料噴射装置の構造が簡素
化され、その製造コストが安くなるとともに、その故障
が起こりにくい。また、予備噴射(1)が燃焼室(6)に直
接に行われるので、気化した燃料を含まない空気を燃焼
室(6)に吸気できる。このため、空気の充填効率が高ま
り、不完全燃焼による黒煙の発生を抑制できる。予備噴
射(1)と主噴射(2)とはピストン(11)のキャビティ
(12)の内周内に向けて行われるので、噴射燃料による
シリンダ(17)の内周面の潤滑油の洗い流しが抑制さ
れ、ピストン(11)の焼き付きが抑制される。
ある。図2に示すように、低負荷領域では予備噴射(1)
がなされない。中高負荷領域では負荷が小さくなるにつ
れて、予備噴射量が次第に0に近づく。始動領域では予
備噴射(1)がなされない。同一負荷で比較して、予備噴
射量が主噴射量よりも少なくなる。
ある。図1(A)に示すように、燃料噴射ポンプ(7)は
逃げ孔式の列型ポンプである。バレル(20)にプランジ
ャ(21)が内嵌されている。プランジャ(21)は燃料噴
射カム(3)によってリフトされ、戻しバネ(22)によっ
て戻される。プランジャ(21)のリフト側にはプランジ
ャ室(23)が設けられている。バレル(20)の周囲に燃
料溜め室(24)が設けられている。バレル(20)の周壁
に逃げ孔(26)が設けられ、これを介してプランジャ室
(23)と燃料溜め室(24)とが連通されている。プラン
ジャ(21)に斜め溝(27)が設けられている。斜め溝
(27)は図4に示す縦溝(28)でプランジャ室(23)と
連通されている。プランジャ(21)は燃料調量ラック
(29)を介してガバナ部(図外)に連動連結されてい
る。プランジャ室(23)の吐出口には吸い戻し弁(30)
が設けられ、プランジャ室(23)は吸い戻し弁(30)を
介して燃料噴射管(8)と連通する。
主ポート(26a)とサブポート(26b)とが用いられて
いる。サブポート(26b)は主ポート(26a)よりも小
孔とされている。プランジャ(21)の周面で主ポート
(26a)が閉じられてからプランジャ(21)の斜め溝
(27)で主ポート(26a)が開かれるまでのストローク
(31)間に、プランジャ室(23)内の燃料がサブポート
(26a)から燃料溜め室(24)に逃がされるようにして
ある。
して行われる。図1(A)に示すように、プランジャ
(21)のリフトに用いる予備噴射用突起(4)のリフト面
が、主噴射用突起(5)のリフト面よりも、基礎円から緩
やかに上昇している。このため、予備噴射用突起(4)に
よるプランジャ(21)のリフト速度が主噴射用突起(5)
によるプランジャ(21)のリフト速度よりも遅く設定さ
れる。プランジャ(21)のリフト速度が遅くなると、プ
ランジャ室(23)内の燃料油圧の上昇速度が低下し、サ
ブポート(26b)の絞り抵抗が減少するため、予備噴射
(1)の際のサブポート(26b)からの燃料の逃げ量が、
主噴射(2)の際のそれよりも多くなる。
面のリフト側端縁部に切り欠き(32)が設けられてい
る。前記ストローク(31)の途中まで切り欠き(32)に
よって開かれていたサブポート(26b)が、図3(C)
に示すように、同ストローク(31)の途中からプランジ
ャ(21)の周面で閉じられるようにして、図3(B)に
示すように、同ストローク(31)の開始時期にサブポー
ト(26b)から矢印のように燃料が逃がされる。
主噴射(2)とは、次のようにして行われる。図1(A)
に示すように、プランジャ(21)が燃料噴射カム(3)の
主噴射用突起(5)でリフトされた後、戻しバネ(22)に
よって戻されると、バレル(20)内のプランジャ室(2
3)が負圧になり、燃料溜め室(24)内の燃料が主ポー
ト(26a)からプランジャ室(23)に吸入される。予備
噴射用突起(4)でプランジャ(21)が下死点からリフト
され、図3(B)に示すように、プランジャ(21)の周
面で主ポート(26a)が閉じられる。しかし、上記スト
ローク(31)の開始時期には、切り欠き(32)によって
サブポート(26b)が開かれ、低速でリフトされるプラ
ンジャ(21)によりプランジャ室(23)内の燃料がサブ
ポート(26b)から燃料溜め室(24)に矢印のように
逃がされるため、予備噴射(1)は開始されない。
がサブポート(26b)の前方を通過して、プランジャ
(21)の周面でサブポート(26b)が閉じられると、プ
ランジャ(21)のリフトによりプランジャ室(23)の燃
料油圧が上昇し、プランジャ室(23)の燃料が矢印のよ
うに燃料噴射管(8)に吐出され、燃料噴射弁(9)から予
備噴射(1)が開始される。図3(D)に示すように、プ
ランジャ(21)が更にリフトされ、斜め溝(27)により
主ポート(26a)が開かれると、プランジャ室(23)の
燃料が斜め溝(27)と主ポート(26a)とを順に介して
矢印のように逃がされ、プランジャ室(23)の燃料油圧
が低下し、吸い戻し弁(30)により燃料噴射管(8)から
プランジャ室(23)に燃料が吸い戻され、予備噴射(1)
が終了する。
1)が燃料噴射カム(3)の予備射用突起(4)でリフトさ
れた後、戻しバネ(22)によって戻されると、バレル
(20)内のプランジャ室(23)が負圧になり、燃料溜め
室(24)内の燃料が主ポート(26a)からプランジャ室
(23)に吸入される。主噴射用突起(5)でプランジャ
(21)が下死点からリフトされ、図3(B)に示すよう
に、プランジャ(21)の周面で主ポート(26a)が閉じ
られる。上記ストローク(31)の開始時期には、切り欠
き(32)によってサブポート(26b)が開かれている
が、高速でリフトされるプランジャ(21)によりプラン
ジャ室(23)の燃料油圧が急上昇し、サブポート(26
b)の絞り抵抗が急増するため、プランジャ室(23)か
らの燃料の逃げが殆どなく、主噴射(2)はストローク
(31)の開始時期から直ぐに開始される。
すように、プランジャ(21)が更にリフトされ、斜め溝
(27)により主ポート(26a)が開かれると、プランジ
ャ室(23)の燃料が斜め溝(27)と主ポート(26a)と
を順に介して矢印のように逃がされ、プランジャ室(2
3)の燃料油圧が低下し、吸い戻し弁(30)により燃料
噴射管(8)からプランジャ室(23)に燃料が吸い戻さ
れ、主噴射(2)が終了する。
にして決まる。図2に示す停止領域では、図4に示す縦
溝(28)により主ポート(26a)が常に開かれているの
で、予備噴射量と主噴射量はいずれも0になる。低負荷
領域、中高負荷領域、始動領域では、主ポート(26a)
が閉じられてから主ポート(26a)が開かれるまでのス
トローク(31)が設定され、主ポート(26a)が閉じら
れてからサブポート(26b)が閉じられるまで、サブポ
ート(26b)から燃料が逃げる。また、ストローク(3
1)の終了時には、斜め溝(27)または水平溝(35)で
主ポート(26a)が開かれることにより、主ポート(2
6a)から燃料が逃げ、吸い戻し弁(30)で燃料噴射管
(8)から燃料が吸い戻される。このため、ストローク
(31)相当の容量から、サブポート(26b)からの逃げ
容量と吸い戻し相当の容量を減じると、噴射量が得られ
る。
噴射用突起(4)によるプランジャ(21)の上昇速度は遅
いため、サブポート(26b)の絞り抵抗が小さくなり、
主ポート(26a)が閉じられてから、サブポート(26
b)が閉じられるまでの間は、そのリフト相当の燃料が
殆どサブポート(26b)から逃げる。ストローク(31)
相当の容量から、サブポート(26b)の逃げ容量と吸い
戻し相当の容量を減じると、0以下となるので、予備噴
射(1)は行われない。一方、主噴射用突起(5)によるプ
ランジャ(21)の上昇速度は速いため、サブポート(2
6b)の絞り抵抗は大きくなり、サブポート(26b)か
らの燃料の逃げが極めて少なくなる。このため、サブポ
ート(26b)からの燃料の逃げを0とし、ストローク
(31)相当の容量から吸い戻し相当の容量を減じると、
主噴射(2)の噴射特性は、破線で示すように、負荷の増
加に従って緩やかに増加する右上がりの曲線となる。
ブポート(26b)が閉じられてから主ポート(26a)が
開かれるまでのストローク相当の容積が吸い戻し相当の
容量を上回るようになるので、予備噴射(1)と主噴射
(2)の双方が行われる。予備噴射(1)の噴射特性は、破
線で示すように、負荷の増加に従って増加する右上がり
の直線となる。主噴射(2)の噴射特性も、負荷の増加に
従って増加する右上がりの直線となる。
(A)に示すように、始動領域では切り欠き(32)がプ
ランジャのリフト方向に長く、サブポート(26b)が常
に開かれるので、予備噴射(1)は行われない。一方、水
平溝(35)で主ポート(26a)が開かれてストローク
(31)が終了するので、主噴射(1)の噴射量は最大負荷
時と等量となる。
が副室式とされ、予備噴射(1)と主噴射(2)とが副燃焼
室(13)で行われ、予備噴射(1)と主噴射(2)の際、副
燃焼室(13)と主燃焼室(14)との連通孔(15)がピス
トン(11)の頂面(16)に向けられている。他の構造及
び機能は、第1実施形態と同じである。図5中、第1実
施形態と同一の要素には、図1と同一の符号を付してお
く。
7に示すように、プランジャ(21)の周面のリフト側端
縁(33)から反リフト側に偏った位置に溝(34)が設け
られている。前記ストローク(31)の途中までプランジ
ャ(21)の周面で閉じられていたサブポート(26b)
が、図3(C)に示すように、同ストローク(31)の途
中から溝(34)によって開かれるようにして、同ストロ
ーク(31)の終了時期にサブポート(26b)から矢印の
ように燃料が逃がされる。
主噴射(2)とは、次のようにして行われる。図1(A)
に示すように、プランジャ(21)が燃料噴射カム(3)の
主噴射用突起(5)でリフトされた後、戻しバネ(22)に
よって戻されると、バレル(20)内のプランジャ室(2
3)が負圧になり、燃料溜め室(24)内の燃料が主ポー
ト(26a)からプランジャ室(23)に吸入される。予備
噴射用突起(4)でプランジャ(21)が下死点からリフト
され、図7(B)に示すように、プランジャ(21)の周
面で主ポート(26a)が閉じられる。上記ストローク
(31)の開始時期には、プランジャ(21)の周面でサブ
ポート(26b)も閉じられている。このため、リフトさ
れるプランジャ(21)によりプランジャ室(23)の燃料
油圧が上昇し、プランジャ(23)内の燃料が矢印のよう
に吐出され、予備噴射(1)が開始される。
1)の周面がサブポート(26b)の前方を通過して、溝
(34)によりサブポート(26b)が開かれると、低速で
リフトされるプランジャ(21)によりプランジャ室(2
3)内の燃料がサブポート(26b)を介して矢印のよう
に逃がされ、プランジャ(23)の燃料油圧が低下し、吸
い戻し弁(30)により燃料噴射管(8)からプランジャ室
(23)に燃料が吸い戻され、予備噴射(1)が終了する。
図7(D)に示すように、プランジャ(21)が更にリフ
トされ、斜め溝(27)により主ポート(26a)が開かれ
ると、プランジャ室(23)の燃料が斜め溝(27)を介し
て主ポート(26a)からも矢印のように逃がされる。
1)が燃料噴射カム(3)の予備射用突起(4)でリフトさ
れた後、戻しバネ(22)によって戻されると、バレル
(20)内のプランジャ室(23)が負圧になり、燃料溜め
室(24)内の燃料が主ポート(26a)からプランジャ室
(23)に吸入される。主噴射用突起(5)でプランジャ
(21)が下死点からリフトされ、図7(B)に示すよう
に、プランジャ(21)の周面で主ポート(26a)が閉じ
られる。上記ストローク(31)の開始時期には、プラン
ジャ(21)の周面でサブポート(26b)も閉じられてい
る。このため、リフトされるプランジャ(21)によりプ
ランジャ室(23)の燃料油圧が上昇し、プランジャ室
(23)内の燃料が矢印のように吐出され、主噴射(2)が
開始される。
1)の周面がサブポート(26b)の前方を通過して、溝
(34)によりサブポート(26b)が開かれても、高速で
リフトされるプランジャ(21)によりプランジャ室(2
3)内の燃料油圧の上昇速度が高いため、サブポート(2
6b)の絞り抵抗が大きく、プランジャ室(23)内の燃
料のサブポート(26b)からの逃げ量が極めて少量とな
り、主噴射(2)は継続される。
1)が更にリフトされ、斜め溝(27)により主ポート(2
6a)が開かれると、プランジャ室(23)の燃料が斜め
溝(27)を介して主ポート(26a)から矢印のように逃
がされ、プランジャ室(23)の燃料油圧が低下し、吸い
戻し弁(30)により燃料噴射管(8)からプランジャ室
(23)に燃料が吸い戻され、主噴射(2)が終了する。
施形態と同様にして決まる。すなわち、図6に示すよう
に、停止領域では、第1実施形態と同様、予備噴射量と
主噴射量はいずれも0になる。低負荷領域、中高負荷領
域、始動領域では、ストローク(31)の途中からサブポ
ート(26b)が開かれ、サブポート(26b)から燃料が
逃げ、プランジャ室(23)の燃料油圧が低下し、吸い戻
し弁(30)で燃料噴射管(8)から燃料が吸い戻される。
これらの領域では、予備噴射(1)も主噴射(2)も第1実
施形態と同じ噴射特性となる。
である。図6から図8中、第1実施形態と同一の要素に
は、図2から図4と同一の符号を付しておく。
(A)は燃料噴射装置の縦断面図、図1(B)は1サイ
クル中の噴射タイミングと噴射率を説明する図である。
すグラフである。
ランジャの作動説明図である。
で、図4(A)はプランジャの周面の展開図、図4
(B)はプランジャの平面図、図4(C)はサブポート
側から見たプランジャの背面図である。
(A)は図1(A)相当図、図5(B)は図1(B)相
当図である。
(A)〜(D)相当図である。
(A)は図4(A)相当図、図8(B)は図4(B)相
当図、図8(C)は図4(C)相当図である。
(4)…予備噴射用突起、(5)…主噴射用突起、(7)…燃
料噴射ポンプ、(21)…プランジャ、(23)…プランジ
ャ室、(24)…燃料溜め室、(26)…逃げ孔、(26a)
…主ポート、(26b)…サブポート、(27)…斜め溝、
(31)…ストローク、(32)…切り欠き、(33)…リフ
ト側端縁、(34)…溝。
Claims (8)
- 【請求項1】 燃料噴射として、予備噴射(1)と主噴射
(2)とが行われるように構成した、ディーゼルエンジン
の燃料噴射装置において、 1の燃料噴射カム(3)に1の予備噴射用突起(4)と1の
主噴射用突起(5)とが設けられ、燃料噴射ポンプ(7)と
して、逃げ孔式のものが用いられ、予備噴射(1)と主噴
射(2)の終了がいずれも、プランジャ室(23)内の燃料
を逃げ孔(26)から燃料溜め室(24)に逃がすことによ
って行われるもの。 - 【請求項2】請求項1に記載したディーゼルエンジンの
燃料噴射装置において、低負荷領域では予備噴射(1)が
なされないもの。 - 【請求項3】 請求項2に記載したディーゼルエンジン
の燃料噴射装置において、中高負荷領域では負荷が小さ
くなるにつれて、予備噴射量が次第に0に近づくもの。 - 【請求項4】 請求項1から請求項3のいずれかに記載
したディーゼルエンジンの燃料噴射装置において、始動
領域では予備噴射(1)がなされないもの。 - 【請求項5】 請求項1から請求項4のいずれかに記載
したディーゼルエンジンの燃料噴射装置において、同一
負荷で比較して、予備噴射量が主噴射量よりも少なくな
るもの。 - 【請求項6】 請求項5に記載したディーゼルエンジン
の燃料噴射装置において、逃げ孔(26)として、主ポー
ト(26a)とサブポート(26b)とが用いられ、サブポ
ート(26b)は主ポート(26a)よりも小孔とされ、プ
ランジャ(21)の周面で主ポート(26a)が閉じられて
からプランジャ(21)の斜め溝(27)で主ポート(26
a)が開かれるまでのストローク(31)間に、プランジ
ャ室(23)内の燃料がサブポート(26b)から燃料溜め
室(24)に逃がされるようにし、予備噴射用突起(4)に
よるプランジャ(21)のリフト速度が主噴射用突起(5)
によるプランジャ(21)のリフト速度よりも遅く設定さ
れることにより、同一負荷で比較して、予備噴射(1)の
際のサブポート(26b)からの燃料の逃げ量が、主噴射
(2)の際のサブポート(26b)からの燃料の逃げ量より
も多くなるもの。 - 【請求項7】 請求項6に記載したディーゼルエンジン
の燃料噴射装置において、プランジャ(21)の周面のリ
フト側端縁部に切り欠き(32)が設けられ、前記ストロ
ーク(31)の途中まで切り欠き(32)によって開かれて
いたサブポート(26b)が、同ストローク(31)の途中
からプランジャ(21)の周面で閉じられるようにして、
同ストローク(31)の開始時期にサブポート(26b)か
ら燃料が逃がされるもの。 - 【請求項8】 請求項6に記載したディーゼルエンジン
の燃料噴射装置において、プランジャ(21)の周面のリ
フト側端縁(33)から反リフト側に偏った位置に溝(3
4)が設けられ、前記ストローク(31)の途中までプラ
ンジャ(21)の周面で閉じられていたサブポート(26
b)が、同ストローク(31)の途中から溝(34)によっ
て開かれるようにして、同ストローク(31)の終了時期
にサブポート(26b)から燃料が逃がされるもの。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01166998A JP3516582B2 (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP01166998A JP3516582B2 (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH11210587A true JPH11210587A (ja) | 1999-08-03 |
JP3516582B2 JP3516582B2 (ja) | 2004-04-05 |
Family
ID=11784404
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP01166998A Expired - Fee Related JP3516582B2 (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 |
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Country | Link |
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JP (1) | JP3516582B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6342801B1 (en) | 1999-06-29 | 2002-01-29 | Hyundai Electronics Industries Co., Ltd. | Duty cycle correction circuit of delay locked loop |
JP2008202559A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
-
1998
- 1998-01-23 JP JP01166998A patent/JP3516582B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
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US6342801B1 (en) | 1999-06-29 | 2002-01-29 | Hyundai Electronics Industries Co., Ltd. | Duty cycle correction circuit of delay locked loop |
JP2008202559A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
JP4715768B2 (ja) * | 2007-02-22 | 2011-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
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JP3516582B2 (ja) | 2004-04-05 |
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