JPH11207471A - 耐摩耗ライナー - Google Patents
耐摩耗ライナーInfo
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- JPH11207471A JPH11207471A JP996998A JP996998A JPH11207471A JP H11207471 A JPH11207471 A JP H11207471A JP 996998 A JP996998 A JP 996998A JP 996998 A JP996998 A JP 996998A JP H11207471 A JPH11207471 A JP H11207471A
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- Japan
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- cast iron
- cemented carbide
- sintered hard
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性に優れた超硬合金板をライナーに
使用するに際しての鋼母材との接合性を改善すること。 【解決手段】１〜２５ｍｍ厚みの超硬合金板と高Ｃｒ鋳
鉄板と鋼板を、超硬合金と高Ｃｒ鋳鉄の界面に銅あるい
はＮｉの薄板を介して、あるいは、超硬合金側には銅
を、高Ｃｒ鋳鉄側にはＮｉを配して拡散接合により積層
したもので、表面の超硬合金板が極めて優れた耐摩耗性
を発揮し、長期間の使用で超硬合金板部分が全て摩耗し
たり超硬合金板が脱落した場合も高Ｃｒ鋳鉄が依然とし
て耐摩耗性を維持することが出来るので、急激な摩耗損
傷を防止し、定期点検による計画的な保全作業が可能と
なる。
使用するに際しての鋼母材との接合性を改善すること。 【解決手段】１〜２５ｍｍ厚みの超硬合金板と高Ｃｒ鋳
鉄板と鋼板を、超硬合金と高Ｃｒ鋳鉄の界面に銅あるい
はＮｉの薄板を介して、あるいは、超硬合金側には銅
を、高Ｃｒ鋳鉄側にはＮｉを配して拡散接合により積層
したもので、表面の超硬合金板が極めて優れた耐摩耗性
を発揮し、長期間の使用で超硬合金板部分が全て摩耗し
たり超硬合金板が脱落した場合も高Ｃｒ鋳鉄が依然とし
て耐摩耗性を維持することが出来るので、急激な摩耗損
傷を防止し、定期点検による計画的な保全作業が可能と
なる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、原料や土砂、鉱石
などの粉粒体の搬送や粉砕、衝突などの作用による厳し
い摩耗を受ける部材のライナーに関する。
などの粉粒体の搬送や粉砕、衝突などの作用による厳し
い摩耗を受ける部材のライナーに関する。
【０００２】
【従来の技術】このようなライナーには耐摩耗性に優れ
た材質が適用され、高Ｃｒ鋳鉄はこの耐摩耗性材料の代
表的なもので、高Ｃｒ鋳鉄組織中の多量の炭化物が摩耗
作用に対し強い抵抗性を示すために、鋼製のままで短期
間に摩耗する部材を高Ｃｒ鋳鉄に置き換えることで部材
の寿命延長が達成できる。
た材質が適用され、高Ｃｒ鋳鉄はこの耐摩耗性材料の代
表的なもので、高Ｃｒ鋳鉄組織中の多量の炭化物が摩耗
作用に対し強い抵抗性を示すために、鋼製のままで短期
間に摩耗する部材を高Ｃｒ鋳鉄に置き換えることで部材
の寿命延長が達成できる。
【０００３】また、構造物用としては、単に耐摩耗性の
みならず強度や靭性も必要である。ところが、材料の耐
摩耗性と強度や靭性は一般に二者択一的傾向にあり、高
Ｃｒ鋳鉄の耐摩耗性を向上させるための炭素や合金元素
の添加は著しく強度と靭性を低下させる。
みならず強度や靭性も必要である。ところが、材料の耐
摩耗性と強度や靭性は一般に二者択一的傾向にあり、高
Ｃｒ鋳鉄の耐摩耗性を向上させるための炭素や合金元素
の添加は著しく強度と靭性を低下させる。
【０００４】この様な用途で、高Ｃｒ鋳鉄系の材料を鋼
に溶接肉盛した溶接ライナーや超硬合金やセラミックス
といった硬質相を機械的な方法や接着により鋼板表面に
貼り付けた複合ライナーがある。この複合ライナーは強
度、靭性を母材側の鋼が負担し耐摩耗性はもっぱら表面
側の硬質層が負担するので両方の性質を合わせ持つこと
ができる。これによって、従来、鋼製であった部材を高
Ｃｒ鋳鉄製やこれらの複合ライナーに置き換えることで
摩耗寿命は大幅に延長する。
に溶接肉盛した溶接ライナーや超硬合金やセラミックス
といった硬質相を機械的な方法や接着により鋼板表面に
貼り付けた複合ライナーがある。この複合ライナーは強
度、靭性を母材側の鋼が負担し耐摩耗性はもっぱら表面
側の硬質層が負担するので両方の性質を合わせ持つこと
ができる。これによって、従来、鋼製であった部材を高
Ｃｒ鋳鉄製やこれらの複合ライナーに置き換えることで
摩耗寿命は大幅に延長する。
【０００５】しかし、この様な複合ライナーを使用して
も問題が残っている。例えば、高Ｃｒ鋳鉄製ライナーに
おいて、耐摩耗性を向上させるための炭素や合金元素の
添加は著しく強度と靭性を低下させる。
も問題が残っている。例えば、高Ｃｒ鋳鉄製ライナーに
おいて、耐摩耗性を向上させるための炭素や合金元素の
添加は著しく強度と靭性を低下させる。
【０００６】また溶接複合ライナーにおいても耐摩耗性
は高Ｃｒ鋳鉄系溶接金属中の炭化物量とともに増加する
が、一方で強度と靭性を低下させ，溶接残留応力で多数
の亀裂を発生し、これが原因で使用中の衝撃に対し耐摩
耗層が短期間で容易に脱落してしまったり肉厚の大きな
ライナーの製作が不可能である。
は高Ｃｒ鋳鉄系溶接金属中の炭化物量とともに増加する
が、一方で強度と靭性を低下させ，溶接残留応力で多数
の亀裂を発生し、これが原因で使用中の衝撃に対し耐摩
耗層が短期間で容易に脱落してしまったり肉厚の大きな
ライナーの製作が不可能である。
【０００７】第１表は各種の構造材の砂摩耗試験の結果
を示し、また、第２表は、その耐摩耗比を示す。
を示し、また、第２表は、その耐摩耗比を示す。
【０００８】
【表１】
【表２】 同表において、それぞれの組成は、重量％で以下の通り
である。
である。
【０００９】 溶接ライナー Ｃ：４．８９，Ｓｉ：１．１５，Ｍｎ：
０．３５，Ｃｒ：２１．２２，Ｎｂ：３．１６ 鋼（Ｓ４５Ｃ）Ｃ：０．４４，Ｓｉ：０．２３，Ｍｎ：
０．６２ 超硬合金 Ｃ：６．７１，Ｃｏ：６．７１，Ｗ：８
２．９，Ｆｅ：３．５９，Ｓｉ：１．１０，Ｃｒ：０．
９１ 銅 Ｃｕ：９９．９以上 高Ｃｒ鋳鉄 Ｃ：３．４８，Ｓｉ：０．６７，Ｍｎ：
０．６２，Ｐ：０．０２９，Ｓ：０．０１４，Ｃｒ：１
６．０７Ｎｉ：１．２０，Ｍｏ：２．９９ これらの表から明らかなように、耐摩耗性の点からは、
超硬合金自体は極めて優れた特性を有する。
０．３５，Ｃｒ：２１．２２，Ｎｂ：３．１６ 鋼（Ｓ４５Ｃ）Ｃ：０．４４，Ｓｉ：０．２３，Ｍｎ：
０．６２ 超硬合金 Ｃ：６．７１，Ｃｏ：６．７１，Ｗ：８
２．９，Ｆｅ：３．５９，Ｓｉ：１．１０，Ｃｒ：０．
９１ 銅 Ｃｕ：９９．９以上 高Ｃｒ鋳鉄 Ｃ：３．４８，Ｓｉ：０．６７，Ｍｎ：
０．６２，Ｐ：０．０２９，Ｓ：０．０１４，Ｃｒ：１
６．０７Ｎｉ：１．２０，Ｍｏ：２．９９ これらの表から明らかなように、耐摩耗性の点からは、
超硬合金自体は極めて優れた特性を有する。
【００１０】ところが、超硬合金は鋼との接合は不安定
でろうづけによる大きな面積での完全な接着は不可能で
ある。そのため、接合の安定性を増すためのインサート
を用いても使用条件によっては超硬部分が脱落すること
があり、この場合は残部の鋼が短期間で摩耗してしま
い、点検の結果、この摩耗を発見した場合は緊急の取替
が必要となり、保全作業に大きなロスを生じてしまう。
でろうづけによる大きな面積での完全な接着は不可能で
ある。そのため、接合の安定性を増すためのインサート
を用いても使用条件によっては超硬部分が脱落すること
があり、この場合は残部の鋼が短期間で摩耗してしま
い、点検の結果、この摩耗を発見した場合は緊急の取替
が必要となり、保全作業に大きなロスを生じてしまう。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、耐摩耗性に優れた超硬合金をライナーに使
用するに際しての鋼母材との接合性を改善することにあ
る。
する課題は、耐摩耗性に優れた超硬合金をライナーに使
用するに際しての鋼母材との接合性を改善することにあ
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、超硬合金板と
高Ｃｒ鋳鉄板と鋼板を拡散接合により積層したことによ
ってその課題を解決した。
高Ｃｒ鋳鉄板と鋼板を拡散接合により積層したことによ
ってその課題を解決した。
【００１３】表面の超硬合金板が極めて優れた耐摩耗性
を発揮し、長期間の使用で超硬合金板部分が全て摩耗し
たり超硬合金板が脱落した場合も高Ｃｒ鋳鉄が依然とし
て耐摩耗性を維持することが出来るので、急激な摩耗損
傷を防止し、定期点検による計画的な保全作業が可能と
なる。
を発揮し、長期間の使用で超硬合金板部分が全て摩耗し
たり超硬合金板が脱落した場合も高Ｃｒ鋳鉄が依然とし
て耐摩耗性を維持することが出来るので、急激な摩耗損
傷を防止し、定期点検による計画的な保全作業が可能と
なる。
【００１４】超硬合金板の厚さは、１〜２５ｍｍが適当
であるが、これは次の理由による。この種のライナーの
厚さは１２〜１００ｍｍと広範囲にわたるが、通常、そ
の交換は、初期厚さの半分が摩耗した時点で行われるの
が通常で、全体の厚さＴの半分のＴ／２を超硬合金に置
き換えることで寿命延長が確実に達成できる。ところ
が、超硬合金は高Ｃｒ鋳鉄の約２倍の比重を有するた
め、ライナーの他の部分と同じ重量にするにはＴ／４以
下の厚さにする必要がある。一方、超硬合金の耐摩耗性
は高Ｃｒ鋳鉄の６倍程度あるので、Ｔ／２の１／６以上
の厚さ（Ｔ／１２以上）があれば十分である。このた
め、超硬合金の厚さは１〜２５ｍｍとする。
であるが、これは次の理由による。この種のライナーの
厚さは１２〜１００ｍｍと広範囲にわたるが、通常、そ
の交換は、初期厚さの半分が摩耗した時点で行われるの
が通常で、全体の厚さＴの半分のＴ／２を超硬合金に置
き換えることで寿命延長が確実に達成できる。ところ
が、超硬合金は高Ｃｒ鋳鉄の約２倍の比重を有するた
め、ライナーの他の部分と同じ重量にするにはＴ／４以
下の厚さにする必要がある。一方、超硬合金の耐摩耗性
は高Ｃｒ鋳鉄の６倍程度あるので、Ｔ／２の１／６以上
の厚さ（Ｔ／１２以上）があれば十分である。このた
め、超硬合金の厚さは１〜２５ｍｍとする。
【００１５】超硬合金板と高Ｃｒ鋳鉄板の接合面には、
銅あるいはＮｉの薄板を介して接合することができる。
これは両者の熱膨張差に起因する熱応力により超硬合金
板に亀裂が発生するのを防ぐ為である。超硬合金板と高
Ｃｒ鋳鉄板の間の銅やＮｉは延性を有した金属で熱膨張
差に起因する熱応力を直ちに緩和してやり亀裂の発生を
防止することが可能となる。これにより大面積のライナ
ーの製作が可能になる。
銅あるいはＮｉの薄板を介して接合することができる。
これは両者の熱膨張差に起因する熱応力により超硬合金
板に亀裂が発生するのを防ぐ為である。超硬合金板と高
Ｃｒ鋳鉄板の間の銅やＮｉは延性を有した金属で熱膨張
差に起因する熱応力を直ちに緩和してやり亀裂の発生を
防止することが可能となる。これにより大面積のライナ
ーの製作が可能になる。
【００１６】また、超硬合金側には銅を、高Ｃｒ鋳鉄側
にはＮｉを配することもできる。これは、銅は超硬合金
板と鋼板接合用インサートとしてＮｉとともに従来知ら
れた材料であるが、高Ｃｒ鋳鉄との接合において銅は高
Ｃｒ鋳鉄と化合物を形成し強度が低下することがあり、
これを防ぐ目的で高Ｃｒ鋳鉄側にＮｉを配置するもので
ある。
にはＮｉを配することもできる。これは、銅は超硬合金
板と鋼板接合用インサートとしてＮｉとともに従来知ら
れた材料であるが、高Ｃｒ鋳鉄との接合において銅は高
Ｃｒ鋳鉄と化合物を形成し強度が低下することがあり、
これを防ぐ目的で高Ｃｒ鋳鉄側にＮｉを配置するもので
ある。
【００１７】本発明に適用する高Ｃｒ鋳鉄の耐摩耗性は
鋳鉄組織中の粗大な炭化物によるものであるが、炭素が
２．４％未満では共晶炭化物が主体となり耐摩耗は向上
せず、６．０％を越えても耐摩耗に有効な炭化物は増加
せずかえって著しく脆くなってしまう。Ｃｒについて、
１３％未満では炭化物の形成には不十分であり、炭素と
の関係で３５％を越えても炭化物は増加せず、基地の脆
化を招くので適当でない。Ｍｏ、Ｖ，Ｗ，Ｎｂ、は以上
の炭化物に加えて複炭化物を形成し基地に分散するこれ
ら炭化物が耐摩耗性に寄与し、Ｂは炭素によらず基地の
強化を図ることが可能である。これらは、合計量が２％
未満では効果が十分に現れず、逆に１８％を越えても基
地に固溶量が増加するだけで経済的にも無駄である。
鋳鉄組織中の粗大な炭化物によるものであるが、炭素が
２．４％未満では共晶炭化物が主体となり耐摩耗は向上
せず、６．０％を越えても耐摩耗に有効な炭化物は増加
せずかえって著しく脆くなってしまう。Ｃｒについて、
１３％未満では炭化物の形成には不十分であり、炭素と
の関係で３５％を越えても炭化物は増加せず、基地の脆
化を招くので適当でない。Ｍｏ、Ｖ，Ｗ，Ｎｂ、は以上
の炭化物に加えて複炭化物を形成し基地に分散するこれ
ら炭化物が耐摩耗性に寄与し、Ｂは炭素によらず基地の
強化を図ることが可能である。これらは、合計量が２％
未満では効果が十分に現れず、逆に１８％を越えても基
地に固溶量が増加するだけで経済的にも無駄である。
【００１８】拡散接合条件であるが、真空あるいは不活
性ガスの雰囲気の下で行うのが、接合品質の点から好都
合である。その処理温度は、表３に示すように、鋼と高
Ｃｒ鋳鉄は８００〜１０００℃の範囲であれば十分な強
度を得ることができる。また、ＣｕやＮｉと高Ｃｒ鋳鉄
の接合は表４に示すように圧力とともに増加し、Ｎｉを
高Ｃｒ鋳鉄側に配置することで接合はより強固となる。
さらに、超硬合金と銅との接合は表５に示す如く、８０
０〜１０００℃の範囲で十分な値が得られるが、１０５
０℃では試験片は加工中に超硬合金板の中から破壊し
た。以上のことから、ライナーを拡散接合する条件とし
て８００〜１０００℃が適当である。
性ガスの雰囲気の下で行うのが、接合品質の点から好都
合である。その処理温度は、表３に示すように、鋼と高
Ｃｒ鋳鉄は８００〜１０００℃の範囲であれば十分な強
度を得ることができる。また、ＣｕやＮｉと高Ｃｒ鋳鉄
の接合は表４に示すように圧力とともに増加し、Ｎｉを
高Ｃｒ鋳鉄側に配置することで接合はより強固となる。
さらに、超硬合金と銅との接合は表５に示す如く、８０
０〜１０００℃の範囲で十分な値が得られるが、１０５
０℃では試験片は加工中に超硬合金板の中から破壊し
た。以上のことから、ライナーを拡散接合する条件とし
て８００〜１０００℃が適当である。
【００１９】
【表３】
【表４】
【表５】
【００２０】
【発明の実施の形態】以下本発明の具体的な実施の形態
を実施例に基づいて説明する。
を実施例に基づいて説明する。
【００２１】実施例１ 図１に示すように、高Ｃｒ鋳鉄板（１０×５０×５０）
１の両側に鋼板（５×５０×５０）２と超硬合金板（４
×５０×５０）３を挟んでライナーを製作した。高Ｃｒ
鋳鉄板１と超硬合金板３の間には厚みｔが１ｍｍの銅板
４を配し、接合はＨＰ（ホットプレス）装置を用いて、
９２０℃×２ｈｒ×１０ＭＰａの条件下でで接合を行っ
た。接合結果は完全でありライナーから試験片を採取し
た摩耗試験の結果は表１に示す通りであった。
１の両側に鋼板（５×５０×５０）２と超硬合金板（４
×５０×５０）３を挟んでライナーを製作した。高Ｃｒ
鋳鉄板１と超硬合金板３の間には厚みｔが１ｍｍの銅板
４を配し、接合はＨＰ（ホットプレス）装置を用いて、
９２０℃×２ｈｒ×１０ＭＰａの条件下でで接合を行っ
た。接合結果は完全でありライナーから試験片を採取し
た摩耗試験の結果は表１に示す通りであった。
【００２２】実施例２ 図２に示すように、鋼板２の上に高Ｃｒ鋳鉄板（３０×
２００×２００）１を配置し、高Ｃｒ鋳鉄板１と超硬合
金板（５×２００×２００）３の間に厚みが２ｍｍの銅
板４を配したものを鋼製の容器５に入れて、ＨＩＰ装置
を用いて接合を行った。接合は、９００℃×２ｈｒ×１
００ＭＰａで行い接合結果は完全であった。容器の除去
に際して鋼性容器５と超硬合金板３の接合部において割
れを検出したが、銅板４を配した超硬合金板３と高Ｃｒ
鋳鉄板１の側には割れは全く検出されなかった。
２００×２００）１を配置し、高Ｃｒ鋳鉄板１と超硬合
金板（５×２００×２００）３の間に厚みが２ｍｍの銅
板４を配したものを鋼製の容器５に入れて、ＨＩＰ装置
を用いて接合を行った。接合は、９００℃×２ｈｒ×１
００ＭＰａで行い接合結果は完全であった。容器の除去
に際して鋼性容器５と超硬合金板３の接合部において割
れを検出したが、銅板４を配した超硬合金板３と高Ｃｒ
鋳鉄板１の側には割れは全く検出されなかった。
【００２３】実施例３ 原料搬送用スクレーパー刃先に本発明を適用した。従
来、この用途では高Ｍｎ鋼製や高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛が
行われたが寿命延長が要望されていた。超硬合金と同じ
く優れた耐摩耗性のアルミナセラミックスを接着したス
クレーパーも用いられたが表面のアルミナセラミックス
が脱落後は鋼母材が露出して短期間で取り替えを行わね
ばならなかった。
来、この用途では高Ｍｎ鋼製や高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛が
行われたが寿命延長が要望されていた。超硬合金と同じ
く優れた耐摩耗性のアルミナセラミックスを接着したス
クレーパーも用いられたが表面のアルミナセラミックス
が脱落後は鋼母材が露出して短期間で取り替えを行わね
ばならなかった。
【００２４】本実施例では、図３に示すように鋼製母材
６の表面に高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛り７を施し、さらに両
側表面に銅板４（１ｍｍ厚）を介して超硬合金板３を接
合した。接合は９００℃×２ｈｒ×１０ＭＰａの条件で
実施した。その結果、超音波探傷試験で８０％以上の部
分で接合が確認された。
６の表面に高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛り７を施し、さらに両
側表面に銅板４（１ｍｍ厚）を介して超硬合金板３を接
合した。接合は９００℃×２ｈｒ×１０ＭＰａの条件で
実施した。その結果、超音波探傷試験で８０％以上の部
分で接合が確認された。
【００２５】実施例４ 図４は、実施例３の場合と同様に原料搬送用スクレーパ
ー刃先に本発明を適用した例を示すもので、超硬合金板
３側に銅板４を、高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛り７側にニッケ
ル板８を配した組合せで、同様の条件で接合を行った。
その接合状態を超音波探傷試験で調べたところ、１００
％の接合を確認できた。
ー刃先に本発明を適用した例を示すもので、超硬合金板
３側に銅板４を、高Ｃｒ鋳鉄の溶接肉盛り７側にニッケ
ル板８を配した組合せで、同様の条件で接合を行った。
その接合状態を超音波探傷試験で調べたところ、１００
％の接合を確認できた。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば耐摩耗部材としての超硬
合金の性質を最大限に利用し、万が一の超硬合金板の脱
落に対して高Ｃｒ鋳鉄系部分が耐摩耗性を維持すること
ができる。したがって、設備の保全においても短い周期
で取り替えを行う必要がなく、通常の点検で超硬部分の
損耗を検出してから次の取り替えを計画できるので、緊
急保全による人員配置のロスをなくすことが可能とな
る。
合金の性質を最大限に利用し、万が一の超硬合金板の脱
落に対して高Ｃｒ鋳鉄系部分が耐摩耗性を維持すること
ができる。したがって、設備の保全においても短い周期
で取り替えを行う必要がなく、通常の点検で超硬部分の
損耗を検出してから次の取り替えを計画できるので、緊
急保全による人員配置のロスをなくすことが可能とな
る。
【図１】 本発明の第１の実施例を示すもので、高Ｃｒ
鋳鉄板の両側に鋼板と超硬合金板を挟んでライナーを製
作した例を示す。
鋳鉄板の両側に鋼板と超硬合金板を挟んでライナーを製
作した例を示す。
【図２】 本発明の第２の実施例を示すもので、高Ｃｒ
鋳鉄板と超硬合金板の間に銅板４を配した例を示す。
鋳鉄板と超硬合金板の間に銅板４を配した例を示す。
【図３】 本発明の第３の実施例を示すもので、原料搬
送用スクレーパー刃先に本発明を適用した例を示す。
送用スクレーパー刃先に本発明を適用した例を示す。
【図４】 原料搬送用スクレーパー刃先に本発明を適用
した他の例を示す。
した他の例を示す。
１ 高Ｃｒ鋳鉄板 ２ 鋼板 ３ 超硬合金板
４ 銅板 ５ 鋼製容器 ６ 鋼製母材 ７ 高Ｃｒ鋳鉄の溶
接肉盛り ８ ニッケル板
４ 銅板 ５ 鋼製容器 ６ 鋼製母材 ７ 高Ｃｒ鋳鉄の溶
接肉盛り ８ ニッケル板
フロントページの続き (72)発明者 梶栗 幸雄 北九州市門司区港町６番７号 山九株式会 社内 (72)発明者 本田 嗣男 北九州市小倉南区朽網東６丁目４番３号
Claims (4)
- 【請求項１】 超硬合金板と高Ｃｒ鋳鉄板と鋼板を拡散
接合により積層した耐摩耗ライナー。 - 【請求項２】 超硬合金板の厚さが、１〜２５ｍｍであ
る請求項１に記載の耐摩耗ライナー。 - 【請求項３】 超硬合金板と高Ｃｒ鋳鉄板の界面に、銅
あるいはＮｉの簿板を介して接合した請求項１に記載の
耐摩耗ライナー。 - 【請求項４】 超硬合金板と高Ｃｒ鋳鉄板の界面に、超
硬合金側には銅を、高Ｃｒ鋳鉄側にはＮｉを配して接合
した請求項１に記載の耐摩耗ライナー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP996998A JPH11207471A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 耐摩耗ライナー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP996998A JPH11207471A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 耐摩耗ライナー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11207471A true JPH11207471A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=11734762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP996998A Pending JPH11207471A (ja) | 1998-01-21 | 1998-01-21 | 耐摩耗ライナー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11207471A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005123310A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-29 | Metso Powdermet Oy | Method for manufacturing composite material with hot isostatic pressing, and a composite material |
| JP2006346956A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Kuroki Kogyosho:Kk | 耐摩耗複合ライナー |
-
1998
- 1998-01-21 JP JP996998A patent/JPH11207471A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005123310A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-29 | Metso Powdermet Oy | Method for manufacturing composite material with hot isostatic pressing, and a composite material |
| JP2006346956A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Kuroki Kogyosho:Kk | 耐摩耗複合ライナー |
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