JPH11207447A - 連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法 - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法Info
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- JPH11207447A JPH11207447A JP2643198A JP2643198A JPH11207447A JP H11207447 A JPH11207447 A JP H11207447A JP 2643198 A JP2643198 A JP 2643198A JP 2643198 A JP2643198 A JP 2643198A JP H11207447 A JPH11207447 A JP H11207447A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造用浸漬ノズル１０の耐用寿命を高精
度に判定できる方法を提供すること。 【解決手段】 ノズル本体１０のパウダーライン部１５
が溶損し、中空室１６とパウダーライン部１５外表面の
間の肉厚が薄くなると、ボンベ２１から供給された中空
室１６の不活性ガスがノズル本体１０の外表面から漏出
するので、中空室１６の圧力が低下し中空室１６へ供給
される不活性ガスの流量が増加する。パウダーライン部
１５の溶損侵食が進行し、ノズル本体１０の外表面から
中空室１６まで達すると、中空室１６の圧力が急激に低
下し、流量も急増する。そこで、中空室１６の圧力低下
や流量増加を圧力計２３や流量計２４の指針で読み取っ
てパウダーライン部１５の溶損侵食の状態を推定し、浸
漬ノズル１０の耐用寿命を判定する。
度に判定できる方法を提供すること。 【解決手段】 ノズル本体１０のパウダーライン部１５
が溶損し、中空室１６とパウダーライン部１５外表面の
間の肉厚が薄くなると、ボンベ２１から供給された中空
室１６の不活性ガスがノズル本体１０の外表面から漏出
するので、中空室１６の圧力が低下し中空室１６へ供給
される不活性ガスの流量が増加する。パウダーライン部
１５の溶損侵食が進行し、ノズル本体１０の外表面から
中空室１６まで達すると、中空室１６の圧力が急激に低
下し、流量も急増する。そこで、中空室１６の圧力低下
や流量増加を圧力計２３や流量計２４の指針で読み取っ
てパウダーライン部１５の溶損侵食の状態を推定し、浸
漬ノズル１０の耐用寿命を判定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造において
タンディシュからモールド内へ溶鋼を鋳込むとき溶鋼が
空気に触れて酸化したり、溶鋼が飛散するのを防止する
ため、またモールドパウダーが溶鋼中に巻き込まれるの
を防止するためタンディッシュの排出孔に取付けて使用
される連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命の判定方法に関
する。
タンディシュからモールド内へ溶鋼を鋳込むとき溶鋼が
空気に触れて酸化したり、溶鋼が飛散するのを防止する
ため、またモールドパウダーが溶鋼中に巻き込まれるの
を防止するためタンディッシュの排出孔に取付けて使用
される連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命の判定方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造用浸漬ノズルの本体１は図４に
例示するように、ノズル内孔２と吐出孔３が設けられ、
その材質にＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃから成る材質を用い
ると共に、モールド内の溶鋼４の酸化防止、スラブ半凝
固部とモールド間の潤滑、抜熱制御等の目的で投入され
るモールドパウダー５と接触する外表面のパウダーライ
ン部６にモールドパウダー５に対する耐蝕性の高いＺｒ
Ｏ2−Ｃ材質層７を形成した構造のものが主流となって
いる。このような浸漬ノズル１では、使用中とくにパウ
ダーライン部６がアルカリ成分や弗化物を含むモールド
パウダー５によって激しく溶損侵食されるので、ノズル
使用後、パウダーライン部６の肉厚の減少を測定して溶
損速度を算出し、この算出結果から浸漬ノズル１の耐用
寿命を判定している。
例示するように、ノズル内孔２と吐出孔３が設けられ、
その材質にＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃから成る材質を用い
ると共に、モールド内の溶鋼４の酸化防止、スラブ半凝
固部とモールド間の潤滑、抜熱制御等の目的で投入され
るモールドパウダー５と接触する外表面のパウダーライ
ン部６にモールドパウダー５に対する耐蝕性の高いＺｒ
Ｏ2−Ｃ材質層７を形成した構造のものが主流となって
いる。このような浸漬ノズル１では、使用中とくにパウ
ダーライン部６がアルカリ成分や弗化物を含むモールド
パウダー５によって激しく溶損侵食されるので、ノズル
使用後、パウダーライン部６の肉厚の減少を測定して溶
損速度を算出し、この算出結果から浸漬ノズル１の耐用
寿命を判定している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋳造速
度や鋳造温度の変化、モールドパウダー５の種類の変
更、モールド湯面の変動等、連続鋳造における各種操業
条件の変化に起因して浸漬ノズル１のパウダーライン部
６が予測に反する異常溶損を来すことがあり、パウダー
ライン部６の厚みの測定に基づく推定では高精度に浸漬
ノズル１の耐用寿命を判定することは困難であった。本
発明はかかる問題点に鑑み、連続鋳造用浸漬ノズルの耐
用寿命を高精度に判定できる方法を提供することを目的
とする。
度や鋳造温度の変化、モールドパウダー５の種類の変
更、モールド湯面の変動等、連続鋳造における各種操業
条件の変化に起因して浸漬ノズル１のパウダーライン部
６が予測に反する異常溶損を来すことがあり、パウダー
ライン部６の厚みの測定に基づく推定では高精度に浸漬
ノズル１の耐用寿命を判定することは困難であった。本
発明はかかる問題点に鑑み、連続鋳造用浸漬ノズルの耐
用寿命を高精度に判定できる方法を提供することを目的
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明は
連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法であって、ノ
ズル本体の内部にノズル内孔を囲む環状の中空室を区画
形成し、ノズル本体外部から前記中空室に不活性ガスを
供給し、中空室の圧力の低下叉は中空室に供給される不
活性ガスの流量増加に基づいて前記ノズル本体のモール
ドパウダーと接触するパウダーライン部の溶損の状態を
推定することを特徴とする。
連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法であって、ノ
ズル本体の内部にノズル内孔を囲む環状の中空室を区画
形成し、ノズル本体外部から前記中空室に不活性ガスを
供給し、中空室の圧力の低下叉は中空室に供給される不
活性ガスの流量増加に基づいて前記ノズル本体のモール
ドパウダーと接触するパウダーライン部の溶損の状態を
推定することを特徴とする。
【０００５】
【発明の作用・効果】ノズル本体を構成するＡｌ2Ｏ3−
ＳｉＯ2−Ｃ等の材質やパウダーライン部を構成するＺ
ｒＯ2−Ｃ等の材質には溶鋼に対する耐蝕性を高めるた
め低通気率のもの、例えば通気率が１.０×１０-3〜１
０-5ｄａｒｃｙの材質が用いられるので、中空室に供給
された不活性ガスがノズル本体内部の気孔を通って中空
室の外部に漏出することは殆どない。従って、浸漬ノズ
ルの使用開始当初に中空室の圧力が低下したり、中空室
へ供給される不活性ガスの流量が増加することはない。
しかし、連続鋳造中にノズル本体のパウダーライン部の
溶損侵食が進行して中空室とパウダーライン部外表面の
間の肉厚が薄くなると、中空室の不活性ガスが溶損侵食
部から漏出するので、中空室の圧力が低下したり中空室
へ供給される不活性ガスの流量が増加する。さらに、パ
ウダーライン部の溶損侵食が進行してノズル本体の外表
面から中空室まで達すると、中空室の圧力が急激に低下
し、流量も急増する。このように、パウダーライン部の
溶損侵食の進行に伴って中空室の圧力が低下したり、中
空室へ供給される不活性ガスの流量が増加するので、圧
力低下または流量増加を検知し、それに基づいてパウダ
ーライン部の溶損侵食の状態を推定することにより、連
続鋳造の操業条件の違いに拘らず、浸漬ノズルの耐用寿
命を高精度に判定することが可能となる。
ＳｉＯ2−Ｃ等の材質やパウダーライン部を構成するＺ
ｒＯ2−Ｃ等の材質には溶鋼に対する耐蝕性を高めるた
め低通気率のもの、例えば通気率が１.０×１０-3〜１
０-5ｄａｒｃｙの材質が用いられるので、中空室に供給
された不活性ガスがノズル本体内部の気孔を通って中空
室の外部に漏出することは殆どない。従って、浸漬ノズ
ルの使用開始当初に中空室の圧力が低下したり、中空室
へ供給される不活性ガスの流量が増加することはない。
しかし、連続鋳造中にノズル本体のパウダーライン部の
溶損侵食が進行して中空室とパウダーライン部外表面の
間の肉厚が薄くなると、中空室の不活性ガスが溶損侵食
部から漏出するので、中空室の圧力が低下したり中空室
へ供給される不活性ガスの流量が増加する。さらに、パ
ウダーライン部の溶損侵食が進行してノズル本体の外表
面から中空室まで達すると、中空室の圧力が急激に低下
し、流量も急増する。このように、パウダーライン部の
溶損侵食の進行に伴って中空室の圧力が低下したり、中
空室へ供給される不活性ガスの流量が増加するので、圧
力低下または流量増加を検知し、それに基づいてパウダ
ーライン部の溶損侵食の状態を推定することにより、連
続鋳造の操業条件の違いに拘らず、浸漬ノズルの耐用寿
命を高精度に判定することが可能となる。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下に本発明を図面に基づき説明
するに、図１には本発明の一実施形態に係る連続鋳造用
浸漬ノズルの耐用寿命判定方法が模式的に示されてい
る。当該判定方法では、図示の構造を有する浸漬ノズル
が使用される。この浸漬ノズルの本体１０はＡｌ2Ｏ3−
ＳｉＯ2−Ｃ材質から成り、内部にノズル内孔１１と吐
出口１２が形成されている。溶鋼１３の湯面に投入した
モールドパウダー１４や溶融スラグと接触するノズル本
体１０の外表面のパウダーライン部１５にはモールドパ
ウダー１４に対する耐蝕性を高めるためにＺｒＯ2−Ｃ
材質層１５Ａが形成されている。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−
Ｃ材質及びＺｒＯ2−Ｃ材質にはいずれも通気率が１.０
×１０-3〜１０-5ｄａｒｃｙのものが使用されている。
するに、図１には本発明の一実施形態に係る連続鋳造用
浸漬ノズルの耐用寿命判定方法が模式的に示されてい
る。当該判定方法では、図示の構造を有する浸漬ノズル
が使用される。この浸漬ノズルの本体１０はＡｌ2Ｏ3−
ＳｉＯ2−Ｃ材質から成り、内部にノズル内孔１１と吐
出口１２が形成されている。溶鋼１３の湯面に投入した
モールドパウダー１４や溶融スラグと接触するノズル本
体１０の外表面のパウダーライン部１５にはモールドパ
ウダー１４に対する耐蝕性を高めるためにＺｒＯ2−Ｃ
材質層１５Ａが形成されている。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−
Ｃ材質及びＺｒＯ2−Ｃ材質にはいずれも通気率が１.０
×１０-3〜１０-5ｄａｒｃｙのものが使用されている。
【０００７】ノズル本体１０の内部には内孔１１を囲む
環状の中空室１６が区画形成されている。中空室１６の
下部はパウダーライン部１５を形成するＺｒＯ2−Ｃ材
質層１５Ａに隣接するように設けられている。またノズ
ル本体１０には中空室１６と本体外部を連通する通孔１
７が形成され、該通孔１７に鉄パイプ１８が接続されて
いる。気密保持のため鉄パイプ１８と通孔１７の内壁の
間にモルタル１９を充填し、環状の鉄皮２０で通孔１７
の外側開口端を被覆している。鉄パイプ１８は不活性ガ
スを充填したボンベ２１にフレキシブルホース２２を介
して接続され、ボンベ２１に圧力計２３と流量計２４が
付設されている。
環状の中空室１６が区画形成されている。中空室１６の
下部はパウダーライン部１５を形成するＺｒＯ2−Ｃ材
質層１５Ａに隣接するように設けられている。またノズ
ル本体１０には中空室１６と本体外部を連通する通孔１
７が形成され、該通孔１７に鉄パイプ１８が接続されて
いる。気密保持のため鉄パイプ１８と通孔１７の内壁の
間にモルタル１９を充填し、環状の鉄皮２０で通孔１７
の外側開口端を被覆している。鉄パイプ１８は不活性ガ
スを充填したボンベ２１にフレキシブルホース２２を介
して接続され、ボンベ２１に圧力計２３と流量計２４が
付設されている。
【０００８】浸漬ノズル１０の耐用寿命を判定するに
は、操業中、ボンベ２１から不活性ガスを中空室１６へ
供給し、中空室１６の圧力の低下叉は中空室１６へ供給
される不活性ガスの流量の増加を圧力計２３及び流量計
２４で検知する。ノズル本体１０の材質及びパウダーラ
イン部１５の材質はいずれも低通気率のものを使用して
いるので、浸漬ノズル１０の使用開始当初は中空室１６
の不活性ガスが外部へ漏出することは殆どない。従っ
て、圧力計２３及び流量計２４の指針は変化しない。操
業中にノズル本体１０のパウダーライン部１５が溶損侵
食され、図２に模式的に示すように中空室１６とパウダ
ーライン部１５外表面の間の肉厚が薄くなると、ボンベ
２１から供給された中空室１６の不活性ガスが溶損侵食
部から漏出するので、中空室１６の圧力が低下したり中
空室１６へ供給される不活性ガスの流量が増加する。さ
らに、パウダーライン部１５の溶損侵食が進行し、図３
に模式的に示すようにノズル本体１０の外表面から中空
室１６まで達すると、中空室１６の圧力が急激に低下
し、流量も急増する。このように、パウダーライン部１
５の溶損侵食の進行に伴って中空室１６の圧力が低下し
たり、中空室１６へ供給される不活性ガスの流量が増加
するので、中空室１６のノズル本体１０外表面からの深
さやノズル１０使用開始当初に中空室１６へ供給するガ
ス圧力を実験等に基づいて適切に設定しておき、中空室
１６の圧力低下や流量増加を圧力計２３や流量計２４の
指針で読み取ってパウダーライン部１５の溶損の状態を
推定し、浸漬ノズル１０の耐用寿命を判定する。例え
ば、浸漬ノズル１０の使用開始当初に１ｋｇ／ｃｍ2で
あった圧力計２３の指示が、溶損侵食に伴うガス漏出で
０.３ｋｇ／ｃｍ2まで低下したときに耐用寿命の終わり
が近いと判断して浸漬ノズル１０の交換の準備を行った
り、あるいは溶損侵食が中空室１６まで達して圧力計の
指示が０になったとき、浸漬ノズル１０が安全使用の限
界に至ったものと判定して、浸漬ノズル１０を交換す
る。
は、操業中、ボンベ２１から不活性ガスを中空室１６へ
供給し、中空室１６の圧力の低下叉は中空室１６へ供給
される不活性ガスの流量の増加を圧力計２３及び流量計
２４で検知する。ノズル本体１０の材質及びパウダーラ
イン部１５の材質はいずれも低通気率のものを使用して
いるので、浸漬ノズル１０の使用開始当初は中空室１６
の不活性ガスが外部へ漏出することは殆どない。従っ
て、圧力計２３及び流量計２４の指針は変化しない。操
業中にノズル本体１０のパウダーライン部１５が溶損侵
食され、図２に模式的に示すように中空室１６とパウダ
ーライン部１５外表面の間の肉厚が薄くなると、ボンベ
２１から供給された中空室１６の不活性ガスが溶損侵食
部から漏出するので、中空室１６の圧力が低下したり中
空室１６へ供給される不活性ガスの流量が増加する。さ
らに、パウダーライン部１５の溶損侵食が進行し、図３
に模式的に示すようにノズル本体１０の外表面から中空
室１６まで達すると、中空室１６の圧力が急激に低下
し、流量も急増する。このように、パウダーライン部１
５の溶損侵食の進行に伴って中空室１６の圧力が低下し
たり、中空室１６へ供給される不活性ガスの流量が増加
するので、中空室１６のノズル本体１０外表面からの深
さやノズル１０使用開始当初に中空室１６へ供給するガ
ス圧力を実験等に基づいて適切に設定しておき、中空室
１６の圧力低下や流量増加を圧力計２３や流量計２４の
指針で読み取ってパウダーライン部１５の溶損の状態を
推定し、浸漬ノズル１０の耐用寿命を判定する。例え
ば、浸漬ノズル１０の使用開始当初に１ｋｇ／ｃｍ2で
あった圧力計２３の指示が、溶損侵食に伴うガス漏出で
０.３ｋｇ／ｃｍ2まで低下したときに耐用寿命の終わり
が近いと判断して浸漬ノズル１０の交換の準備を行った
り、あるいは溶損侵食が中空室１６まで達して圧力計の
指示が０になったとき、浸漬ノズル１０が安全使用の限
界に至ったものと判定して、浸漬ノズル１０を交換す
る。
【０００９】本実施形態に係る浸漬ノズルの耐用寿命判
定方法は以上の通りであって、圧力室１６の圧力低下叉
は流量増加を圧力計２３叉は流量計２４の指針から読み
取ってパウダーライン部１５の溶損の状態を推定するの
で、操業中でも正確に浸漬ノズル１０の安全な使用限界
を判別することができ、操業の安全性が向上する。な
お、本実施形態ではボンベに付設した圧力計や流量計を
観察して溶損侵食の状態を推定しているが、中空室の圧
力低下や流量増加を自動的に記録して点検したり、所定
レベルの圧力低下や流量増加を検知して警報を発生する
ように構成すれば、より安全性が向上する。
定方法は以上の通りであって、圧力室１６の圧力低下叉
は流量増加を圧力計２３叉は流量計２４の指針から読み
取ってパウダーライン部１５の溶損の状態を推定するの
で、操業中でも正確に浸漬ノズル１０の安全な使用限界
を判別することができ、操業の安全性が向上する。な
お、本実施形態ではボンベに付設した圧力計や流量計を
観察して溶損侵食の状態を推定しているが、中空室の圧
力低下や流量増加を自動的に記録して点検したり、所定
レベルの圧力低下や流量増加を検知して警報を発生する
ように構成すれば、より安全性が向上する。
【図１】 本発明の一実施形態に懸かる連続鋳造用浸漬
ノズルの耐用寿命判定方法を示す説明図である。
ノズルの耐用寿命判定方法を示す説明図である。
【図２】 同耐用寿命判定方法に用いる浸漬ノズルの主
要部の拡大断面図である。
要部の拡大断面図である。
【図３】 同耐用寿命判定方法に用いる浸漬ノズルの主
要部の拡大断面図である。
要部の拡大断面図である。
【図４】 従来の連続鋳造用浸漬ノズルを示す断面図で
ある。
ある。
１０…連続鋳造用浸漬ノズル、１１…内孔、１４…モー
ルドパウダー、１５…パウダーライン部、１６…中空
室、２１…不活性ガスボンベ、２３…圧力計、２４…流
量計。
ルドパウダー、１５…パウダーライン部、１６…中空
室、２１…不活性ガスボンベ、２３…圧力計、２４…流
量計。
Claims (1)
- 【請求項１】 ノズル本体の内部にノズル内孔を囲む環
状の中空室を区画形成し、ノズル本体外部から前記中空
室に不活性ガスを供給し、中空室の圧力の低下叉は中空
室に供給される不活性ガスの流量増加に基づいて前記ノ
ズル本体のモールドパウダーと接触するパウダーライン
部の溶損の状態を推定することを特徴とする連続鋳造用
浸漬ノズルの耐用寿命判定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02643198A JP3739559B2 (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02643198A JP3739559B2 (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11207447A true JPH11207447A (ja) | 1999-08-03 |
| JP3739559B2 JP3739559B2 (ja) | 2006-01-25 |
Family
ID=12193333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02643198A Expired - Fee Related JP3739559B2 (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 連続鋳造用浸漬ノズルの耐用寿命判定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3739559B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1716945A1 (en) * | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Vesuvius Crucible Company | Immersed pour tube, installation comprising it, process of manufacture and use thereof. |
| JP2007050438A (ja) * | 2005-08-19 | 2007-03-01 | Kobe Steel Ltd | ノズル状耐火物の管理方法 |
-
1998
- 1998-01-22 JP JP02643198A patent/JP3739559B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1716945A1 (en) * | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Vesuvius Crucible Company | Immersed pour tube, installation comprising it, process of manufacture and use thereof. |
| JP2007050438A (ja) * | 2005-08-19 | 2007-03-01 | Kobe Steel Ltd | ノズル状耐火物の管理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3739559B2 (ja) | 2006-01-25 |
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