JPH11200946A - 肉盛強化ピストン - Google Patents
肉盛強化ピストンInfo
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- JPH11200946A JPH11200946A JP447098A JP447098A JPH11200946A JP H11200946 A JPH11200946 A JP H11200946A JP 447098 A JP447098 A JP 447098A JP 447098 A JP447098 A JP 447098A JP H11200946 A JPH11200946 A JP H11200946A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
- F02F3/10—Pistons having surface coverings
- F02F3/12—Pistons having surface coverings on piston heads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0448—Steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ピストン触火面（肉盛の表面）は期待どおり
の耐食性が得られ、また、エンジンの起動・停止に伴う
温度変化サイクルによる熱疲労き裂が生じにくい肉盛強
化ピストンを提供する。 【解決手段】 ピストン１の上面の全面に、高温耐食合
金であるニッケル５８重量％以上、クロム２０〜２３重
量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケル基合
金鋼を、多層（二層以上）に肉盛する。また、肉盛の厚
さの上限を、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さと
の関係と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づい
て、エンジンの起動・停止の想定回数から、合理的に決
定する。
の耐食性が得られ、また、エンジンの起動・停止に伴う
温度変化サイクルによる熱疲労き裂が生じにくい肉盛強
化ピストンを提供する。 【解決手段】 ピストン１の上面の全面に、高温耐食合
金であるニッケル５８重量％以上、クロム２０〜２３重
量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケル基合
金鋼を、多層（二層以上）に肉盛する。また、肉盛の厚
さの上限を、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さと
の関係と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づい
て、エンジンの起動・停止の想定回数から、合理的に決
定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は肉盛強化ピストンに
関し、特に、陸用や舶用のディーゼルエンジンのピスト
ンに適用して有用なものである。
関し、特に、陸用や舶用のディーゼルエンジンのピスト
ンに適用して有用なものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来のディーゼルエンジンのピス
トンの正面図である。図５に示すように、ピストン１
は、ピストン触火面における高温腐食を防止するため、
上面に肉盛５が形成された肉盛強化ピストンである。ピ
ストン１の材質（ピストン母材の材質）は、通常、クロ
ムを１重量％程度以下、モリブデンを０．５重量％程度
以下含有する低クロム・モリブデン鋼である。
トンの正面図である。図５に示すように、ピストン１
は、ピストン触火面における高温腐食を防止するため、
上面に肉盛５が形成された肉盛強化ピストンである。ピ
ストン１の材質（ピストン母材の材質）は、通常、クロ
ムを１重量％程度以下、モリブデンを０．５重量％程度
以下含有する低クロム・モリブデン鋼である。
【０００３】このピストン１のピストン触火面２は、エ
ンジンの運転中には、燃焼ガスにより５００℃以上の高
温にさらされており、この燃焼ガス中に含まれるバナジ
ウム、ナトリウム、硫黄などによって高温腐食を発生す
る場合がある。
ンジンの運転中には、燃焼ガスにより５００℃以上の高
温にさらされており、この燃焼ガス中に含まれるバナジ
ウム、ナトリウム、硫黄などによって高温腐食を発生す
る場合がある。
【０００４】このため、高温腐食が発生したピストン触
火面２の補修として、ピストン１の上面の全面に、耐食
性に優れたニッケル５８重量％以上、クロム２０〜２３
重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケル基
合金鋼が溶接肉盛される場合がある。この場合、肉盛さ
れた高ニッケル基合金鋼の表面がピストン触火面とな
る。そして、この溶接肉盛の従来の方法は、肉盛厚さｔ
0 ＝５〜６ｍｍの肉盛を一層盛る方法である。
火面２の補修として、ピストン１の上面の全面に、耐食
性に優れたニッケル５８重量％以上、クロム２０〜２３
重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケル基
合金鋼が溶接肉盛される場合がある。この場合、肉盛さ
れた高ニッケル基合金鋼の表面がピストン触火面とな
る。そして、この溶接肉盛の従来の方法は、肉盛厚さｔ
0 ＝５〜６ｍｍの肉盛を一層盛る方法である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の肉盛方法に
は、次のような二つの不具合がある。
は、次のような二つの不具合がある。
【０００６】 一つ目の不具合は、耐食性の向上に効
く肉盛材（高ニッケル基合金鋼）中のクロム及びモリブ
デンが、肉盛溶接中の入熱により、肉盛材よりもクロム
及びモリブデン濃度の低いピストン母材の方に拡散（希
釈）して、肉盛層中のクロム及びモリブデン濃度が低下
し、期待した耐食性が得られない場合があることであ
る。
く肉盛材（高ニッケル基合金鋼）中のクロム及びモリブ
デンが、肉盛溶接中の入熱により、肉盛材よりもクロム
及びモリブデン濃度の低いピストン母材の方に拡散（希
釈）して、肉盛層中のクロム及びモリブデン濃度が低下
し、期待した耐食性が得られない場合があることであ
る。
【０００７】 二つ目の不具合は、ピストン母材と肉
盛材との熱伝導率及び線膨張係数が違うため、エンジン
の起動・停止に伴う温度変化サイクル毎に、ピストン母
材と肉盛材との間に繰り返し熱応力が発生し、熱疲労き
裂が生じる場合があることである。
盛材との熱伝導率及び線膨張係数が違うため、エンジン
の起動・停止に伴う温度変化サイクル毎に、ピストン母
材と肉盛材との間に繰り返し熱応力が発生し、熱疲労き
裂が生じる場合があることである。
【０００８】［表１］にはピストン母材（低クロム・モ
リブデン鋼）と肉盛材（高ニッケル基合金鋼）の熱伝導
率及び線膨張係数の例（５００℃）を示す。［表１］に
示すように、肉盛材である高ニッケル基合金鋼は熱伝導
率及び線膨張係数がピストン母材である低クロム・モリ
ブデン鋼よりも小さい。
リブデン鋼）と肉盛材（高ニッケル基合金鋼）の熱伝導
率及び線膨張係数の例（５００℃）を示す。［表１］に
示すように、肉盛材である高ニッケル基合金鋼は熱伝導
率及び線膨張係数がピストン母材である低クロム・モリ
ブデン鋼よりも小さい。
【０００９】
【表１】
【００１０】従って本発明は上記従来技術に鑑み、ピス
トン触火面（肉盛の表面）は期待どおりの耐食性が得ら
れ、また、エンジンの起動・停止に伴う温度変化サイク
ルによる熱疲労き裂が生じにくい肉盛強化ピストンを提
供することを課題とする。
トン触火面（肉盛の表面）は期待どおりの耐食性が得ら
れ、また、エンジンの起動・停止に伴う温度変化サイク
ルによる熱疲労き裂が生じにくい肉盛強化ピストンを提
供することを課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の肉盛強化ピストンは、上面に高温耐食合金が多層に
肉盛されていることを特徴とする。
明の肉盛強化ピストンは、上面に高温耐食合金が多層に
肉盛されていることを特徴とする。
【００１２】また、本発明の肉盛強化ピストンは、前記
高温耐食合金がニッケル５８重量％以上、クロム２０〜
２３重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケ
ル基合金鋼であることを特徴とする。
高温耐食合金がニッケル５８重量％以上、クロム２０〜
２３重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケ
ル基合金鋼であることを特徴とする。
【００１３】また、本発明の肉盛強化ピストンは、上記
何れかの肉盛強化ピストンにおいて、肉盛の厚さの上限
が、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さとの関係
と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づいて、エン
ジンの起動・停止の想定回数から、決定されていること
を特徴とする。
何れかの肉盛強化ピストンにおいて、肉盛の厚さの上限
が、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さとの関係
と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づいて、エン
ジンの起動・停止の想定回数から、決定されていること
を特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。
に基づき詳細に説明する。
【００１５】＜構成＞図１は本発明の実施の形態に係る
ディーゼルエンジンのピストンの正面図である。図１に
示した本実施の形態に係るピストン１の材質（ピストン
母材の材質）は、クロムを１重量％程度以下、モリブデ
ンを０．５重量％程度以下含有する低クロム・モリブデ
ン鋼である。
ディーゼルエンジンのピストンの正面図である。図１に
示した本実施の形態に係るピストン１の材質（ピストン
母材の材質）は、クロムを１重量％程度以下、モリブデ
ンを０．５重量％程度以下含有する低クロム・モリブデ
ン鋼である。
【００１６】そして、図１に示すように、このピストン
１は、ピストン触火面における高温腐食を防止するた
め、ピストン１の上面の全面に、耐食性に優れたニッケ
ル５８重量％以上、クロム２０〜２３重量％、モリブデ
ン８〜１０重量％を含む高ニッケル基合金鋼が二層に肉
盛された肉盛強化ピストンである。即ち、高ニッケル基
合金鋼が一層目３と二層目４の２段階に分けて肉盛され
ており、二層目４の表面が燃焼ガスにより５００℃以上
の高温にさらされるピストン触火面２となっている。ま
た、この肉盛の一層目３の厚さはt1、二層目４の厚さは
t2である。
１は、ピストン触火面における高温腐食を防止するた
め、ピストン１の上面の全面に、耐食性に優れたニッケ
ル５８重量％以上、クロム２０〜２３重量％、モリブデ
ン８〜１０重量％を含む高ニッケル基合金鋼が二層に肉
盛された肉盛強化ピストンである。即ち、高ニッケル基
合金鋼が一層目３と二層目４の２段階に分けて肉盛され
ており、二層目４の表面が燃焼ガスにより５００℃以上
の高温にさらされるピストン触火面２となっている。ま
た、この肉盛の一層目３の厚さはt1、二層目４の厚さは
t2である。
【００１７】この場合、肉盛の厚さ（t1＋t2）の上限は
熱疲労き裂発生防止の観点から決定される。即ち、エン
ジンの起動・停止の温度変化サイクルに起因する熱疲労
き裂の発生を防止するために、肉盛厚さ（t1＋t2）の上
限は、耐用回数（エンジンの起動・停止の回数）との関
係で決定する。具体的には、次のとおりである。
熱疲労き裂発生防止の観点から決定される。即ち、エン
ジンの起動・停止の温度変化サイクルに起因する熱疲労
き裂の発生を防止するために、肉盛厚さ（t1＋t2）の上
限は、耐用回数（エンジンの起動・停止の回数）との関
係で決定する。具体的には、次のとおりである。
【００１８】図２はピストン触火面温度と肉盛厚さとの
関係を示す肉盛材の特性図である。なお、図２に示す肉
盛厚さは二層合計の厚さ（t1＋t2）である。［表１］に
示すように肉盛材である高ニッケル基合金鋼はピストン
母材である低クロム・モリブデン鋼に比べて熱伝導率が
低いため、ピストン１の上面に高ニッケル基合金鋼を肉
盛するとピストン内部からの冷却効果が悪くなる。この
ため、図２に示すように、ピストン触火面２の温度は、
肉盛厚さが厚くなるほど高くなる。
関係を示す肉盛材の特性図である。なお、図２に示す肉
盛厚さは二層合計の厚さ（t1＋t2）である。［表１］に
示すように肉盛材である高ニッケル基合金鋼はピストン
母材である低クロム・モリブデン鋼に比べて熱伝導率が
低いため、ピストン１の上面に高ニッケル基合金鋼を肉
盛するとピストン内部からの冷却効果が悪くなる。この
ため、図２に示すように、ピストン触火面２の温度は、
肉盛厚さが厚くなるほど高くなる。
【００１９】図３はエンジンの起動・停止毎に図２に示
す温度変化サイクルを受けた場合にピストン触火面で繰
り返し発生する応力振幅と肉盛厚さとの関係を示す肉盛
材の特性図である。なお、図３に示す応力振幅の値は肉
盛材（高ニッケル基合金鋼）の特性値を使って肉盛厚さ
をパラメータとした解析値である。また、図３に示す肉
盛厚さは二層合計の厚さ（t1＋t2）である。図３に示す
ように、応力振幅は、図２に示すピストン触火面温度及
び［表１］に示す肉盛材とピストン母材との線膨張係数
の差と相俟って、肉盛厚さが厚くなるほど大きくなる。
す温度変化サイクルを受けた場合にピストン触火面で繰
り返し発生する応力振幅と肉盛厚さとの関係を示す肉盛
材の特性図である。なお、図３に示す応力振幅の値は肉
盛材（高ニッケル基合金鋼）の特性値を使って肉盛厚さ
をパラメータとした解析値である。また、図３に示す肉
盛厚さは二層合計の厚さ（t1＋t2）である。図３に示す
ように、応力振幅は、図２に示すピストン触火面温度及
び［表１］に示す肉盛材とピストン母材との線膨張係数
の差と相俟って、肉盛厚さが厚くなるほど大きくなる。
【００２０】図４は肉盛材の疲労線図、即ち応力振幅と
熱疲労き裂発生に至る繰り返し数との関係を示す肉盛材
の特性図である。図４に示すように、応力振幅が大きい
ほど、熱疲労き裂発生に至る繰り返し数は少ない。
熱疲労き裂発生に至る繰り返し数との関係を示す肉盛材
の特性図である。図４に示すように、応力振幅が大きい
ほど、熱疲労き裂発生に至る繰り返し数は少ない。
【００２１】従って、肉盛厚さ（t1＋t2）の上限は、上
記の図３、図４の特性図を使って次のように決定する。
記の図３、図４の特性図を使って次のように決定する。
【００２２】エンジンの起動・停止の想定回数をＮ回と
すると、図４より、Ｎ回の繰り返し数に対応する許容応
力振幅ΔσN が決定される。そして、図３より、応力振
幅をΔσN 以下に抑えることができる肉盛厚さｔN が求
まる。即ち、エンジンの起動・停止による温度変化サイ
クルに起因する熱疲労き裂の発生を防止するためには、
エンジンの起動・停止回数をＮ回と想定すると、肉盛厚
さをｔN 以下にする必要がある。以上の手順により、肉
盛厚さの上限を決定することができる。
すると、図４より、Ｎ回の繰り返し数に対応する許容応
力振幅ΔσN が決定される。そして、図３より、応力振
幅をΔσN 以下に抑えることができる肉盛厚さｔN が求
まる。即ち、エンジンの起動・停止による温度変化サイ
クルに起因する熱疲労き裂の発生を防止するためには、
エンジンの起動・停止回数をＮ回と想定すると、肉盛厚
さをｔN 以下にする必要がある。以上の手順により、肉
盛厚さの上限を決定することができる。
【００２３】＜作用・効果＞［表２］に肉盛材を一層盛
した場合と二層に分けて肉盛した場合の肉盛材表面の材
料成分分析結果を示す。
した場合と二層に分けて肉盛した場合の肉盛材表面の材
料成分分析結果を示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】［表２］に示すように、従来のように一層
盛にした場合にはモリブデンが規格値を満足していない
のに対して、本実施の形態のように二層盛にした場合に
は耐食性の向上に効くクロム及びモリブデンの両方の成
分が規格値を満足している。これは、ピストン１の上面
に一層目３と二層目４の２段階に分けて肉盛することに
より、二層目４の肉盛材中のクロム及びモリブデンがク
ロム及びモリブデン濃度の低いピストン母材へ拡散（希
釈）するのを低減することができるためである。従っ
て、ピストン触火面（肉盛の表面）２は、期待どおりの
耐食性が得られる。
盛にした場合にはモリブデンが規格値を満足していない
のに対して、本実施の形態のように二層盛にした場合に
は耐食性の向上に効くクロム及びモリブデンの両方の成
分が規格値を満足している。これは、ピストン１の上面
に一層目３と二層目４の２段階に分けて肉盛することに
より、二層目４の肉盛材中のクロム及びモリブデンがク
ロム及びモリブデン濃度の低いピストン母材へ拡散（希
釈）するのを低減することができるためである。従っ
て、ピストン触火面（肉盛の表面）２は、期待どおりの
耐食性が得られる。
【００２６】また、肉盛材の特性、即ち、応力振幅と肉
盛厚さとの関係（図３）と、応力振幅と繰り返し数との
関係（図４）とに基づいて、エンジンの起動・停止の想
定回数から、熱疲労き裂の発生を防止することができる
肉盛厚さの上限を合理的に決定することができるため、
この決定された肉盛厚さ以下となるように肉盛を形成す
ることによって、確実に熱疲労き裂の発生を防止するこ
とができる。つまり、二層盛にする場合の肉盛り厚さの
上限を合理的に決定することにより、エンジンの起動・
停止に伴う温度変化サイクルによる熱疲労き裂が生じに
くくなる。
盛厚さとの関係（図３）と、応力振幅と繰り返し数との
関係（図４）とに基づいて、エンジンの起動・停止の想
定回数から、熱疲労き裂の発生を防止することができる
肉盛厚さの上限を合理的に決定することができるため、
この決定された肉盛厚さ以下となるように肉盛を形成す
ることによって、確実に熱疲労き裂の発生を防止するこ
とができる。つまり、二層盛にする場合の肉盛り厚さの
上限を合理的に決定することにより、エンジンの起動・
停止に伴う温度変化サイクルによる熱疲労き裂が生じに
くくなる。
【００２７】なお、上記では、二層盛の場合を例に挙げ
て説明したが、これに限定するものではなく、多層盛
（二層以上）であればよい。
て説明したが、これに限定するものではなく、多層盛
（二層以上）であればよい。
【００２８】
【発明の効果】以上、発明の実施の形態と共に具体的に
説明したように、本発明の肉盛強化ピストンは、上面に
高温耐食合金が多層に肉盛されていることを特徴とす
る。
説明したように、本発明の肉盛強化ピストンは、上面に
高温耐食合金が多層に肉盛されていることを特徴とす
る。
【００２９】従って、この肉盛強化ピストンによれば、
高温耐食合金（肉盛材）を多層に肉盛したことにより、
高温耐食合金中の耐食性向上に効く成分がピストン母材
の方へ拡散（希釈）するのを低減して、高温耐食合金の
成分を確保することができる。このため、ピストン触火
面（肉盛の表面）は、期待どおり耐食性が得られる。
高温耐食合金（肉盛材）を多層に肉盛したことにより、
高温耐食合金中の耐食性向上に効く成分がピストン母材
の方へ拡散（希釈）するのを低減して、高温耐食合金の
成分を確保することができる。このため、ピストン触火
面（肉盛の表面）は、期待どおり耐食性が得られる。
【００３０】また、本発明の肉盛強化ピストンは、前記
高温耐食合金がニッケル５８重量％以上、クロム２０〜
２３重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケ
ル基合金鋼であることを特徴とする。
高温耐食合金がニッケル５８重量％以上、クロム２０〜
２３重量％、モリブデン８〜１０重量％を含む高ニッケ
ル基合金鋼であることを特徴とする。
【００３１】従って、この肉盛強化ピストンによれば、
高ニッケル基合金鋼（肉盛材）を多層に肉盛したことに
より、高ニッケル基合金鋼中の耐食性向上に効く成分
（クロム及びモリブデン）がピストン母材の方へ拡散
（希釈）するのを低減して、高ニッケル基合金鋼の成分
を確保することができる。このため、ピストン触火面
（肉盛の表面）は、期待どおり耐食性が得られる。
高ニッケル基合金鋼（肉盛材）を多層に肉盛したことに
より、高ニッケル基合金鋼中の耐食性向上に効く成分
（クロム及びモリブデン）がピストン母材の方へ拡散
（希釈）するのを低減して、高ニッケル基合金鋼の成分
を確保することができる。このため、ピストン触火面
（肉盛の表面）は、期待どおり耐食性が得られる。
【００３２】また、本発明の肉盛強化ピストンは、上記
何れかの肉盛強化ピストンにおいて、肉盛の厚さの上限
が、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さとの関係
と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づいて、エン
ジンの起動・停止の想定回数から、決定されていること
を特徴とする。
何れかの肉盛強化ピストンにおいて、肉盛の厚さの上限
が、肉盛材の特性である応力振幅と肉盛厚さとの関係
と、応力振幅と繰り返し数との関係とに基づいて、エン
ジンの起動・停止の想定回数から、決定されていること
を特徴とする。
【００３３】従って、この肉盛強化ピストンによれば、
高ニッケル基合金鋼等の肉盛材を多層に肉盛する場合の
肉盛り厚さの上限を合理的に決定することにより、エン
ジンの起動・停止に伴う温度変化サイクルによる熱疲労
き裂が生じにくくなる。
高ニッケル基合金鋼等の肉盛材を多層に肉盛する場合の
肉盛り厚さの上限を合理的に決定することにより、エン
ジンの起動・停止に伴う温度変化サイクルによる熱疲労
き裂が生じにくくなる。
【図１】本発明の実施の形態に係るディーゼルエンジン
のピストンの正面図である。
のピストンの正面図である。
【図２】ピストン触火面温度と肉盛厚さとの関係を示す
肉盛材の特性図である。
肉盛材の特性図である。
【図３】エンジンの起動・停止毎に図２に示す温度変化
サイクルを受けた場合にピストン触火面で繰り返し発生
する応力振幅と肉盛厚さとの関係を示す肉盛材の特性図
である。
サイクルを受けた場合にピストン触火面で繰り返し発生
する応力振幅と肉盛厚さとの関係を示す肉盛材の特性図
である。
【図４】肉盛材の疲労線図、即ち応力振幅と熱疲労き裂
発生に至る繰り返し数との関係を示す肉盛材の特性図で
ある。
発生に至る繰り返し数との関係を示す肉盛材の特性図で
ある。
【図５】従来のディーゼルエンジンのピストンの正面図
である。
である。
１ 肉盛強化ピストン ２ ピストン触火面 ３ 肉盛一層目 ４ 肉盛二層目 t1 一層目の肉盛厚さ t2 二層目の肉盛厚さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｆ 3/00 ３０１ Ｆ０２Ｆ 3/00 ３０１Ｂ ３０２ ３０２Ｚ (72)発明者 児玉 敏雄 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 上面に高温耐食合金が多層に肉盛されて
いることを特徴とする肉盛強化ピストン。 - 【請求項２】 前記高温耐食合金がニッケル５８重量％
以上、クロム２０〜２３重量％、モリブデン８〜１０重
量％を含む高ニッケル基合金鋼であることを特徴とする
請求項１に記載の肉盛強化ピストン。 - 【請求項３】 前記肉盛の厚さの上限が、肉盛材の特性
である応力振幅と肉盛厚さとの関係と、応力振幅と繰り
返し数との関係とに基づいて、エンジンの起動・停止の
想定回数から、決定されていることを特徴とする請求項
１又は２に記載の肉盛強化ピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00447098A JP3835916B2 (ja) | 1998-01-13 | 1998-01-13 | 肉盛強化ピストンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00447098A JP3835916B2 (ja) | 1998-01-13 | 1998-01-13 | 肉盛強化ピストンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11200946A true JPH11200946A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3835916B2 JP3835916B2 (ja) | 2006-10-18 |
Family
ID=11585022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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