JPH11199862A - 混合作動流体 - Google Patents
混合作動流体Info
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- JPH11199862A JPH11199862A JP10002814A JP281498A JPH11199862A JP H11199862 A JPH11199862 A JP H11199862A JP 10002814 A JP10002814 A JP 10002814A JP 281498 A JP281498 A JP 281498A JP H11199862 A JPH11199862 A JP H11199862A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどな
く、地球温暖化係数の小さいＲ１２およびＲ１３４ａの
代替として、従来の冷凍サイクル装置にそのまま用いら
れる混合作動流体を提供する。 【解決手段】 １０重量％以下のブタン（Ｒ６００）ま
たはイソブタン（Ｒ６００ａ）、１，１−ジフルオロエ
タン（Ｒ１５２ａ）、および／または１，１，１，２，
３，３，３−ヘプタフルオロプロパン（Ｒ２２７ｅａ）
からなる混合作動流体。
く、地球温暖化係数の小さいＲ１２およびＲ１３４ａの
代替として、従来の冷凍サイクル装置にそのまま用いら
れる混合作動流体を提供する。 【解決手段】 １０重量％以下のブタン（Ｒ６００）ま
たはイソブタン（Ｒ６００ａ）、１，１−ジフルオロエ
タン（Ｒ１５２ａ）、および／または１，１，１，２，
３，３，３−ヘプタフルオロプロパン（Ｒ２２７ｅａ）
からなる混合作動流体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷蔵庫、冷凍機等
の冷凍サイクル装置の冷媒として用いられる混合作動流
体に関する。
の冷凍サイクル装置の冷媒として用いられる混合作動流
体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷蔵庫、冷凍機等の冷凍サイクル
装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチューブや膨張
弁等の絞り装置、蒸発器、アキュームレータ、必要に応
じて用いる四方弁等を配管接続し、その内部に冷媒を循
環させることにより、冷却または加熱作用を行ってい
る。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒として
フロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ばれ
るメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化水
素類が用いられてきた。
装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチューブや膨張
弁等の絞り装置、蒸発器、アキュームレータ、必要に応
じて用いる四方弁等を配管接続し、その内部に冷媒を循
環させることにより、冷却または加熱作用を行ってい
る。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒として
フロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ばれ
るメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化水
素類が用いられてきた。
【０００３】冷凍冷蔵庫、冷凍機等においては、利用温
度は通常、凝縮温度が約４０℃、蒸発温度が約−３０〜
−４０℃の範囲である。冷媒としては、Ｒ１２（ジクロ
ロジフルオロメタンCCl2F2、沸点−２９．７℃）が幅広
く用いられていた。しかし、近年フロンによる成層圏オ
ゾン層破壊が地球規模の環境問題となり、成層圏オゾン
破壊能力（ＯＤＰ）が大きいため、すでにモントリオー
ル国際条約によってその使用・生産が廃止された。この
ため現在では成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどな
くするために、分子構造中に塩素を含まないフッ化炭化
水素類であるＲ１３４ａ（１，１，１，２−テトラフル
オロエタンCF3-CH2F、沸点−２６．１℃）が、Ｒ１２と
沸点が近いこともあってＲ１２の代替冷媒として利用さ
れている。
度は通常、凝縮温度が約４０℃、蒸発温度が約−３０〜
−４０℃の範囲である。冷媒としては、Ｒ１２（ジクロ
ロジフルオロメタンCCl2F2、沸点−２９．７℃）が幅広
く用いられていた。しかし、近年フロンによる成層圏オ
ゾン層破壊が地球規模の環境問題となり、成層圏オゾン
破壊能力（ＯＤＰ）が大きいため、すでにモントリオー
ル国際条約によってその使用・生産が廃止された。この
ため現在では成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどな
くするために、分子構造中に塩素を含まないフッ化炭化
水素類であるＲ１３４ａ（１，１，１，２−テトラフル
オロエタンCF3-CH2F、沸点−２６．１℃）が、Ｒ１２と
沸点が近いこともあってＲ１２の代替冷媒として利用さ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、フッ化
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、比較的大きいとされている。１９９５年のＩ
ＰＣＣ（Intergovernmental Panel on ClimateChange、
気候変動政府間パネル）報告によれば、炭酸ガス（ＣＯ
2）のＧＷＰを１としたときの積算時水平軸１００年の
比較値は、Ｒ１２のＧＷＰは８５００、塩素を含まない
フッ化炭化水素類のうちＲ１３４ａのＧＷＰは１３００
とされている。従って、Ｒ１３４ａのＧＷＰはＲ１２の
約１／６．５に低減されているものの、地球温暖化の観
点からはさらなる低減が望まれている。
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、比較的大きいとされている。１９９５年のＩ
ＰＣＣ（Intergovernmental Panel on ClimateChange、
気候変動政府間パネル）報告によれば、炭酸ガス（ＣＯ
2）のＧＷＰを１としたときの積算時水平軸１００年の
比較値は、Ｒ１２のＧＷＰは８５００、塩素を含まない
フッ化炭化水素類のうちＲ１３４ａのＧＷＰは１３００
とされている。従って、Ｒ１３４ａのＧＷＰはＲ１２の
約１／６．５に低減されているものの、地球温暖化の観
点からはさらなる低減が望まれている。
【０００５】また、Ｒ１３４ａ等のフッ化炭化水素類の
冷媒は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてきたパ
ラフィン系やナフテン系の鉱油および一部のアルキルベ
ンゼン油等の合成油と相溶性が悪い。このため、圧縮機
から冷媒と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から
圧縮機に帰還しなくなるおそれがある。従って、Ｒ１３
４ａ等のフッ化炭化水素類を冷媒として用いる場合に
は、新規製品においては圧縮機用潤滑油として相溶性の
良いエステル油が一般に用いられている。しかし、エス
テル油は加水分解しやすく、化学材料的な信頼性につい
て細心の注意を払う必要がある。
冷媒は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてきたパ
ラフィン系やナフテン系の鉱油および一部のアルキルベ
ンゼン油等の合成油と相溶性が悪い。このため、圧縮機
から冷媒と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から
圧縮機に帰還しなくなるおそれがある。従って、Ｒ１３
４ａ等のフッ化炭化水素類を冷媒として用いる場合に
は、新規製品においては圧縮機用潤滑油として相溶性の
良いエステル油が一般に用いられている。しかし、エス
テル油は加水分解しやすく、化学材料的な信頼性につい
て細心の注意を払う必要がある。
【０００６】本発明は、上述の問題に鑑み、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響がほとんどなく、地球温暖化に対する
影響も小さくできる可能性のあるＲ１２の代替となる作
動流体を提供することを目的とする。
ン層に及ぼす影響がほとんどなく、地球温暖化に対する
影響も小さくできる可能性のあるＲ１２の代替となる作
動流体を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、塩素を含まな
い１，１−ジフルオロエタンと、Ｒ６００（ブタン）ま
たはＲ６００ａ（イソブタン）のハイドロカーボン類を
混合した混合作動流体、およびこれらを混合するに際し
て、防爆対策として塩素を含まない１，１，１，２，
３，３，３−ヘプタフルオロプロパンをさらに混合した
混合作動流体を提供する。すなわち、本発明の第１の混
合作動流体は、１０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、および９０重量％以上の１，１−ジフルオロエタン
からなることを特徴とする。また、本発明の第２の混合
作動流体は、１０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、４０重量％以下の１，１，１，２，３，３，３−ヘ
プタフルオロプロパン、および残部の１，１−ジフルオ
ロエタンからなることを特徴とする。
い１，１−ジフルオロエタンと、Ｒ６００（ブタン）ま
たはＲ６００ａ（イソブタン）のハイドロカーボン類を
混合した混合作動流体、およびこれらを混合するに際し
て、防爆対策として塩素を含まない１，１，１，２，
３，３，３−ヘプタフルオロプロパンをさらに混合した
混合作動流体を提供する。すなわち、本発明の第１の混
合作動流体は、１０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、および９０重量％以上の１，１−ジフルオロエタン
からなることを特徴とする。また、本発明の第２の混合
作動流体は、１０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、４０重量％以下の１，１，１，２，３，３，３−ヘ
プタフルオロプロパン、および残部の１，１−ジフルオ
ロエタンからなることを特徴とする。
【０００８】１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ、
CHF2-CH3、沸点−２４．０℃）は、２個の炭素原子と２
個の弗素原子と４個の水素原子からなり、分子構造中に
塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどない。
Ｒ１５２ａは弱可燃性であるが、Ｒ１５２ａのＧＷＰは
１４０とされており、Ｒ１３４ａの約１／９に低減する
ことが可能となる。
CHF2-CH3、沸点−２４．０℃）は、２個の炭素原子と２
個の弗素原子と４個の水素原子からなり、分子構造中に
塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどない。
Ｒ１５２ａは弱可燃性であるが、Ｒ１５２ａのＧＷＰは
１４０とされており、Ｒ１３４ａの約１／９に低減する
ことが可能となる。
【０００９】Ｒ６００（ブタンn-C4H8、沸点−０．５
℃)とＲ６００ａ（イソブタン(CH3)2-CH-CH3、沸点−１
１．８℃）のハイドロカーボン類は、オゾン破壊能力が
ほとんどなく、ＧＷＰもほとんどゼロとされている。ま
た、化学構造的に鉱油や一部の合成油と近いため相溶性
が良く、ハイドロカーボン類をＲ１５２ａのフッ化炭化
水素類に若干量混合した冷媒は、エステル油以外の従来
の圧縮機用潤滑油と一緒に用いることが可能である。こ
こでＲ６００（ブタン）とＲ６００ａ（イソブタン）
は、Ｒ１５２ａと共沸様混合物を作ることが明かとなっ
た。そして、ハイドロカーボン類の混合量が１０重量％
以下のものは、潤滑油との相溶性を改善しながら実質的
に共沸様混合物として取り扱うことができる。
℃)とＲ６００ａ（イソブタン(CH3)2-CH-CH3、沸点−１
１．８℃）のハイドロカーボン類は、オゾン破壊能力が
ほとんどなく、ＧＷＰもほとんどゼロとされている。ま
た、化学構造的に鉱油や一部の合成油と近いため相溶性
が良く、ハイドロカーボン類をＲ１５２ａのフッ化炭化
水素類に若干量混合した冷媒は、エステル油以外の従来
の圧縮機用潤滑油と一緒に用いることが可能である。こ
こでＲ６００（ブタン）とＲ６００ａ（イソブタン）
は、Ｒ１５２ａと共沸様混合物を作ることが明かとなっ
た。そして、ハイドロカーボン類の混合量が１０重量％
以下のものは、潤滑油との相溶性を改善しながら実質的
に共沸様混合物として取り扱うことができる。
【００１０】１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフル
オロプロパン（Ｒ２２７ｅａ、CF3-CHF-CF3、沸点−１
６．４℃）は、３個の炭素原子と７個の弗素原子と１個
の水素原子からなり、分子構造中に塩素を含まないた
め、オゾン破壊能力がほとんどない。また、Ｒ２２７ｅ
ａのＧＷＰは２９００とされており、約４０重量％以下
のＲ２２７ｅａの混合量であれば、Ｒ１３４ａのＧＷＰ
の低減を行うことが可能となる。Ｒ２２７ｅａは、負触
媒効果のある不燃性物質として注目されており、ハイド
ロカーボン類やＲ１５２ａの可燃性を低減し、混合量に
よっては不燃化できるものである。ここでさらに特筆す
べきことは、Ｒ１５２ａと共沸様組成を作るＲ６００ま
たはＲ６００ａに、Ｒ２２７ｅａを混合した３成分系混
合作動流体も、Ｒ２２７ｅａのある混合量まで共沸様混
合物となることが見いだされたことである。
オロプロパン（Ｒ２２７ｅａ、CF3-CHF-CF3、沸点−１
６．４℃）は、３個の炭素原子と７個の弗素原子と１個
の水素原子からなり、分子構造中に塩素を含まないた
め、オゾン破壊能力がほとんどない。また、Ｒ２２７ｅ
ａのＧＷＰは２９００とされており、約４０重量％以下
のＲ２２７ｅａの混合量であれば、Ｒ１３４ａのＧＷＰ
の低減を行うことが可能となる。Ｒ２２７ｅａは、負触
媒効果のある不燃性物質として注目されており、ハイド
ロカーボン類やＲ１５２ａの可燃性を低減し、混合量に
よっては不燃化できるものである。ここでさらに特筆す
べきことは、Ｒ１５２ａと共沸様組成を作るＲ６００ま
たはＲ６００ａに、Ｒ２２７ｅａを混合した３成分系混
合作動流体も、Ｒ２２７ｅａのある混合量まで共沸様混
合物となることが見いだされたことである。
【００１１】本発明の混合作動流体は、新規冷媒として
だけでなく、レトロフィット用冷媒としても使用するこ
とができる。また、エステル油だけでなく、従来の圧縮
機用潤滑油と一緒に、通常の冷凍サイクル装置にそのま
ま使用可能である。上記混合作動流体を従来の圧縮機用
潤滑油と共存して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ
６００ａが従来の圧縮機用潤滑油に選択的に溶解し、冷
凍サイクル装置の循環組成中のＲ６００またはＲ６００
ａの割合が減少して、さらに可燃性に対する危険を避け
ることができる。
だけでなく、レトロフィット用冷媒としても使用するこ
とができる。また、エステル油だけでなく、従来の圧縮
機用潤滑油と一緒に、通常の冷凍サイクル装置にそのま
ま使用可能である。上記混合作動流体を従来の圧縮機用
潤滑油と共存して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ
６００ａが従来の圧縮機用潤滑油に選択的に溶解し、冷
凍サイクル装置の循環組成中のＲ６００またはＲ６００
ａの割合が減少して、さらに可燃性に対する危険を避け
ることができる。
【００１２】本発明は、上述の組合せによって、塩素を
含まないフッ化炭化水素類とハイドロカーボン類とから
なる混合物を作動流体となすことにより、成層圏オゾン
層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とするも
のであり、特定された組成範囲におけるＯＤＰも０と予
想されるものである。さらに、１０重量％以下のＲ６０
０（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）とＲ１５
２ａとからなる混合物の地球温暖化に対する影響は、Ｒ
１３４ａの約１／９、Ｒ１２の約１／６０に低減するこ
とが可能となる。また、約４０重量％以下のＲ２２７ｅ
ａをさらに混合した混合物の地球温暖化に対する影響
は、Ｒ１３４ａのＧＷＰを小さくできるものである。
含まないフッ化炭化水素類とハイドロカーボン類とから
なる混合物を作動流体となすことにより、成層圏オゾン
層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とするも
のであり、特定された組成範囲におけるＯＤＰも０と予
想されるものである。さらに、１０重量％以下のＲ６０
０（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）とＲ１５
２ａとからなる混合物の地球温暖化に対する影響は、Ｒ
１３４ａの約１／９、Ｒ１２の約１／６０に低減するこ
とが可能となる。また、約４０重量％以下のＲ２２７ｅ
ａをさらに混合した混合物の地球温暖化に対する影響
は、Ｒ１３４ａのＧＷＰを小さくできるものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【００１４】《実施の形態１》表１は、１０重量％以下
のＲ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）
と、Ｒ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）と、Ｒ２
２７ｅａ（１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオ
ロプロパン）からなる２成分または３成分の各種組成の
混合物について、０℃の一定温度における蒸気圧（飽和
液圧力）を示したものである。
のＲ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）
と、Ｒ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）と、Ｒ２
２７ｅａ（１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオ
ロプロパン）からなる２成分または３成分の各種組成の
混合物について、０℃の一定温度における蒸気圧（飽和
液圧力）を示したものである。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１からわかるように、１０重量％以下の
Ｒ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）を
含む２成分のＲ１５２ａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５
２ａ／Ｒ６００ａ混合物は、Ｒ１５２ａの単一冷媒より
も蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組成となる。また、１
０重量％以下のハイドロカーボン類を含む３成分のＲ１
５２ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５２
ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００ａ混合物においては、Ｒ２
２７ｅａが約４０重量％以下で、残りをＲ１５２ａとし
た組成でも、Ｒ１５２ａの単一冷媒よりも蒸気圧が高
く、ほぼ共沸様混合組成となる。ここで、１０重量％以
下のＲ６００（ブタン）やＲ６００ａ（イソブタン）
と、４０重量％以下のＲ２２７ｅａと、残りのＲ１５２
ａからなる混合作動流体のＧＷＰは、Ｒ２２７ｅａの組
成割合が４０重量％以下であるため、Ｒ１３４ａのＧＷ
Ｐよりも小さくなる。
Ｒ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）を
含む２成分のＲ１５２ａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５
２ａ／Ｒ６００ａ混合物は、Ｒ１５２ａの単一冷媒より
も蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組成となる。また、１
０重量％以下のハイドロカーボン類を含む３成分のＲ１
５２ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５２
ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００ａ混合物においては、Ｒ２
２７ｅａが約４０重量％以下で、残りをＲ１５２ａとし
た組成でも、Ｒ１５２ａの単一冷媒よりも蒸気圧が高
く、ほぼ共沸様混合組成となる。ここで、１０重量％以
下のＲ６００（ブタン）やＲ６００ａ（イソブタン）
と、４０重量％以下のＲ２２７ｅａと、残りのＲ１５２
ａからなる混合作動流体のＧＷＰは、Ｒ２２７ｅａの組
成割合が４０重量％以下であるため、Ｒ１３４ａのＧＷ
Ｐよりも小さくなる。
【００１７】《実施の形態２》表２は、特定組成のＲ１
５２ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００混合物からなる２成分
系または３成分系冷媒の理想的な冷凍性能を示す。ただ
し、凝縮平均温度が４０℃、蒸発平均温度が−４０℃、
凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７
０ｄｅｇの場合の性能であり、冷凍能力には蒸発器出口
過熱域の顕熱は含めていない。
５２ａ／Ｒ２２７ｅａ／Ｒ６００混合物からなる２成分
系または３成分系冷媒の理想的な冷凍性能を示す。ただ
し、凝縮平均温度が４０℃、蒸発平均温度が−４０℃、
凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７
０ｄｅｇの場合の性能であり、冷凍能力には蒸発器出口
過熱域の顕熱は含めていない。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２からわかるように、Ｒ６００の割合を
５重量％に固定すると、２成分系と４０重量％以下のＲ
２２７ｅａを含む３成分系において、冷凍能力と成績係
数の両方がＲ１３４ａよりもほぼ改善される。また、凝
縮過程と蒸発過程における温度勾配はいずれも１ｄｅｇ
以下であり、共沸様混合物としてほとんど単一冷媒と同
様な取扱いができる。
５重量％に固定すると、２成分系と４０重量％以下のＲ
２２７ｅａを含む３成分系において、冷凍能力と成績係
数の両方がＲ１３４ａよりもほぼ改善される。また、凝
縮過程と蒸発過程における温度勾配はいずれも１ｄｅｇ
以下であり、共沸様混合物としてほとんど単一冷媒と同
様な取扱いができる。
【００２０】表３は、特定組成のＲ１５２ａ／Ｒ２２７
ｅａ／Ｒ６００ａ混合物からなる２成分系または３成分
系の理想的な冷凍性能を示す。ただし、凝縮平均温度が
４０℃、蒸発平均温度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度
が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性
能であり、冷凍能力には蒸発器出口過熱域の顕熱は含め
ていない。
ｅａ／Ｒ６００ａ混合物からなる２成分系または３成分
系の理想的な冷凍性能を示す。ただし、凝縮平均温度が
４０℃、蒸発平均温度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度
が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性
能であり、冷凍能力には蒸発器出口過熱域の顕熱は含め
ていない。
【００２１】
【表３】
【００２２】表３からわかるように、Ｒ６００の割合を
１０重量％に固定すると、２成分系と４０重量％以下の
Ｒ２２７ｅａを含む３成分系において、冷凍能力と成績
係数の両方がＲ１３４ａよりも改善される。また、凝縮
過程と蒸発過程における温度勾配はいずれも約２ｄｅｇ
以下であり、共沸様混合物としてほとんど単一冷媒と同
様な取扱いができる。
１０重量％に固定すると、２成分系と４０重量％以下の
Ｒ２２７ｅａを含む３成分系において、冷凍能力と成績
係数の両方がＲ１３４ａよりも改善される。また、凝縮
過程と蒸発過程における温度勾配はいずれも約２ｄｅｇ
以下であり、共沸様混合物としてほとんど単一冷媒と同
様な取扱いができる。
【００２３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば次のような効果が得られる。 （１）本発明による混合作動流体は、共沸様混合物であ
り、Ｒ１２の代替冷媒として使用されているＲ１３４ａ
に比べ、ＧＷＰが小さく、冷凍能力と成績係数の両方が
改善される。 （２）本発明による混合作動流体をエステル油以外の従
来の圧縮機用潤滑油を含む冷凍サイクル装置中で冷媒と
して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ６００ａが潤
滑油に選択的に溶解し、循環組成物中のＲ６００または
Ｒ６００ａの割合が減少し、Ｒ２２７ｅａが負触媒効果
のある不燃性物質であるため、可燃性に対する危険を避
けることができる。
によれば次のような効果が得られる。 （１）本発明による混合作動流体は、共沸様混合物であ
り、Ｒ１２の代替冷媒として使用されているＲ１３４ａ
に比べ、ＧＷＰが小さく、冷凍能力と成績係数の両方が
改善される。 （２）本発明による混合作動流体をエステル油以外の従
来の圧縮機用潤滑油を含む冷凍サイクル装置中で冷媒と
して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ６００ａが潤
滑油に選択的に溶解し、循環組成物中のＲ６００または
Ｒ６００ａの割合が減少し、Ｒ２２７ｅａが負触媒効果
のある不燃性物質であるため、可燃性に対する危険を避
けることができる。
フロントページの続き (72)発明者 松尾 光晴 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 １０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、および９０重量％以上の１，１−ジフルオロエタン
からなることを特徴とする混合作動流体。 - 【請求項２】 １０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ン、４０重量％以下の１，１，１，２，３，３，３−ヘ
プタフルオロプロパン、および残部の１，１−ジフルオ
ロエタンからなることを特徴とする混合作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10002814A JPH11199862A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10002814A JPH11199862A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199862A true JPH11199862A (ja) | 1999-07-27 |
Family
ID=11539877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10002814A Pending JPH11199862A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11199862A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006038766A1 (en) * | 2004-08-25 | 2006-04-13 | Yoon-Sik Ham | R502, r12 or r22 substitute mixed refrigerant and refrigeration system using thereof |
| CN110845997A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种热传递介质及适用于冷却器的组合物 |
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1998
- 1998-01-09 JP JP10002814A patent/JPH11199862A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006038766A1 (en) * | 2004-08-25 | 2006-04-13 | Yoon-Sik Ham | R502, r12 or r22 substitute mixed refrigerant and refrigeration system using thereof |
| CN110845997A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种热传递介质及适用于冷却器的组合物 |
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